đồ án thiết kế mạng điện khu vực

Nguồn điện: Mạng gồm hai nguồn cung cấp: a Nhà máy 1: Là nhà máy nhiệt điện có các thông số... Phân tích nguồn và phụ tải: Từ những số liệu trên ta có thể rút ra nhng nhận xét sau: Hệ th

Trang 1

phÇn I

thiÕt kÕ m¹ng ®iÖn khu vùc

Ch¬ng I Ph©n tÝch nguån vµ phô t¶i

I C¸c sè liÖu vÒ nguån cung cÊp vµ phô t¶i:

Trang 2

1 Sơ đồ địa lý: Dựa vào sơ đồ phân bố giữa các phụ tải và nguồn ta xác định

đ-ợc khoảng cách giữa chúng nh hình vẽ:

2 Nguồn điện: Mạng gồm hai nguồn cung cấp:

a) Nhà máy 1: Là nhà máy nhiệt điện có các thông số.

3 Phụ tải: Số liệu tính toán của các phụ tải cho trong bảng 1:

4 3

2

1

6

8 7

5 120 51

51

56,6 60 45 31,6 58,3 114 160

98,5 51

64 45 30

58,3

Trang 3

Loại hộ phụ tải III I I I I I I III Yêu cầu điều chỉnh điện áp T T KT KT T T KT T

Điện áp danh định của lới điện thứ cấp

- Phụ tải cực tiểu bằng 50% phụ tải cực đại

- Thời gian sử dụng công suất cực đại Tmax= 5000h

II Phân tích nguồn và phụ tải:

Từ những số liệu trên ta có thể rút ra nhng nhận xét sau:

Hệ thống điện thiết kế đợc cung cấp bởi 2 nhà máy nhiệt điện, khoảngcách giữa 2 nhà máy là 120 km do đó có thể liên kết với nhau Nhà máy nhiệt

điện có đặc điểm là chủ động về nguồn năng lợng, xây dựng gần nơi tiêu thụ

điện , vốn xây dựng rẻ, xây dựng nhanh Nhợc điểm là tiêu tốn nhiên liệu, ônhiễm môi trờng, hiệu suất thấp, vận hành kém linh hoạt

Các phụ tải có công suất khá lớn và đợc bố trí xung quanh 2 nguồn điệnnên rất thuận lợi cho việc cung cấp điện của 2 nhà máy Xung quanh nhà máynhiệt điện 1 là các phụ tải 1; 2; 3; 4 với khoảng cách xa nhất là 58,3 km, gầnnhất là 45km Xung quanh nhà máy nhiệt điện 2 là các phụ tải 5; 6; 7; 8 vớikhoảng cách xa nhất là 82,5 km, gần nhất là 45km Các phụ tải 2; 3; 4; 5; 6; 7 là

hộ loại1, phụ tải 1; 8 là hộ loại 3, với chế độ điều chỉnh điện áp cho các phụ tải3; 4; 7 là khác thờng còn các phụ tải 1; 2; 5; 6; 8 là thờng

Tổng công suất nguồn 1 là: 200 MW

Tổng công suất các phụ tải xung quanh nguồn 1 là: 116 MW

Tổng công suất nguồn 2 là: 200 MW

Tổng công suất các phụ tải xung quanh nguồn 2 là: 118 MW

Do khoảng cách giữa các nhà máy và giữa các phụ tải tơng đối lớn nên tadùng đờng dây trên không để dẫn điện

Các hộ loại 1 là phụ tải quan trọng nếu ngừng cấp điện có thể gây ảnh ởng xấu đến an ninh , chính trị, xã hội, gây thiệt hại lớn về kinh tế Do vậy yêucầu cung cấp điện phải đảm bảo tính liên tục và ở mức độ cao nên ta phải thiết

h-kế mỗi phụ tải đợc cung cấp bởi đờng dây lộ kép hoặc cung cấp theo mạch vòngkín

Các hộ loại 3 là phụ tải không quan trọng khi mất điện không gây thiệt hạilớn nên mỗi phụ tải chỉ cần cung cấp bởi một đờng dây đơn

Đối với dây dẫn để đảm bảo độ bền cơ cũng nh yêu cầu về khả năng dẫn

điện ta dùng loại dây AC để truyền tải điện

Đối với cột thì tuỳ từng vị trí mà ta dùng cột bê tông hay cột sắt Với cột đỡthì dùng cột bê tông, các vị trí góc, vợt sông, vợt đờng quốc lộ thì ta dùng cột sắt

Về mặt bố trí dây dẫn trên cột để đảm bảo về kinh tế, kỹ thuật ta bố trí trêncùng một tuyến cột

Trang 4

Chơng II cân bằng công suất trong hệ thống điện

I Mục đích:

Đặc điểm đặc biệt của ngành sản suất điện năng là điện năng do các nhàmáy điện trong hệ thống sản xuất ra cân bằng với điện năng tiêu thụ của các phụtải

Cân bằng công suất trong hệ thống điện trớc hết là xem khả năng cung cấp

điện và tiêu thụ trong hệ thống có cân bằng không Sau đó sơ bộ định phơng thứcvận hành cho từng nhà máy điện Trong các chế độ vận hành lúc cực đại , lúccực tiểu hay chế độ sự cố dựa vào khả năng cấp điện của từng nguồn điện Cânbằng công suất nhằm ổn định chế độ vận hành của hệ thống điện

Cân bằng công suất tác dụng cần thiết để giữ tần số bình thờng trong hệthống Để giữ đợc điện áp bình thờng ta cần phải có sự cân bằng công suất phảnkháng ở hệ thống nói chung và khu vực nói riêng Mặt khác sự thay đổi điện ápcũng ảnh hởng đến thay đổi tần số và ngợc lại

II.Cân bằng công suất tác dụng:

m: hệ số đồng thời , lấy m = 1

+Δ P md : Tổn thất công suất trên đờng dây và trạm biến áp

Trang 5

+Δ Q L : là tổng tổn thất công suất phản kháng trên đờng dây của mạng

điện+Δ Q C : tổng công suất phản kháng do dung dẫn của đờng dây cao áp

sinh ra trong HTĐ

Trong khi tính sơ bộ, với mạng điện 110 kv ta coi Q L = Q C

+Δ Q ba : tổng tổn thất công suất phản kháng trong MBA

Δ Qba  15 % Qpt

+Q td : là tổng công suất phản kháng tự dùng của các nhà máy điện: Q td =P td tgtd (chọn cos = 0,75 thì tgtd = 0,882)

Trang 6

+ Q dtr : tổng công suất phản kháng dự trữ của toàn hệ thống.Ta có thểlấyQ dtr bằng công suất phản kháng của tổ máy lớn nhất trong hệ thống điện.

Thay số vào ta có:

+ Tổng công suất phản kháng định mức:

Q f =(PNĐI + PNĐII) tg = 400.0,882 =352,8 MVAr

+ Tổng công suất phản kháng cực đại của phụ tải:

Q Q

Δ Q

m Q

IV.Sơ bộ xác định phơng thức vận hành cho hai nhà máy

1 Khi phụ tải cực đại

Nếu cha kể đến dự trữ, tổng công suất yêu cầu của hệ thống là:

Để đảm bảo cân bằng công suất tác dụng trong hệ thống, ta huy động tổ máy

có công suất lớn hơn trong hệ thống nhận phụ tải trớc để đảm bảo tính kinh tếcao hơn Theo đầu bài ta có các tổ máy của nhà máy II có công suất đơn vị lớnhơn

Công suất nhà máy II phát lên lới là:

Trang 7

Khi phụ tải cực tiểu công suất yêu cầu thấp, vì vậy cần phân bố lại công suấtcho hai nhà máy.

Nhà máy II vẫn giữ vai trò chủ đạo nhng chỉ phát lên lới một tổ máy côngsuất định mức là 100 MW:

MW, toàn nhà máy là:

Pf1= P yc - Pf2 = 278 - 75 = 203 MW vợt quá công suất định mức của nhàmáy I, vì vậy trong trờng hợp sự cố này ta cần tìm phơng thức vận hành hợp lýcho cả hai nhà máy

Trang 8

= 128 = 64 = 183

II 75%(200)

=150 2x100

75%(100) =75 1x100

95%(100) = 95 1x100

Chơng III lựa chọn điện áp

I Nguyên tắc chung

Lựa chọn cấp điện áp vận hành cho mạng điện là một nhiệm vụ rất quantrọng , bởi vì trị số điện áp ảnh hởng trực tiếp đến các chỉ tiêu kinh tế, kĩ thuậtcủa mạng điện Để chọn đợc cấp điện áp hợp lý phải thoả mãn các yêu cầu sau :

- Phải đáp ứng đợc yêu cầu mở rộng phụ tải sau này

- Cấp điện áp phải phù hợp với tình hình lới điện hiện tại và phù hợp vớitình hình lới điện quốc gia

- Bảo đảm tổn thất điện áp từ nguồn đến phụ tải trong qui phạm

U

QX PR U

Δ %  2 .

Từ công thức ta thấy điện áp càng cao thì U càng nhỏ , truyền tải đợccông suất càng lớn

Trang 9

- Tổn thất công suất:

R U

Q P P

2 2

điện càng lớn và giá thành của thiết bị bị tăng cao

II Tính toán cấp điện áp của mạng điện:

Việc lựa chọn cấp điện áp của mạng điện chủ yếu dựa vào kinh nghiệmtổng kết

Theo công thức kinh nghiệm:

) (

4

Ui : điện áp đờng dây thứ i

li : chiều dài đờng dây thứ i (km)

Pi : công suất tác dụng truyền tải trên đờng dây thứ i (MW)

Để đơn giản ta chỉ chọn phơng án hình tia nh sau:

Ta có:

KV 5 95 26 16 3 58 34 4 P 16 l 34 4

KV 4 96 28 16 45 34 4 P 16 l 34 4

KV 5 97 28 16 6 56 34 4 P 16 l 34 4

KV 9 105 34 16 51 34 4 P 16 l 34 4

KV 3 105 34 16 45 34 4 P 16 l 34 4

KV 9 96 28 16 51 34 4 P 16 l 34 4

4 3

2

8 7

5 82,5

51 56,6 45

64 45

Trang 10

KV 4 96 28 16 45 34 4 P 16 l 34 4

KV 2 98 28 16 64 34 4 P 16 l 34 4

KV 47 90 22 5 82 34 4 P 16 l

34 4

chọn phơng án tối u

I Những yêu cầu chính đối với mạng điện:

1 Cung cấp điện liên tục

2 Đảm bảo chất lợng điện

3 Đảm bảo tính linh hoạt cao

4 Đảm bảo an toàn

II Lựa chon dây dẫn:

1 Dây đồng: Dây đồng là dây dẫn đợc chế tạo bằng kim loại đồng, làvật liệu dẫn điện tốt nhất Đồng có điện trở suất nhỏ, có ứng suấtkéo dây đồng phụ thuộc vào quá trình công nghệ chế tạo và có thể

đạt đợc ứng suất cao, ngoài ra đồng có bề mặt đợc bao bọc bởi mộtlớp oxyt đồng, do đó dây đồng có khả năng chống ăn mòn tốt Nhng

đồng là kim loại quý hiếm và đắt tiền Vì vậy dây đồng chỉ dùngtrong các mạng điện đặc biệt

2 Dây nhôm: là kim loại phổ biến nhất trong thiên nhiên Điện trởsuất lớn hơn của đồng khoảng 1,6 lần, nhôm cũng có lớp oxyt nhômbên ngoài nên cũng có tác dụng chống ăn mòn trong khí quyển Nh-

ợc điểm chủ yếu của dây nhôm là độ bền cơ tơng đối nhỏ Do đóngời ta không sản xuất dây nhôm trần một sợi Dây nhôm nhiều sợi

đợc dùng cho các mạng phân phối điện áp đến 35 kV

3 Dây nhôm lõi thép: là dây nhôm có lõi là dây thép để khắc phục

nh-ợc điểm về độ bền cơ của dây nhôm và đây là dây dẫn đnh-ợc sử dụngphổ biến nhất ở các đờng dây trên không điện áp từ 35kV trở lên

III Phân vùng cấp điện:

Từ sơ đồ địa lý ở phần trên ta có thể phân ra là hai vùng cấp điện chocác phụ tải lân cận hai nhà máy điện

- vùng xung quanh nhà máy I, gồm các phụ tải 1,2,3 và 4

Trang 11

- vùng xung quanh nhà máy II, gồm các phụ tải 5,6,7 và 8Hai nhà máy đợc nối liên lạc trực tiếp với nhau hoặc nối qua phụ tải 5.

IV Tính toán so sánh kỹ thuật các phơng án:

A.Các tiêu chuẩn để so sánh về mặt kỹ thuật giữa các phơng án:

1 Chọn tiết diện dây dẫn:

Trong mạng điện thiết kế dự kiến dùng dây AC Các dây đợc mắc trêncột theo hình tam giác , khoảng cách Dtb = 5m

Tiết diện dây dẫn chọn theo mật độ kinh tế (Jkt)

kt

i i

U 3 n

S I

.

max  với n là số lộ đờng dây

Từ đầu bài ta có Tmax = 5000h

Tra bảng ta đợc Jkt = 1,1 A/mm2

2 Kiểm tra lại theo các điều kiện sau:

+ Kiểm tra tổn thất điện áp:

Tổn thất điện áp lúc vận hành bình thờng và lúc sự cố nguy hiểm nhất Tổn thất điện áp đợc tính theo biểu thức:

100 U

X Q R

P U

Δ  . 2 . .

Giả sử U tính đợc thoả mãn theo điều kiện sau:

- Lúc bình thờng: Ubt max%  Ubt cp% =10%

- Lúc sự cố : Usc max%  Usc cp% = 20%

+ Kiểm tra phát nóng dây dẫn:

- Theo tiêu chuẩn:

K : hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ , K =0,8

+ Kiểm tra tổn thất do phát sáng vầng quang: Đối với cấp điện áp 110

kV ta chọn tiết diện nhỏ nhất cho phép là 70 mm2

Trang 12

N§ I 51

34 + j21,1

8

82,5 56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5

30

6

28 + j17,4 45 2

1 45 51

N§ I 51

34 + j21,1

8

82,5 56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5

64

6

28 + j17,4 45 2

N§ I 51

34 + j21,1

8

82,5 56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5

30

6

28 + j17,4 45 2

1 45

28 + j9,2

Trang 13

N§ I 51

34 + j21,1

8 120

56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5

64

6

28 + j17,4 45 2

N§ I 51

34 + j21,1

8

82,5 56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5

64

6

28 + j17,4 45 2

1 45 51

28 + j9,2

Trang 14

C Tính toán chỉ tiêu kỹ thuật cho các phơng án.

1 Ph ơng án 1:

+Chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn NĐI-1:

A 68 151 110

3

10 9 28 U

3

S I

3

dm

1 1

.

,

mm 89 137 1

1

68 151 J

Tổn thất điện áp của đoạn NĐI-1:

Khi truyền tải bằng lộ đơn :

R= 0,21.58,3=12,24 W

X= 0,416.58,3 = 24,25 W

%

% ,

% , , ,

.

%

110

25 24 6 12 24 12 26 100

U

X Q R P

U

dm

i i i i

A 42 77 110 3 2

10 5 29 U

3 2

S I

3

dm

2 2

.

,

mm 38 70 1

1

42 77 J

4 3 NĐ I 51

34 + j21,1

8 82,5

56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 NĐ II 45 5 64

6

28 + j17,4 45 2

1 45

28 + j9,2

Trang 15

x0 = 0,44 W ; Icp = 265 A

Tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ®o¹n N§I-2:

Khi truyÒn t¶i b»ng lé kÐp :

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , ,

%

110

8 19 2 9 7 20 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

+Chän tiÕt diÖn d©y dÉn cho ®o¹n N§I-3:

A 35 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S

dm

3 3

.

mm 95 73 1 1

35 18 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

9 24 6 13 04 26 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 16

A 97 104 110 3 2

10 40 U

3 2

S I

3

dm

4 4

.

mm 43 95 1

1

97 104 J

Tổn thất điện áp của đoạn NĐI- 4:

Khi truyền tải bằng lộ kép :

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

88 21 1 21 38 16 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trong phơng án này, hai nhà máy nối liên lạc với nhau qua phụ tải 5, ở chế

độ bình thờng ta có dòng công suất chạy trên đoạn này là:

PNĐI-5 = 75%PF - (P1 + P2 + P3 + P4 + Ptd + Ptt(4pt) ) =150 - (26 + 28 + 28 + 34 + 10,2 + 11,6) = 12,2 MW

QNĐI-5 = PNĐI-5 tg = 12,2.0,62 = 7,564 MVAr

SNĐI-5 = 12,2 + j7,564= 14,35 MVA

A 65 37 110 3 2

10 35 14 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

mm 23 34 1

1

65 37 J

R= 1/2.0,33.82,5=13,61 W

Trang 17

X= 1/2.0,429.82,5 =17,69 W

% . . % , . , , . , 100 % 2 , 4 %

110

69 17 564 7 61 13 2 12 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

,

%

110

39 35 564 7 22 27 2 12 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

XÐt khi sù cè háng mét tæ m¸y cña N§II:

PN§I-5 = 91,5%PF - (P1 + P2 + P3 + P4 + Ptd + Ptt(4pt) ) =183 - (26 + 28 + 28 + 34 + 10,2 + 11,6) = 45,2 MW

QN§I-5 = PN§I-5 tg = 45,2.0,62 = 28,024 MVAr

SN§I-5 = 45,2 + j28,024= 53,18 MVA

A 56 139 110

3 2

10 18 53 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

% , , ,

,

%

110

69 17 024 28 61 13 2 45 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

+Chän tiÕt diÖn d©y dÉn cho ®o¹n N§II-5:

A 97 110 3 2

10 37 U

3 2

S I

3

dm

5 5

.

2 KT

mm 18 88 1 1

97 J

Tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ®o¹n N§II-5:

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 18

% , , ,

.

%

110

12 19 5 14 85 14 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 3 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S I

3

dm

6 6

.

mm 9 73 1 1

3 81 J

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

44 22 6 13 46 23 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 6 86 110 3 2

10 33 U

3 2

S I

3

dm

7 NDII 7

.

mm 73 78 1 1

6 86 J

R= 1/2.0,46.45=10,35 W

Trang 19

X= 1/2.0,44.45 =9,9 W

% . . % . , , . , 100 % 3 , 8 %

110

9 9 4 17 35 10 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

%

110

8 19 4 17 7 20 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

162 7 A

110 3

10 31 U

3

S I

3

dm

8 8

1

7 162 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

X(W)

B/2(S)N§I-1 58,3 137,89 150 0,21 0,416 2,74.10-6 12,24 24,25 0,79.10-4

Trang 20

NĐII-7 45 78,73 70 0,46 0,44 2,58.10-6 10,35 9,9 0,58.10-4

NĐII-8 64 147,9 150 0,21 0,416 2,74.10-6 13,44 26,62 0,87.10-4

Bảng tổng kết tổn thất điện áp của phơng án 1 :

Tổn thất điện áp lúc bình thờng lớn nhất:

Ubtmax= UNĐII- 8 = 6,06 % < Ucpbt =10%

Tổn thất điện áp lúc sự cố lớn nhất:

Uscmax = 9,18% < Ucpsc =20%

Vậy phơng án 1 đảm bảo về mặt kỹ thuật

4 3 NĐ I 51

34 + j21,1

8 82,5

56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 NĐ II 45 5

30

6

28 + j17,4 45 2

1 45

28 + j9,2

Trang 21

  15326A

110 3 2

10 5 29 9 28 U

3 2

S S I

3

dm

2 1 2

.

, ,

mm 33 139 1

1

26 153 J

R= 1/2.0,27.45=6,075 W

X= 1/2.0,423.45 = 9,517 W

% ,

% , , , ,

.

%

110

517 9 2 9 6 12 075 6 28 26 100

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

034 19 8 21 15 12 54 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

+Chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn 2-1:

A 68 151 110

3

10 9 28 U

3

S I

3

dm

1 1

.

,

mm 89 137 1

1

68 151 J

Tổn thất điện áp của đoạn 2-1:

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 22

A 35 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S I

3

dm

3 3

.

mm 95 73 1 1

35 18 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

9 24 6 13 04 26 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 97 104 110 3 2

10 40 U

3 2

S I

3

dm

4 4

.

mm 43 95 1

1

97 104 J

Tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ®o¹n N§I- 4:

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 23

% ,

% , , ,

.

%

110

88 21 1 21 38 16 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

QNĐI-5 = PNĐI-5 tg = 12,2.0,62 = 7,564 MVAr

SNĐI-5 = 12,2 + j7,564= 14,35 MVA

A 65 37 110 3 2

10 35 14 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

mm 23 34 1

1

65 37 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

,

%

110

39 35 564 7 22 27 2 12 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

Xét khi sự cố hỏng một tổ máy của NĐII:

PNĐI-5 = 91,5%PF - (P1 + P2 + P3 + P4 + Ptd + Ptt(4pt) ) =183 - (26 + 28 + 28 + 34 + 10,2 + 11,6) = 45,2 MW

QNĐI-5 = PNĐI-5 tg = 45,2.0,62 = 28,024 MVAr

SNĐI-5 = 45,2 + j28,024= 53,18 MVA

A 56 139 110

3 2

10 18 53 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

Trang 24

Iscdd = 139,56 A < 0,8.Icp = 264 A Þ §¶m b¶o vËn hµnh.

% ,

% , , ,

,

%

110

69 17 024 28 61 13 2 45 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 97 110 3 2

10 37 U

3 2

S I

3

dm

2 5

.

2 KT

mm 18 88 1 1

97 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

12 19 5 14 85 14 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 3 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S I

3

dm

6 6

.

mm 9 73 1 1

3 81 J

R= 1/2.0,46.51=11,73 W

X= 1/2.0,44.51 =11,22 W

Trang 25

% . . % . , , . , 100 % 3 , 97 %

110

22 11 6 13 73 11 28 100

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

44 22 6 13 46 23 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

110 3 2

10 64 U

3 2

S S

I

3

dm

8 7 7 NDII 7

.

mm 64 152 1

1

9 167 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , ,

.

%

110

72 18 31 45 9 56 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

+Chän tiÕt diÖn d©y dÉn cho ®o¹n 7-8:

162 7 A

110 3

10 31 U

3

S I

3

dm

8 8

1

7 162 J

Trang 26

Tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ®o¹n 7-8:

U

X Q R P U

dm

i i i i

X(W)

B/2(S)2-1 31,6 151,68 120 0,27 0,423 2,69.10-6 8,53 13,36 0,42.10-4

B¶ng tæng kÕt tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ph¬ng ¸n 2 :

Trang 27

NĐII-7-8 7,44 12,02

Tổn thất điện áp lúc bình thờng lớn nhất:

Ubtmax= Ubt(NĐI-2-1) = 7,9 %

Tổn thất điện áp lúc sự cố lớn nhất:

Uscmax = Usc(NĐI-2-1) = 12,33%

3 Ph ơng án 3:

Giả thiết mạng kín là mạng đồng nhất , tất cả các đoạn dây cùng tiết diện

Ta có các dòng công suất trên các đoạn đợc xác định theo công thức sau:

,

) (

)

51 51 6 56

51 40 51 51 31 l

S l

l S l

l l

1

NDI 4 4 3 3 NDI

.

, ,

A 26 153 110

3 2

10 5 29 9 28 U

3 2

S S I

3

dm

2 1 2

) ( , ,

KT

mm 33 139 1

1

26 153 J

26 + j12,6

28 + j13,6

28 + j13,6 31,6

4 3 NĐ I 51

34 + j21,1

8 82,5

56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 NĐ II 45 5

30

6

28 + j17,4 45 2

1 45 51

28 + j9,2

Trang 28

R= 1/2.0,27.45=6,075 (W)

X= 1/2.0,423.45 = 9,517 (W)

% ,

% , , , ,

.

%

110

517 9 2 9 6 12 075 6 28 26 100

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

034 19 8 21 15 12 54 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 68 151 110

3

10 9 28 U

3

S I

3

dm

1 1

.

,

mm 89 137 1

1

68 151 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 2 172 110

3

10 8 32 U

3

S I

3

dm

3 NDI 3

.

,

mm 5 156 1

1

2 172 J

R= 0,21.56,6 = 11,88 W

X= 0,416.56,6 = 23,546 W

Trang 29

% . . % , . , , . , 100 % 5 , 68 %

110

546 23 3 14 88 11 52 29 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

Khi sự cố ( đứt dây mạch kín đoạn NĐI-4) ta có:

110 3

10 71 U

3

S S I

3

dm

4 3 3 NDI

% , , ,

.

%

110

15 23 7 34 622 9 62 100

U

X Q R P U

dm

i i i i 3

UscI-3-4% = UscI-3% + Usc3-4% = 11,56% + 10,5% = 22,06%

A 200 110

3

10 2 38 U

3

S I

3

dm

4 NDI 4

.

,

2 KT

mm 8 181 1

1

200 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

110 3

10 71 U

3

S S I

3

dm

4 3 4 NDI

% , , ,

.

%

110

859 20 7 34 67 8 62 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

UscI-4-3% = UscI-4% + Usc4-3% = 10,42% + 8,37% = 18,79%

A 4 9 110 3

10 8 1 U 3

S I

3

dm

4 3 4

.

,





Trang 30

Dòng điện tính toán khi đờng dây vận hành bình thờng là rất nhỏ, nhng để

đảm bảo về tổn thất vầng quang và mang tải lớn khi sự cố mạch vòng xẩy ra tachọn dây dẫn là AC-70

Có r0 = 0,46 (W)

x0 = 0,44 (W) ; Icp = 265 (A)

Khi truyền tải bằng lộ đơn, tổn thất điện áp là rất nhỏ

Khi sự cố lớn nhất (đứt dây mạch kín đoạn NĐI-4) ta có:

R= 0,46.51 = 23,46 (W)

X= 0,44.51 = 22,44 (W)

110 3

10 40 U

3

S I

3

dm

4 3

% , , ,

.

%

110

44 22 1 21 46 23 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

QNĐI-5 = PNĐI-5 tg = 12,2.0,62 = 7,564 MVAr

SNĐI-5 = 12,2 + j7,564= 14,35 MVA

A 65 37 110 3 2

10 35 14 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

mm 23 34 1

1

65 37 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

Xét khi sự cố đứt một dây dẫn :

R=13,61.2=27,22 W

X= 17,69.2=35,39 W

Trang 31

Iscdd = 37,65.2 = 75,3 < 0,8.Icp = 264 A Þ §¶m b¶o vËn hµnh.

%

% , , ,

,

%

110

39 35 564 7 22 27 2 12 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

QN§I-5 = PN§I-5 tg = 45,2.0,62 = 28,024 MVAr

SN§I-5 = 45,2 + j28,024= 53,18 MVA

A 56 139 110

3 2

10 18 53 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

% , , ,

,

%

110

69 17 024 28 61 13 2 45 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

) (

.

A 97 110 3 2

10 37 U

3 2

S I

3

dm

2 5

) ( , ,

2 KT

mm 18 88 1 1

97 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

12 19 5 14 85 14 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 32

) ( ,

.

A 3 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S I

3

dm

6 6

) ( , ,

KT

mm 9 73 1 1

3 81 J

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

44 22 6 13 46 23 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

) ( ,

.

A 9 167 110 3 2

10 64 U

3 2

S S

I

3

dm

8 7 7 NDII 7



) ( , ,

KT

mm 64 152 1

1

9 167 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 33

% ,

% , ,

.

%

110

72 18 31 45 9 56 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

162 7 A

110 3

10 31 U

3

S I

3

dm

8 8

1

7 162 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

X(W)

B/2(S)2-1 31,6 139,3 120 0,27 0,423 2,69.10-6 8,53 13,36 0,42.10-4

B¶ng tæng kÕt tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ph¬ng ¸n 3 :

Trang 34

Tæn thÊt ®iÖn ¸p lóc b×nh thêng lín nhÊt:

Ubtmax= Ubt(N§I-2-1) = 7,9%

Tæn thÊt ®iÖn ¸p lóc sù cè lín nhÊt:

Uscmax = Usc(N§I-3-4) = 22,06%

4 Ph ¬ng ¸n 4:

A 68 151 110

3

10 9 28 U

3

S I

3

dm

1 1

.

,

mm 89 137 1

1

68 151 J

N§ I 51

34 + j21,1

8

82,5 56,6

7

34 + j14,5

28 + j13,6 51 N§ II 45 5 64

6

28 + j17,4 45

2 1 45 51

28 + j9,2

Trang 35

R= 0,21.58,3=12,24 W

X= 0,416.58,3 = 24,25 W

%

% ,

% , , ,

.

%

110

25 24 6 12 24 12 26 100

U

X Q R P

U

dm

i i i i

A 42 77 110 3 2

10 5 29 U

3 2

S I

3

dm

2 2

.

,

mm 38 70 1

1

42 77 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

% , ,

%

110

8 19 2 9 7 20 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 2 172 110

3

10 8 32 U

3

S I

3

dm

3 NDI 3

.

,

mm 5 156 1

1

2 172 J

Trang 36

U

X Q R P U

dm

i i i i

110 3

10 71 U

3

S S I

3

dm

4 3 3 NDI

% , , ,

.

%

110

15 23 7 34 622 9 62 100

U

X Q R P U

dm

i i i i 3

UscI-3-4% = UscI-3% + Usc3-4% = 11,56% + 10,5% = 22,06%

A 200 110

3

10 2 38 U

3

S I

3

dm

4 NDI 4



.

,

2 KT

mm 8 181 1

1

200 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

110 3

10 71 U

3

S S I

3

dm

4 3 4 NDI

% , , ,

.

%

110

859 20 7 34 67 8 62 100

U

X Q R P U

dm

i i i i 4

UscI-4-3% = UscI-4% + Usc4-3% = 10,42% + 8,37% = 18,79%

Trang 37

A 4 9 110 3

10 8 1 U 3

S I

3

dm

4 3 4

.

,





Dòng điện tính toán khi đờng dây vận hành bình thờng là rất nhỏ, nhng để

đảm bảo về tổn thất vầng quang và mang tải lớn khi sự cố mạch vòng xẩy ra tachọn dây dẫn là AC-70

Có r0 = 0,46 (W)

x0 = 0,44 (W) ; Icp = 265 (A)

Khi truyền tải bằng lộ đơn, tổn thất điện áp là rất nhỏ

Khi sự cố lớn nhất (đứt dây mạch kín đoạn NĐI-4) ta có:

R= 0,46.51 = 23,46 (W)

X= 0,44.51 = 22,44 (W)

110 3

10 40 U

3

S I

3

dm

4 3

% , , ,

.

%

110

44 22 1 21 46 23 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i 4

3

QNĐI-5 = PNĐI-5 tg = 12,2.0,62 = 7,564 MVAr

SNĐI-5 = 12,2 + j7,564= 14,35 MVA

A 65 37 110 3 2

10 35 14 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

mm 23 34 1

1

65 37 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 38

,

%

110

39 35 564 7 22 27 2 12 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

QN§I-5 = PN§I-5 tg = 45,2.0,62 = 28,024 MVAr

SN§I-5 = 45,2 + j28,024= 53,18 MVA

A 56 139 110

3 2

10 18 53 U

3 2

S I

3

dm

5 NDI 5

.

,

% , , ,

,

%

110

69 17 024 28 61 13 2 45 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 97 110 3 2

10 37 U

3 2

S I

3

dm

5 5

.

2 KT

mm 18 88 1 1

97 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 39

% ,

% , , ,

.

%

110

12 19 5 14 85 14 34 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 3 81 110 3 2

10 31 U

3 2

S

dm

6 6

.

mm 9 73 1 1

3 81 J

U

X Q R P

U

dm

i i i i

% , , ,

.

%

110

44 22 6 13 46 23 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

A 6 86 110 3 2

10 33 U

3 2

S I

3

dm

7 NDII 7

.

mm 73 78 1 1

6 86 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

Trang 40

% , , ,

%

110

8 19 4 17 7 20 28 100

U

X Q R P U

dm

i i i i

162 7 A

110 3

10 31 U

3

S I

3

dm

8 8

1

7 162 J

U

X Q R P U

dm

i i i i

X(W)

B/2(S)N§I-1 58,3 137,89 150 0,21 0,416 2,74.10-6 15,24 24,25 0,79.10-4

Định dạng
Số trang	134
Dung lượng	4,97 MB