thiết kế hệ thống kho lạnh và tính toán chọn máy nén lạnh cùng thiết bị phụ tại đồng hới quảng bình

Nhưng kỹ thuật lạnh phát triển từ nhữngnăm của thập kỷ 70, con người biết làm lạnh bằng cách bay hơi chất lỏng ở áp suấtthấp.. Đồ án môn học này thiết kếcác phần chính là: xác định các h

Thành Văn

NỘI DUNG VÀ YÊU CẦU THUYẾT MINH1.Phòng cấp đông :

• Năng suất phòng cấp đông : E = 3,5 tấn/ mẻ

• Sản phẩm cấp đông : Vịt mổ sẵn

• Nhiệt độ không khí trong phòng cấp đông : tb = -35°C

• Môi chất lạnh : R22

• Thờigian cấp đông : 11h

2.Phòng trữ đông :

• Năng suất phòng trữ đông : E = 30 tấn

• Sản phẩm trữ đông : Vịt mổ sẵn

• Nhiệt độ không khí trong phòng trữ đông : tb = -18°C

• Môi chất lạnh : R22

3.Yêu cầu của sản phẩm:

• Nhiệt độ ban đầu của sản phẩm : 18°C

• Nhiệt độ tâm sản phẩm từ phòng cấp đông : -12°C

• Nhiệt độ bề mặt sản phẩm : -18°C

• Nhiệt độ trung bình : -15°C

4.Địa điểm đặt hệ thống lạnh: ĐỒNG HỚI- QUẢNG BÌNH

• Nhiệt độ trung bình những tháng nóng nhất mùa hè : t = 38,2°C

• Độ ẩm mùa hè : 72%

• Nhiệt độ đọng sương : t s= 31°C

Chương Mở đầu: Ý NGHĨA VÀ MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ HỆ THỐNG

LẠNH

Con người đã biết làm lạnh và sử dụng lạnh cách đây rất lâu Từ trước thế kỷ 15,người ta biết dùng tuyết trong hang sâu để điều hoà không khí Sau đó người ta biết phatrộn tuyết với nước muối để thành hơi bảo hoà Nhưng kỹ thuật lạnh phát triển từ nhữngnăm của thập kỷ 70, con người biết làm lạnh bằng cách bay hơi chất lỏng ở áp suấtthấp Kể từ đó đến nay kỹ thuật hiện đại đã có một bước tiến xa, phạm vi nhiệt độ mộtnhiều và ứng dụng rộng rãi trong nhiều lĩnh vực, trong đó lĩnh vực được sử dụng rộngrãi nhất là bảo quản thực phẩm

Nhiệm vụ thiết kế đồ án môn học nhằm ôn lại tổng quan và tập hợp những kiến thứcđã học trong các môn học về hệ thống lạnh, đặc biệt là môn kỹ thuật lạnh cơ sở và giúpsinh viên làm quen với việc thiết kế hệ thống lạnh ban đầu Đồ án môn học này thiết kếcác phần chính là: xác định các hệ số ban đầu, thiết kế các hệ thống kho lạnh, tính toáncấu trúc và cách nhiệt phòng lạnh, tính nhiệt các phòng lạnh của kho lạnh, tính toán cấutrúc xác định các chu trình lạnh, tính và chọn máy nén lạnh và các thiết bị phụ

Trong quá trình tính toán thiết kế có nhiều nguyên nhân dẫn đến những sai số so với các bảng cho trong quá trình đối với một số thông số như: áp suất, Entanpi, Entronpi

Chương 1: TÍNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO

LẠNH

Mục đích: Tính kích thước của phòng lạnh và phòng cấp đông và cách bố trímặt bằng Nhằm đưa ra kích thước tối ưu về mặt kỹ thuật cũng như về mặt kinh tế 1.1 PHÒNG CẤP ĐÔNG

1.1.1 Thể tích chất tải

v g

E

E :công suất của kho , [tấn] , E = 3,5 [tấn]

gv :định mức chất tải thể tích ,[tấn/m3] Tra bảng 2.3 sách HDTKHTL với vịt mổ sẵnđông lạnh trong hàm gỗ hoặc cactông có :gv= 0,17 [tấn/m3]

Suy ra : Vct = =

17 , 0

5 ,

3 20,59[m3]1.1.2 Chiều cao chất tải:

hct : chiều cao lô hàng chất trong kho phụ thuộc vào kích thước bao bì và phươngtiện bốc xếp Chọn: hct = 2m

1.1.3 Diện tích chất tải:

2

59 ,

30 , 10

E :công suất của kho , [tấn] , E = 30 [tấn]

gv :định mức chất tải thể tích ,[tấn/m3] Tra bảng 2.3 sách HDTKHTL với gia cầmđông lạnh trong hòm gỗ có :gv= 0,38 [tấn/m3]

Suy ra : Vct = =

38 , 0

30 78,95[m3]1.2.2 Chiều cao chất tải:

h: chiều cao lô hàng chất trong kho phụ thuộc vào kích thước bao bì và phươngtiện bốc xếp Chọn: hct = 2m

1.2.3 Diện tích chất tải:

Fct

ct

ct h

ct

ct h

48 , 39

F ct F

f

F 1,88=> Chọn Z = 2 buồng

f: diện tích buồng lạnh qui chuẩn, chọn f = 5×6=30 [m2]

1.2.6.Dung tích thực tế của buồng:

Et = E = =

88 , 1

2 30 1

Z

HÀNH LANG CĐ

WC

P TRỰC GIÀN MÁY

Chương 2: TÍNH CÁCH NHIỆT, CÁCH ẨM KHO LẠNH

Mục đích:: xác định chiều dày lớp cách nhiệt để giảm tổn thất lạnh hay hệ số truyềnnhiệt của kết cấu đạt giá trị tối ưu về kinh tế cũng như kỹ thuật và tránh hiện tượng đọngsương

tf tn

Lớp Vật liệu Chiều dày δ (m) Hệ số dẫn nhiệt độ) λ W/m

i i

i

δ λ

δ α

1 1

1 1

+ + +

1 1

1

α λ

δ α

Với : k = 0,19 [ W/m2k](tra bảng 3-3) - HDTKHTL

2 ,

0 +

9 , 0

02 ,

18 , 0

003 ,

16 , 0

005 ,

16 , 0

002 ,

9 , 0

02 ,

0 = 0,37

5 , 10

1 37 , 0 3 , 23

1 19 , 0

1 047 , 0

3 , 0 37 , 0 3 , 23

1

+ +

b Kiểm tra nhiệt độ đọng sương

Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là:

ks

2 1

1 1 95

,

0

t t

k= ktt=0,15 W/m2K

) 35 ( 2 , 38

31 2 , 38 3 , 23 95 , 0

95 , 0

2 1

4 6 5 3

i

δλ

δα

11

1

1

+++

n

i i n

i

δ α

1 1

1

1Với : k = 0,19 [ W/m2K](tra bảng 3-5)

1 ,

0 +

9 , 0

02 ,

18 , 0

003 ,

16 , 0

005 ,

16 , 0

005 ,

9 , 0

02 ,

0 = 0,21

Thành Văn

5 , 10

1 21 , 0 3 , 23

1 19 , 0

1 047 , 0

3 , 0 21 , 0 3 , 23 1

+ +

b Kiểm tra nhệt độ đọng sương

Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là:

ks

2 1

1 1 95

,

0

t t

k= ktt=0,15 W/m2K

)35(2,38

312,38.3,23.95,0

95,0

2 1

Ngô Mậu Năm_Lớp 04N1_Khoa CN Nhiệt Điện Lạnh_ĐHBKĐN Trang:7

Lớp Vật liệu Chiều dày (m) δ Hệ số dẫn nhiệtλ (W/m độ)

i n

δ α

1 1

1

1Với : k = 0,17 W/m2K(Tra bảng 3.6, nội suy cho t=-35 từ 2 cột -10 và -20 đến-30.)

αn = 6,5 W/m2K (Xem như không khí chuyển động cưỡng bức trong ống)

02 ,

18 , 0

003 ,

16 , 0

005 ,

16 , 0

005 ,

5 , 1

1 ,

0 +

9 , 0

02 ,

0 =0,274Suy ra:

1 047 , 0

3 , 0 274 , 0 5 , 6

1

+ +

312,38.5,6.95,0

0 1

tf tn

Lớp Vật liệu Chiều dày δ (m) Hệ số dẫn nhiệt λ W/m

i i

i

δ λ

δ α

1 1

1 1

+ +

δ α

1 1

1

1Với:

k = 0,214 [ W/m2K] (tra bảng 3.3, nội suy cho -18 từ hai cột (-25- -20) và -10))

2 ,

0 +

9 , 0

02 ,

18 , 0

003 ,

16 , 0

005 ,

16 , 0

002 ,

9 , 0

02 ,

0 = 0,37

9

1 37 , 0 3 , 23

1 214 , 0

20 , 0 37 , 0 3 , 23 1

+ +

b Kiểm tra nhệt độ đọng sương

Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là:

ks

2 1

1 1 95

,

0

t t

k= ktt=0,21 W/m2k

) 18 ( 2 , 38

31 2 , 38 3 , 23 95 , 0

95 , 0

2 1

t

αVậy vách ngoài không đọng sương

i i

i

δλ

δα

11

1

1

+++

δα

11

1

1Với : k = 0,214 [ W/m2K] (tra bảng 3.3, nội suy cho -18 từ hai cột (-25- -20) và (-15 10))

Thành Văn

=

9 , 0

02 ,

5 , 1

1 ,

0 +

9 , 0

02 ,

18 , 0

003 ,

16 , 0

005 ,

16 , 0

002 ,

9 , 0

02 ,

0 = 0,194

9

1 194 , 0 3 , 23

1 214 , 0

Khi đó hệ số tuyền nhiệt thực:

9

1 047 , 0

2 , 0 194 , 0 3 , 23

1

+ +

b Kiểm tra nhệt độ đọng sương:

Điều kiện để vách ngoài không đọng sương là:

ks

2 1

k= ktt=0,22 W/m2K

) 18 ( 2 , 38

31 2 , 38 3 , 23 95 , 0

95 , 0

2 1

t

αVậy vách ngoài không đọng sương

Mục đích: Để tính tổng các tổn thất nhiệt của hệ thống và tính toán nhiệt kho lạnhđể xác định năng suất lạnh của máy lạnh cần xác định

Dòng nhiệt tổn thất qua kho lạnh được xác định:

Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 (W)

Q1: dòng nhiệt đi qua kết cấu bao che của buồng lạnh

Q2: dòng nhiệt do sản phẩm toả ra trong quá trình xử lý lạnh

Q3: dòng nhiệt từ không khí bên ngoài do thông gió buồng lạnh

Q4: dòng nhiệt từ các nguồn khác nhau khi vận hành kho lạnh

Q5: dòng nhiệt từ sản phẩm hô hấp (thơ)í

500 5000

M: Khối lượng sản phẩm đưa vào cấp đông 1 mẻ

i1, i2: Entanpi của sản phẩm lúc vào và ra khỏi phòng

τ : Thời gian làm lạnh sản phẩm thực tế τ = 11giờ

Thành Văn

Nhiệt độ của sản phẩm lúc đầu là t1= 180C và sau khi ra khỏi buồng lạnh t2

=-150C Tra theo bảng 4-2 KDTKHTL Đối với thịt gia cầm ta có i1= 290,24 kJ/kg (nộisuy từ cột 20 và 15 bảng 4.2 HDTKHTL) và i2= 13 kJ/kg

.C t1 t2

M bb bb −

Mbb= 30 %M

Cbb=0,45 KJ/Kg K ⇒ Q2bb=0,3.350011.0.3600,45(18+15) = 0,4 [kW]

⇒ Q2 = 24,50 + 0,4 = 25,8 [kW] = 25800 [W]

3.1.3 Tính dòng nhiệt do thông gió Q3:

Q3= 0 Do sản phẩm bảo quản trong kho là vịt mổ sẵn nên không cần thông gió.3.1.4 Tính tổn thất lạnh do vận hành Q4:

Q4 = Q41 + Q42 + Q43 + Q44

Q41: Dòng nhiệt do chiếu sáng

Q42: Dòng nhiệt do người toả ra

Q43: Dòng nhiệt do động cơ điện toả ra

Q44: Dòng nhiệt khi mở cửa

a Q41: Q41= A.F = 1,2 20 =24 [W]

b Q42: Q42 = 300 n = 350 2 =700 [W]

n: số người làm việc trong phòng.Chọn n=2 người làm việc trong phòng

c Q43: Q43 = ηi.Ni.1000

ηi: hiệu suất của động cơ điện Vì động cơ điện đặt trong phòng nên ηi=1

Ni:Công suất của động cơ điện Phòng cấp đông công suất 2,0 tấn/mẻ, lấycông suất của động cơ là: N = 4 x 2,2 = 8,8[kW] suy ra với 3,5 tấn/mẻ có:

N= 3,5.8,8/2= 15,4 ⇒ Q43 = 1.15,4.1000 = 15400 [W]

Máy nén chỉ cung cấp cho 1 phòng lạnh nên:

t0 , °C -40°C -30°C -10°C

Chọn k = 1,085 (nội suy từ -30 và -40 vì t = -35oC)

b : hệ số thời gian làm việc , chọn b = 0,9

Do sản phẩm không có sự thay đổi nhiệt độ trong quá trình bảo quản lạnh

3.1.3 Tính dòng nhiệt do thông gió Q3

Q3= 0

Do sản phẩm bảo quản trong kho là cá nên không cần thông gió

3.1.4 Tính tổn thất lạnh do vận hành Q4

Q4 = Q41 + Q42 + Q43 + Q44

Q41: Dòng nhiệt do chiếu sáng

Q42: Dòng nhiệt do người toả ra

Q43: Dòng nhiệt do động cơ điện toả ra

Q44: Dòng nhiệt khi mở cửa

ηi: hiệu suất của động cơ điện Vì động cơ điện đặt trong phòng nên ηi=1

Ni:Công suất của động cơ điện Phòng trử đông công suất 20 tấn, lấy côngsuất của động cơ là N = 4.0,75 = 3,0 [kW] suy ra công suất 30 tấn ta có:

Thành Văn

3.1.6 Phụ tải lạnh yêu cầu của phòng máy:

Máy nén chỉ cung cấp cho 2 phòng lạnh nên:

Q = ∑Q1 + ∑Q2 + 0,7Q4 = 2.1753,85 + 0 + 0,7.6287,2 =7908,74 [W] = 7,91 [kW]

3.1.7 Năng suất lạnh cần thiết của máy nén:

t0 , °C -40°C -30°C -10°C

Chọn: k = 1,06 (nội suy từ -30 và -10 cho t = -18oC)

b : hệ số thời gian làm việc , chọn b = 0,9

⇒ Q0 = 7,91.10,06,9 = 9,32 [kW]

Chương 4: LẬP CHU TRÌNH VÀ TÍNH CHỌN MÁY NÉNMục đích: Nhằm xác định chu trình lạnh của hệ thống để từ đó tính ra công suất nhiệtyêu cầu của thiết bị trong hệ thống

• Môi chất lạnh R22 có ưu điểm:

+ Không độc hại

+ Không gây cháy nổ

+ Không ăn mòn kim loại đen và màu

+ Khi rò rỉ không làm hỏng sản phẩm lạnh bảo quản

+ Năng suất lạnh thể tích qv lớn nên máy gọn hơn

+ Áp suất ngưng hơi nhỏ hơn NH3

+ Nhiệt độ hoá rắn thấp hơn so với NH3

• Nhược điểm:

+ Đắt tiền hơn NH3

+ Làm trương phồng một số hợp chất hữu cơ: Roăng cao su và chất dẻo

+ Khó phát hiện khi rò rỉ do có mùi thơm nhẹ

+ Không hoà tan với nước, hòa tan dầu bôi trơn

+ Gây hiệu ứng nhà kính

4.1 PHÒNG CẤP ĐÔNG

4.1.1 Chọn các thông số làm việc:

a Nhiệt độ bay hơi:

tb = t0 - ∆t0

to : nhiệt độ buồng lạnh, to = -350C

∆to : hiệu nhiệt độ yêu cầu, ∆to= (4 ÷10), chọn ∆to = 100C

⇒ t0 = -35-10 = -450C

b Nhiệt độ ngưng tụ:

tk = tw2 + ∆tk

tw2 : nhiệt độ nước ra khỏi bình ngưng

∆tk : hiệu nhiệt độ ngưng tụ yêu cầu , chọn ∆tk = 50C

mà: tw2 = tw1 + (2 ÷ 6)0C

tw1 = tw + 40C = 24,4 + 4 = 28,40C (Tra cột 3 bảng 1-1)

⇒ tw2 = 28,4+ 4 = 32,40C

4.1.2.Chu trình của máy nén lạnh R22:

t0 = -450C tra bảng hơi bão hoà R22(Kỹ thuật lạnh cơ sở) có P0 = 0,82662 bar

tk = 37,40C tra bảng hơi bão hoà R22 và dùng nội suy ta có Pk = 14,3822 bar

⇒ Tỉ số nén : π 17 , 4 12

82662 , 0

3822 , 14 0

⇒ Chọn máy nén hai cấp

Aïp suất trung gian cho máy nén: Ptg = P k.P0 = 0 , 82662 14 , 3822 = 3 , 448 bar

Tra bảng ta có : ttg = -100C

Ta chọn phương pháp làm lạnh trực tiếp vì có những ưu điểm sau:

+ Thiết bị đơn giản vì không cần thêm một vòng tuần hoàn

+ Tuổi thọ cao, kinh tế hơn vì không phải tiếp xúc với nước muối là một chất ănmòn kim loại rất mạnh

+ Dễ dàng điều chỉnh nhiệt độ bằng cách đóng ngắt máy nén

+ Ít tổn thất năng lượng đứng về mặt nhiệt động

+ Tổn hao lạnh khi khởi động nhỏ

+ Nhiệt độ buồng lạnh có thể giám sát qua nhiệt độ sôi của môi chất

a Tính các điểm trạng thái trong chu trình lạnh :

Điể

m Nhiệt đột [0C] AïpsuấtP[bar] EntanpiI[kJ/kg] EntropiS[kJ/kg.K] Thể tíchV[m3/kg] Trạng thái

1’ -45 0,82662 686,36 1,8374 0,25716 Hơi bão hoà khô

3≡8 -10 3,448 701,71 1,7678 0,065404 Hơi trung áp bão hoà khô

5 37,4 14,3822 546,124 1,15544 0,8750.10-3 Lỏng cao áp bão hòa

6 -7 14,3822 491,88 0,9702 0,7640.10-3 Lỏng quá lạnh cao áp

7 -10 3,448 488,44 0,9573 0,7583.10-3 Lỏng trung áp bão hòa

6’ -45 0,82662 491,88 0,8023 0,7021.10-3 Hơi ẩm hạ áp

• Sơ đồ :

Thành Văn

6' 6

5' 7

1' 1

HN

BTG

BH TL2

NHA NCA

p

3 8

21'1

• Các quá trình của chu trình:

1’-1: quá nhiệt hơi hút về máy nén hạ áp

1-2: nén đoạn nhiệt cấp hạ áp từ P0 lên Ptg

2-3: làm mát hơi quá nhiệt hạ áp xuống đường hơi bảo hoà

3-4: nén đoạn nhiệt cấp cao áp từ Ptg đến Pk

4-5: ngưng tụ đẳng áp đẳng nhiệt

5-7: tiết lưu từ Pk xuống Ptg

5-6: quá lạnh lỏng đẳng áp trong bình trung gian

6-6’: tiết lưu từ áp suất Pk xuống áp suất P0

6’-1: hoá hơi nhận nhiệt của môi trường cần làm lạnh

• Nguyên lý hoạt động:

Hơi (1’) sau khi ra khỏi thiết bị hồi nhiệt được hút về máy neún hạ áp nén đoạn nhiệtlên áp suất trung gian (2) rồi được sục vào bình trung gian và được làm mát hoàn toànthành hơi bão hoà khô Hỗn hợp hơi bão hoà khô (3) được máy nén cao áp hút về nénđoạn nhiệt lên áp suất ngưng tụ Pk điểm (4) sau đó đi vào thiết bị ngưng tụ, nhả nhiệtcho môi trường làm mát ngưng tụ thành lỏng cao áp (5) Tại đây được chia thành haidòng: một dòng nhỏ đi qua van tiết lưu 1 giảm áp xuống áp suất trung gian (7) rồi đivào bình trung gian Tại đây lượng hơi tạo thành do van tiết lưu (TL1) cùng với lượnghơi tạo thành do làm mát hoàn toàn hơi nén trung áp và lượng hơi tạo thành do làm quálạnh lỏng cao áp trong ống xoắn được hút về máy nén cao áp Một dòng còn lại đi vàotrong ống xoắn của bình trung gian và được quá lạnh đẳng áp đến điểm (6) đi qua vantiết lưu (TL2) giảm áp xuống áp suất bay hơi (6’) Sau đó đi vào thiết bị bay hơi nhậnnhiệt của đối tượng cần làm lạnh hoá hơi đẳng áp đẳng nhiệt thành hơi (1) sau đó đi vàothiết bị hồi nhiệt thành hơi (1’), chu trình cứ thế tiếp tục.

b Tính cấp hạ áp:

+ Năng suất lạnh riêng:

q0 = i1 - i6’ = 697,60 - 491,88 = 205,72 [kJ/kg]

+ Lưu lượng thực tế:

72 , 205

8 , 52 0

+ Công nén đoạn nhiệt:

Công nén riêng cấp hạ áp:

+

=

Với: to = -450C: nhiệt độ bay hơi

ttg = -100C: nhiệt độ trung gian

1 ,

17 =

=

=

i s N

8,23

=

đ tđ e

N

η

ηtđ = 0,95: hệ số truyền động khớp, đai

ηđ = 0,96: hiệu suất động cơ

Tra bảng 7-4 trang 191 ta chọn máy nén Mycom hai cấp nén, môi chất lạnh Frêon

 Loại máy nén: F124B2

 Thể tích quét: V = 1108,6 [m3/h]

Thành Văn

 Tốc độ quay: 870 [v/p]

 Số xilanh: 12 + 4

 Đường kính piston: φ = 130 [mm], hành trình: s = 100l

c Tính cấp cao áp:

+ Lưu lượng hơi thực tế đi qua máy nén cấp cao áp:

124 , 546 71 , 701

88 , 491 764 257 , 0 ' 5 3

i i

tg tg tg

k k tg

tg tg

T

T P

P P P

P P C P

P P

263 448

, 3

05 , 0 448 , 3 448

, 3

05 , 0 3822 , 14 04 , 0 448 , 3

05 , 0 448 , 3

0294 , 0

=

=

=

CA ttCA V

88 , 491 124 , 546 '

5 3

i i

[kg]: là lượng hơi tạo thành do làm quá lạnh lỏngcao áp đi trong ống xoắn

44 , 488 71 , 701

71 , 701 764 7

i i

[kg]: là lượng hơi tạo thành do làm mát hoàn toànhơi trung áp

124 , 546 71 , 701

44 , 488 124 , 546 35 , 0 29 , 0 5 3

7

−

− +

=

−

−

i i

i i

[kg]: là lượng hơi tạo thành sauvan tiết lưu 1

⇒ Ns = 0,45(1+ 0,24 + 0,29 + 0,35)(765 - 701,71) = 53,54 [kW]

+ Hiệu suất chỉ thị:

4 , 37 273

10 273 0025

k

tg

t T

T

+ Công suất chỉ thị:

82 , 0

54 , 53

=

=

=

i s N

NđCA 73 , 51

96 , 0 95 , 0

04 , 67

=

=

=

đ tđ e N

d Chọn máy nén

Tra bảng 7-4(trang 191 HDTKHTL) ta chọn máy nén Mycom hai cấp nén, môichất lạnh Frêon

 Loại máy nén: F124B2

 Thể tích quét mỗi pittông là: 1108,6 [m3/h]

 Tốc độ quay:870 [v/p]

 Số xilanh: 12 + 4

 Đường kính piston: Φ = 130 [mm], hành trình: s = 100l

Ở cả hai cấp cao áp và hạ áp đều lựa chọn cùng loại máy nén và đảm bảo hệ sốdự trữ, thoả mãn yêu cầu

4.2 PHÒNG TRỮ ĐÔNG:

Ta chọn phương pháp làm lạnh trực tiếp vì có những ưu điểm sau:

+ Thiết bị đơn giản vì không cần thêm một vòng tuần hoàn

+ Tuổi thọ cao, kinh tế hơn vì không phải tiếp xúc với nước muối là một chất ănmòn kim loại rất mạnh

+ Dễ dàng điều chỉnh nhiệt độ bằng cách đóng ngắt máy nén

+ Ít tổn thất năng lượng đứng về mặt nhiệt động

+ Tổn hao lạnh khi khởi động nhỏ

+ Nhiệt độ buồng lạnh có thể giám sát qua nhiệt độ sôi của môi chất

4.2.1 Các thông số ban đầu:

+ Nhiệt độ bay hơi của môi chất:

4.2.2 Chu trình máy nén lạnh R22 :

Tra bảng R22 bão hoà có:

+ t0 = -250C => P0 = 2,01 bar

+ tk = 37,40C => Pk = 14,3822 bar

01 , 2

3822 , 14 0

⇒ Chọn máy nén 1 cấp

a Tính các điểm trạng thái trong chu trình lạnh :

• Sơ đồ: