Tính Toán Và Thiết Kế Hệ Thống Kho Lạnh Phân Phối

LỜI NÓI ĐẦU Kho lạnh nơi trì nhiệt độ tương đối thấp nhiệt độ tương đối cao Nên có cấu tạo kiến trúc đặc biệt dung để bảo quản sản phẩm mà bảo quản lâu điều kiện bình thường ,ví dụ thịt, cá, tôm … Việt Nam có đặc điểm địa lý nằm trải dài theo bờ biển có khí hậu nóng ẩm nhiệt đới nên nước ta có điều kiện thuận lợi phát triển kinh tế biển nông lâm nghiệp nhu cầu xây dựng phát triển kho lạnh với dung tích nhỏ,vừa,và kho lạnh với dung tích lớn để phục vụ cho việc bảo quản,và phân phối sản phẩm ngày tăng Nhưng kho lạnh có tính chất khác xa không khí trời nên kết cấu xây dựng,cách nhiệt,cách ẩm kho lạnh cần có yêu cầu đặc biệt nhằm bảo vệ sản phẩm bảo quản nên việc tính toán thiết kế kho lạnh phải đảm bảo số yêu cầu sau : -Cần đáp ứng yêu cầu khắt khe sản phẩm xuất ,nhập -Cần tiêu chuẩn hóa dạng kho lạnh -Cần có khả giới hóa cao khâu bốc dỡ,sắp xếp hang hóa -Sử dụng vốn đầu tư hợp lý Em giao nhiệm vụ: " tính toán thiết kế hệ thống kho lạnh phân phối" Và hướng dẫn tận tình thầy nỗ lực thân em hoàn thành đồ án Tuy nhiên chưa có kinh nghiệm thực tế khả hạn chế trình làm đồ án không tránh khỏi sai sót em mong bảo hướng dẫn thầy môn Em xin chân thành cảm ơn Nội dung tính toán gồm có phần sau: * Phần 1:Tính kích thước bố trí mặt kho lạnh * Phần 2:Tính cách nhiệt,cách ẩm cho kho lạnh * Phần 3:Tính phụ tải * Phần 4:Chọn máy nén * Phần 5:Chọn bình ngưng * Phần 6:Chọn dàn bay * Phần 7:Chọn thiết bị phụ cho kho lạnh * Phần 8: Sơ đồ nguyên lý hệ thống lạnh http://www.ebook.edu.vn PHẦN I TÍNH DUNG TÍCH VÀ BỐ TRÍ KHO LẠNH Dung tích kho lạnh - Là đại lượng dùng để xách định số lượng kích thước thể tích kho lạnh - Dung tích kho lạnh xách định theo công thức : E = V.gv ⇒ V = E gv E - dung tích kho lạnh [tấn] V- thể tích kho lạnh [ m3 ] gv – định mức chất tải thể tích [tấn/m3] Đối với sản phẩm thịt lợn ta chon gv=0,45 + Thể tích kho bảo quản sản phẩm lạnh đông : 1000 E = 2222,22 [ m3] Vld = ld = gv 0,45 + Thể tích kho bảo quản sản phẩm làm lạnh : E 115 = 255,56 [ m3 ] Vll = LL = g v 0,45 Diện tích kho lạnh V - Diện tích chất tải lạnh : F = ld h F - diện tích chất tải lạnh [m ] h – chiều cao chất tải [ m2] - Trong chiều cao chất tải chiều cao lô hàng thịt lợn chất kho Chiều cao h tính chiều cao buồng lạnh trừ phần lắp đặt dàn lạnh treo trần khoảng không gian cần thiết kế để chất hàng dỡ hàng Chọn kho lạnh tầng , kho lạnh cao 5m với 4m chiều cao chất tải lạnh 1m lại để bố trí dàn lạnh -Diện tích kho bảo quản sản phẩm lạnh đông : V 2222,22 = 555,56 [ m2] Fld = ld = h - Diện tích kho bảo quản sản phẩm làm lạnh : V 255,56 Fll = ll = = 63,89 [ m2] h Phụ tải cho phép 1m2 diện tích sàn gF ≥ gv h gF –định mức chất tải theo diện tích [ t/m2] gF = 0,45 × = 1,8 [t/m2] < [ t/m2] ⇒ Phụ tải nhỏ phụ tải cho phép Giá trị ta chọn thỏa mải yêu cầu toán http://www.ebook.edu.vn Diện tích xây dựng buồng lạnh Fxdld = F βF Fxd –diện tích lạnh cần xây dựng [m2] β F – hệ số sử dụng diện tích buồng chứa Diện tích buồng lanh[m2] Đến 20 O,50 ÷ 0,60 Từ 20 đến 100 O,50 ÷ 0,6 Từ 100 đến 400 0,75 ÷ 0,8 βF Hơn 400 0,80 ÷ 0,85 ⇒ Từ bảng thông số ta xách định hệ số sử dụng Fld = 572 [m2] ⇒ β F = 0.8 Fll = 66 [m2] ⇒ β F = 0.7 -Diện tích thực tế buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông cần xây dựng : F 555,56 = 694,45 [m2] Fxdld = ld = 0.8 βF ⇒ chọn Fxdld =695 [m2] -Diện tích thực tế buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh cần xây dựng : F 63,89 Fxdll = ll = = 91,27 [m2] βF 0.7 ⇒ chọn Fxdll = 91 [m2] Xác định số lượng kho lạnh cần xây dựng F Z= f Z – số lượng buồng lạnh f – diện tích buồng lạnh quy chuẩn [m2] - Chọn kho lanh tầng với diện tích buồng : 12.6 = 72 [m2] Chiều cao kho lạnh tính đến mặt trần 6m Bố trí mạng lưới cột cho cách 6m lại có cột với kích thước 0,2 ×0.2 - Số buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông la : F 695 Z = ld = = 9,64 ⇒ Z = 10 buồng f 72 - Số buồng bảo quản sản phẩm lam lạnh la : Z= Fll 91 = = 1.26 ⇒ Z = buồng f 72 Xách định dung tích thực tế buồng -Dung tích thực tế buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông : http://www.ebook.edu.vn Eld = E Z ld 10 = 1000 × = 1037 [tấn] 9,64 Z -Dung tích thực tế buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh : Ell = E Z ll = 115 × = 182 [tấn] 1,26 Z Diện tích buồng kết đông Fl = M ×T ×k g l × 24 M – công suất buồng gia lạnh buồng kết đông [t/24h] T – thời gian hoàn thành mẻ sản phẩm [h] : 24h k - hệ số tiêu chuẩn : k = 1,2 gl – tiêu chuẩn chất tải lạnh : gv = 0,25 [t/m3] Fl = 12 × 24 × 1,2 = 57,6 [m ] 0,25 × 24 -Số lượng buồng kết đông n= Fi 57,6 = = 0,8 buồng f 72 ⇒ chọn n = buồng PHẦN II: TÍNH CÁCH NHIỆT VÀ CÁCH ẨM CHO KHO LẠNH Ý nghĩa việc cách nhiệt cách ẩm cho kho lạnh Kho lạnh nơi có nhiệt độ nhỏ có độ ẩm tương đối cao môi trường xung quanh Do có chênh lệch nhiệt độ nên có dòng nhiệt dòng ẩm từ môi trường vào kho lạnh Dòng nhiệt xâm nhập vào gây tổn thất giảm suất máy lạnh Dòng ẩm xâm nhâp vào gây tac động sấu đến vật liệu xây dựng vật liệu cách nhiệt ,lam hỏng vât liệu cách nhiệt khả cách nhiệt dẫn đến suất kho lạnh không đáp ứng yêu cầu Do yếu tố quan nên viêc cách ẩm cách nhiệt phải đặt lên hàng đầu nên việc cách ẩm nhiệt phải đạt số yêu cầu sau : Đảm bảo độ bền vững lâu dài theo tuổi thọ dự kiến kho ,có hệ số dẫn nhiệt λ nhỏ Phải chống dòng ẩm xâm nhập từ vào bề mặt tường không đọng sương Độ thấm nhỏ Vật liệu cách nhiệt cách ẩm phải không ăn mòn không phản ứng với vật liệu tiêp xúc ,chịu nhiệt độ thấp nhiệt độ cao Không bắt mùi có mùi lạ , không cháy ,không độc hại với người với sản phẩm bảo quản Dễ mua , rẻ tiền dễ da công ,vận chuyển ,lắp đặt ,không cần bảo dưỡng đặc biết Mỗi vật liệu cách nhiệt có ưu điểm nhược điểm nên lợi dụng triệt để ưu điểm hạn chế mức thấp nhược điểm http://www.ebook.edu.vn 2.Tính cách nhiệt cho kho lạnh truyền thống + Chiều dầy lớp cách nhiệt tính theo công thức sau : n ⎡1 ⎛ δ ⎞⎤ ⎟⎟⎥ [m] δ cn = λcn ⎢ − ⎜⎜ + ∑ i + k α λ α n = i tr ⎠ ⎦ ⎝ n ⎣ k : hệ số truyền nhiệt kết cấu bao che [w/m2k] α n : hệ số tảo nhiệt từ không khí đến bề mặt tường [w/m2k] α tr : hệ số tỏa nhiệt từ bề mặt đến không khí buồng [w/m2k] δ cn , δ t : chiều dây lớp cách nhiệt vá lớp tường [m] λcn , λi : hệ số dẫ nhiệt lớp cách nhiệt cách lớp tường [w/m.k] + Hệ số truyền nhiệt thực tế : Ktt = 1 α1 δ i δ cn + + λcn α i =1 λi n +∑ + Kiểm tra nhiệt đọng sương Ks = 0,95 α t1 − t s t1 − t + Kiểm tra đọng ẩm cấu cách nhiệt : q = k Δt = α i Δt f = δi Δt w λi Kết cấu kho lạnh a, Kết cấu tường kho lạnh : http://www.ebook.edu.vn 1,3 Lớp vữa xi măng lớp gạch đỏ lớp cách ẩm lớp cách nhiệt Lớp vữa xi măng có lưới thép b, Kết cấu trần kho lạnh : lớp phủ mái đồng thời lớp cách ẩm lớp bê tông giằng lớp cách nhiệt điền đầy cách nhiệt bê tông cốt thép c, Kết cấu kho lạnh : 1.nền nhẵn làm bê tông lát lớp bê tông lớp cách nhiệt sởi đất lớp bê tông có sưởi điện lớp cách ẩm 7.lớp bê tông đá đá răm làm kín 4.Tính chiều dầy cách nhiệt cách ẩm buồng bảo quản đông không khí bên kế cấu tường sau Thông số Lớp vữa xi măng Lớp gạch đỏ Lớp vữa xi măng Lớp cách ẩm bitum Lớp cách nhiệt polystirol Lớp vữa xi măng δ[m] 0,02 0,3 0,02 0,004 δ cn 0,02 λ [w m.k ] 0,88 0,82 0,88 0,3 0.047 0,88 - Buồng bảo quản đông có nhiệt độ t = -29oC Tra bảng ( 3-3 ) ta chọn hệ số truyền nhiệt k = 0,2 [w/m2 k ] http://www.ebook.edu.vn μ [g mhMPa ] 90 105 90 0,86 7,5 90 Tra bảng ( 3-7 ) ta chọn hệ số dẫn nhiệt α1 = 23,3 [w/m2 k ] α = [w/m2k a Tính chiều lớp cách nhiệt cần tính n ⎡1 ⎛ δ ⎞⎤ δ cn = λcn ⎢ − ⎜⎜ + ∑ i + ⎟⎟⎥ ⎣ k ⎝ α i =1 λi α ⎠⎦ ⎡ ⎛ 0,02 0,3 0,02 0,004 0,02 ⎞⎤ Thay số δ cn = 0,047 ⎢ − ⎜ + + + + + + ⎟⎥ = 0,206 [m] 0,3 0,88 ⎠⎦ ⎣ 0,2 ⎝ 23,3 0,88 0,82 0,88 Vậy chọn chiều dầy cách nhiệt δ cn = 0,2 (m) lớp dày 0,1 [m] Hệ số truyền nhiệt thực Kt= 1 α1 + α2 δ i δ cn + λcn i =1 λi n +∑ Thay số Kt = 3.0,02 0,3 0,004 0,2 + + + + + 23,3 0,88 0,82 0,3 0,047 b.Kiểm tra độ đọng sương = 0,205 [w/m2k] Tại Nam Định nhiệt độ trung bình tháng nóng t1 = 37,4 o C có độ ẩm φ = 82 % Tra đồ thị ( i-d) ta có nhiệt độ đọng sương ts = 340 C Nhiệt độ buồng đông tb= -290C tra bảng ( 3-7) ta có α = 23,3 [w/ m2k ] Hệ số truyền nhiệt đọng sương ks =0,95 α n tn − ts 37,4 − 34 = 0,95.23,3 = 1,13 [w/m k] t1 − t 37,4 − (−29) ks = 1,13 > kt = 0,205 nên vách không bị đọng sương c.Kiểm tra đọng ẩm cấu cách nhiệt + Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che : q = k Δt K:hệ số truyền nhiệt k = 0,205 [w/m2 k] Δt : độ chênh nhiệt độ : Δt = 37,4-(-29) = 66,4 C ⇒ q = k Δt = 0, 205.66, = 13, 612[w/m k ] + Xách định nhiệt độ cách vách : q = α1 (t f − t1 ) ⇒ t1 = t f − q α1 = 37,4 − 13,612 = 68,8o C 23,3 δ1 0,02 = 36,8 − 13,612 = 36,5o C λ1 0,88 δ 0,3 = 31,5o C t3 = t − q = 36,5 − 13,612 λ2 0,82 δ 0,02 t4 = t3 − q = 31,5 − 13,612 = 31,2 o C λ3 0,88 δ 0,004 t5 = t − q = 31,2 − 13,612 = 31o C λ4 0,3 t2 = t1 − q t6 = t5 − q δ5 0,2 = 31 − 13,612 = −26,92 o C λ5 0,047 http://www.ebook.edu.vn t7 = t − q δ6 0,02 = −26,92 − 13,612 = −27.22 o C λ6 0,88 q = α (t − t f ) ⇒ t f = t − q α2 = −27,2 − 13,612 = −29 o C tra bảng tính chất vật lý không khí ẩm ta có phân áp suất bảng sau : Vách Nhiệt độ C 36,8 36,5 31,5 31,2 31 -26,92 -29 Px’’ [pa] 6162,38 6062,7 4594,89 4519 4518,2 67,86 66,44 d.Tính phân áp suất thực nước + Dòng thẩm thấu qua kết cấu bao che ph1 − ph H w= Ph1 Ph2 phân áp suất không khí va phòng Ph2 = p x (t = −29) φ1= 48,6372.0,9 = 43,773 [pa] Ph1 = px (t = 37,4 ).φ2 = 6340.0,82 = 5198,8 [pa] + H trở kháng thấm kết cấu bao che δ 0,02 0,3 0,02 0,004 0,2 0,02 + + + + + = 0,0348[m] H= ∑ i = 90 105 90 0,86 7,5 90 μi p − p h 5198,8 − 43,773 ⇒ w = h1 = = 0,148 g m h H 0,0348.10 + Phân áp suất thực nươc bề mặt [ ] δ1 0,02.10 = 5198,8 − 0,148 5165,91[ pa ] μ1 90 δ 0,3.10 Px3 = p x − w = 5165,91 − 0,148 = 4743,05[ pa ] μ2 105 δ 0,02.10 Px4 = p x − w = 4743,05 − 0,148 = 4710,16 [pa ] μ3 90 δ 0,004.10 Px5 = px4 − w = 4710,16 − 0,148 = 4021,78 [pa] μ4 0,86 δ 0,2.10 Px6 = p x − w = 4021,78 − 0,148 = 75,12 [pa] μ5 7,5 δ 0,02.10 Px7 = p x − w = 75,12 − 0,148 = 42,23 [pa] μ6 90 Px2 = p x1 − w Phương án chưa đạt yêu cầu phân áp suất thực lớn phân áp suất bão hòa + Tăng lớp cách ẩm vị trí lớp lớp tương ứng δ x ' = 0.008 [m] δ x = 0,004 [m] Lúc H = W= δi 3.0,02 0,3 2.0,008 0,2 + + + = 0,0487 [m] 90 105 0,86 7,5 i 5198,8 − 43,773 = = 0,1056 [g/m2k] 0,0487.10 ∑μ ph1 − ph H = http://www.ebook.edu.vn Tương tự ta có phân áp suất thưc Px2 = 5175,32 [pa] , Px2’ = 4192,44 [pa] , Px3 = 3890,56 [pa] , Px4 = 3867,07 Px5 = 2884,186 [pa] , Px6 = 66,5 [pa] , Px = 43,106 [ pa] Phương án náy thỏa mãn yêu cầu tất phân áp suất thực nhỏ phân áp suất bão hòa có đồ thị hình sau Tính chiều dầy cách nhiệt cách ẩm giữ buồng bảo quản lạnh không khí bên + Các lớp tường chọn phần + Buồng bảo quản lạnh có nhiệt độ tb = -20C Tra bảng (3-7) ta có α = 23,3 [ w/m2k ] α = [w/m2k] Tra bảng ( 3-3) ta có k =0,29 [ w/m2] a ,Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán : ⎡ 0,02 0,3 0,02 0,004 0,02 ⎞⎤ ⎛ δ cn = 0,047 ⎢ −⎜ + + + + + + ⎟⎥ = 0,133 [m] 0,3 0,88 ⎠⎦ ⎣ 0,29 ⎝ 23,3 0,88 0,82 0,88 Vậy chọn chiều dầy lớp cách nhiệt δ cn = 0,14 [m] lớp có chiều dầy 0,1 [m] lớp dầy 0,04 [m] + Hệ số truyền nhiệt thực Kt= 3.0,02 0,3 0,004 0,14 + + + + + 23,3 0,88 0,82 0,3 0,047 b, Kiểm tra độ đọng sương = 0,2782 [w/m k] + Tại Nam Định nhiệt độ trung bình tháng nóng t = 37,40C có độ ẩm φ = 82% từ đồ thị ( i-d) ta có nhiệt độ đọng sương ts = 340C nhiệt độ buồng lạnh tb = -2 0C theo bảng (3-7) α = 23,3 [w/m2k] Ks = 0,95 α1 tt − t s 37,4 − 34 = 0,95.23,3 = 1,91 [w/m k ] t1 − t 37,4 − (−2) ⇒ k s = 1,91 > kt = 0,2782 nên vách không bị đọng sương c, Kiểm tra độ đọng ẩm cấu cách nhiệt + Mật độ dòng nhiệt qua kêt cấu bao che q = k Δt k : hệ số dẫn nhiệt : k = 0,2782 [w/m2k] Δt : độ chênh nhiệt độ Δt = 37,4-(-2) = 39,4 C ⇒ q = 0,2782.39,4 = 10,961 [w/m ] + Xách định nhiệt độ cách vách : t n = t n−1 − q δ n−1 λn−1 10,961 0,02 = 36,68 C = 36,929 o C t = 36,929 − 10,961 23,3 0,88 0,02 0,3 t = 36,68 − 10,961 = 36,648 o C t = 36,648 − 10,961 = 36,399 o C 0.88 0,82 0,004 0,14 t = 36,399 − 10,961 = 36,25 o C t = 36,25 − 10,961 = 3,6 o C 0,3 0,047 ⇒ t1 = 37,4 − http://www.ebook.edu.vn t = 3,6 − 10,961 0,02 = 3,35 o C 0,88 Tra bảng tính chất vật lý không khí ẩm ta có phân áp suất bảng sau: Vách Nhiệt độ 0C) 36,929 36,68 36,648 36,399 36,25 áp suất ( pa) 6111,7 6029,4 5980,68 790,78 6205,6 6122,3 3,6 3,35 776,968 d Tính phân áp suất thực nước p −p w = h1 h H Ph1 Ph2 áp suất không khí bên bên buồng lạnh Ph1 = Px’’ ( t = 37,4oC ) φ1 = 6366,02.0,82 = 5220,1364 [pa] Ph2 = Px’’ ( t = -2oC ) φ2 =528.0,85 = 448,8 [pa] H : trở kháng thấm qua kết cấu bao che H= δi ∑λ i ⇒w= = 3.0.02 0,3 0,004 0,14 + + + = 0,02684 [m] 90 105 0,86 7,5 5220,1364 − 448,8 = 0,1777 [g/m2h] 0,02684.10 + Phân áp suất thực nước cách bề mặt : ⇒ px2 p xn = p xn −1 − w δ n−1 μ n−1 δ1 0,02.10 = p x1 − w = 5220,1364 − 0,1777 = 5180,64 [pa] μ1 90 δ2 0,3.10 p x = p x − w = 5180,64 − 0,1777 = 4672,93 [pa] μ2 105 δ 0,02.10 p x = p x − w = 4672,93 − 0,1777 = 4633,44 [ pa] μ3 90 δ4 0,004.10 p x = p x − w = 4633,44 − 0,1777 = 3806,9 [ pa ] 0,86 μ4 δ5 0,14.10 p x = p x − w = 3806,9 − 0,1777 = 489,80 [ pa ] μ5 7,5 δ6 0,02.10 p x = p x − w = 489,80 − 0,1777 = 450 [ pa] μ6 90 Phương án thỏa mãn yêu cầu tất phân áp suất thực nhỏ phân áp suất bão hoà 6.Tính chiều dầy cách nhiệt cách ẩm buồng kết đông với không khí bên http://www.ebook.edu.vn VttHA = m HA v1 = 0,0406.1,3109 = 0,053 [ m /s ] VttCA = mCA v = 0,054.0,33 = 0,0178 [ m /s ] - Hệ số cấp nén + hệ số cấp né hạ áp dựa vào Π HA tra theo bảng ( 7- ) ta có Π= ptg po = 3,68 = 4,16 ⇒ chọn λ HA = 0,79 0,8847 + hệ số cấp né cao áp dựa vào Π HA tra theo bảng ( 7- ) ta có Π= p k 15,548 = = 4,21 ⇒ chọn λ HA = 0,8 ptg 3,688 - Thể tích hút lý thuyết VltHA = VltCA = vttHA λ HA vttCA λCA = 0,053 = 0,067 [ m /s ] 0,79 = 0,0178 = 0,0223 [ m /s ] 0,8 - Số lượng máy nén Chọn máy nén hai cấp hãng MYCOM nhật thể tích Kí hiệu píttông Φ số xilanh tố độ smm vòng/phút quét N42A 95 Φ 76L 4+2 1000 193,9 ⇒ số lượng máy nén Z = Q kacl/h 24900 Ne (KW) 16,6 Qo 49,466 = = 1,71 máy 28,77 Qomn Vậy số lượng máy máy - Công nén đoản nhiệt NsHA = mHA l1 = mHA ( h2 – h1 ) = 0,0406.( 1622,6 – 1427,1 ) = 7,9 kw NsCA = mCA l2 = mHA ( h4 – h3 ) = 0,064.( 1665,5 – 1456,4 ) = 11,29 kw - Hiệu suất thị η i = to + b.t o kw tn ⇒ η iHA = η iCA = 0,85 - Công suất thị : NiHA = NiCA = N sHA η iHA N sCA η iCA = 7,9 = 9,3 kw 0,85 = 11,29 = 13,3 kw 0,85 - Công suất ma sát NsHA = VttHA pms = 0,53.59 = 3,127 kw NsCA = VttCA pms = 0,0178.59 = 1,05 kw - Công hữu ích NeHA = NiHA + NmsHA = 9,3 + 3,127 = 12,4 kw NeCA = NiCA + NmsCA = 13,3 + 1,05 = 14,35 kw Công suất tiếp điện : http://www.ebook.edu.vn N eHA 12,4 = = 13,54 kw N id η i 0,95.0,96 N 14,35 NelCA = eCA = = 15,7 kw N id η i 0,95.0,96 NelHA = - Nhiệt thải ngưng tụ Qk Qk = mCA ( h4 – h5 ) = 0.054.( 1665,5 – 386,32 ) = 69 kw 3,Chọn máy nén cho buồng kết đông a, Nhiệt độ sôi môi chất lạnh phụ thuộc vào nhiệt độ buồng lạnh to = tb - Δt o 0 hiệu nhiệt độ yêu cầu (8÷13) C chọn Δt o = - C tb nhiệt độ buồng bảo quản lạnh tb = -31 C o ⇒ to = -31 –9= -40 C b, Nhiệt độ ngưng tụ phụ thuộc vào nhiệt độ nước làm mát bình ngưng tk = tw2 + Δt k hiệu nhiệt độ ngưng tụ theo yêu cầu Δt k = ÷ 5o C nhiệt độ khỏi bình ngưng : t w1 = t u + Nam Định nhiệt độ nóng t = 37,4 oC φ = 82 % theo đồ thị ( i- d) ta có tư = 27 oC ⇒ t w1 = 27 + = 30 o C tw2 = tw1 + ( ÷ ) = 30 + = 35 oC ⇒ t k = t w + = 35 + = 40 o C c , Nhiệt độ hút th th = to + ( ÷ ) = - 40 + = 35 oC d, Nhiệt độ lạnh Ở bỏ qua độ lạnh cho máy cồng kềnh , tiêu tốn vật tư giá thành tăng không đem lại hiệu e , Dựng chu trình - Từ nhiệt độ sôi to = - 31 oC tra bảng bão hòa NH3 ta có po = 0,7171 bar - Từ nhiệt độ ngưng tụ tk = 40 oC tra bảng bão hòa NH3 ta có pk = 15,548 bar - Tỉ số nén Π Π= p k 15,548 = = 21,68 p o 0,7171 ⇒ Π = 21,68 > nên sử dụng máy nén hai cấp với môi chất NH3 Ta chon sơ đồ chu trình nén hai cấp bình trung gian ông xoán HH http://www.ebook.edu.vn NCA TL1 BTG NHA TL2 NT - Các trình xảy máy nén cấp biểu diễn đồ thị T-S lgp-h T lgp 6 7 3=8 3=8 1’ 10 10 1’ H S - Các trình 1’-1 : trình nhiệt hút – : trình nén đoản nhiệt cấp hạ áp từ po đến ptg -3 : trình làm mát nhiệt hạ xuống đường bão hòa x=1 -4 : trình nén đoản nhiệt cấp cao áp từ ptg đến pk – : trình làm mát ngưng tụ lạnh lỏng bình ngưng tụ – : trình tiết lưu từ áp suất pk vào bình trung gian – : trình lạnh lỏng đẳng áp bình trung gian – 10 : trình tiết lưu từ áp suất pk xuống po 10 – 1’ : trình bay thu nhiệt môi trường lạnh - Áp suất bình trung gian ptg = p k po = 15,548.0,7171 = 3,34 bar http://www.ebook.edu.vn Tra bảng bão hào NH3 theo áp suất ta ttg = - oC - Bảng thông số điểm nút chu trình P ( bar ) H ( kj/kg) V ( m3/kg ) Thông số T ( o C ) Điểm 1’ -40 0,7171 1407,3 -35 0,7171 1418,4 1,5881 70 3,411 1635,3 3=8 -6 3,411 1454,1 0,3592 105 15,548 1678,8 40 15,548 386,32 -3 15,548 186,30 -6 3,411 386,32 -6 3,411 172,64 10 -40 0,7171 186,30 - Năng suất lạnh riêng qo qo = h1’ – h10 [ kj/kg ] ⇒ qo = 1407,3 – 186,30 = 1221 [ kj/kg ] - Năng suất lạnh riêng qv qv = qo = 1221 = 1,5881 [kj / m3 ] v1 1,5881 - Công nén riêng l = l1 + m3 l l1 Cân entanpi bình trung gian ta có m1.h5 + ( m3 – m1 ).h7 + m1.h2 = m3 h3 + m1.h6 m3 h2 + h5 − h7 − h6 = m1 h3 − h7 (h − h6 )( h4 − h5 ) (1635,3 − 186,30)( 1678,8 − 386,32) = 1971,02 = (1635,3 − 1418,2 ) + ⇒ l = (h2 − h1 ) + 1454,1 − 386,32 h3 − h7 ⇒ - Năng suất nhiệt riêng q k = (h4 − h5 ) m3 h + h5 − h7 − h6 = (h4 − h5 ) = 1753,92 [ kj/kg] m1 h3 − h7 - Hệ số lạnh chu trình ε ε= qo 1221 = = 0,61 l 1971,02 + Tính nhiệ cho máy lạnh chọn máy nén - Lưu lượng thực tế Qo 58,427 = = 0,048 [ kg/s ] 1221 qo h − h6 1635,3 − 186,30 = m HA = 0,048 = 0,065 [ kg/s ] h3 − h7 1454,1 − 386,32 m HA = mCA - Thể tích hút thực tế http://www.ebook.edu.vn VttHA = m HA v1 = 0,048.1,5881 = 0,076 [ m /s ] VttCA = mCA v = 0,065.0,3592 = 0,023 [ m /s ] - Hệ số cấp nén + hệ số cấp né hạ áp dựa vào Π HA tra theo bảng ( 7- ) ta có Π= ptg po = 3,411 = 4,8 ⇒ chọn λ HA = 0,75 0,7171 + hệ số cấp né cao áp dựa vào Π HA tra theo bảng ( 7- ) ta có Π= p k 15,548 = = 4,6 ⇒ chọn λ HA = 0,78 ptg 3,411 - Thể tích hút lý thuyết VltHA = VltCA = vttHA λ HA vttCA λCA = 0,076 = 0,1 [ m /s ] 0,75 = 0,023 = 0,029 [ m /s ] 0,78 - Số lượng máy nén Chọn máy nén hai cấp hãng MYCOM nhật thể tích Kí hiệu píttông Φ số xilanh tố độ smm vòng/phút quét N62B 130 Φ 100L + 1000 637,1 ⇒ số lượng máy nén Z = Q kacl/h 62300 Ne (KW) 47,5 Qo 58,427 = = 0,94 máy 72,3 Qomn Vậy số lượng máy máy - Công nén đoản nhiệt NsHA = mHA l1 = mHA ( h2 – h1 ) = 0,048.( 1635,3 – 1418,4 ) = 10,4 kw NsCA = mCA l2 = mHA ( h4 – h3 ) = 0,065.( 1678,8 – 1454,1 ) = 14,6 kw - Hiệu suất thị η i = to + b.t o kw tn ⇒ η iHA = η iCA = 0,85 - Công suất thị : NiHA = NiCA = N sHA η iHA N sCA η iCA = 10,4 = 12,24 kw 0,85 = 14,6 = 17,17 kw 0,85 - Công suất ma sát NsHA = VttHA pms = 0,76.59 = 4,5 kw NsCA = VttCA pms = 0,023.59 = 1,4 kw - Công hữu ích NeHA = NiHA + NmsHA = 12,24 + 4,5 = 16,74 kw NeCA = NiCA + NmsCA = 17,17 + 1,4 = 18,6 kw - Công suất tiếp điện : http://www.ebook.edu.vn N eHA 16,74 = = 18,4 kw N id η i 0,95.0,96 N 18,6 NelCA = eCA = = 20,4 kw N id η i 0,95.0,96 NelHA = - Nhiệt thải ngưng tụ Qk Qk = mCA ( h4 – h5 ) = 0.065.( 1678,8 – 386,32 ) = 84 kw Nhận xét:do yêu cầu công nghệ kho lạnh ,nên hệ thống lạnh có yêu cầu quan trọng Để đảm bảo vận hành yêu cầu xuất lạnh ,bảo quản sản phẩm cách tốt không để lạnh kho lạnh dặc biệt lạnh với buồng két đông buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông Vì ta phải chọn máy dự chữ cho buông kết đông buồng bảo quản đông , ta chọn máy N62B để dự trữ cho buồng kết đông buồng bảo quản đông buồng kết đông hoạt động theo chu kì có nhiệt độ ngưng tụ nên ta chon máy dự trữ chung giảm chi phí đầu tư vận hành số máy nén dùng máy : máy có kí hiệu N62B ,1 máy kí hiệu N42B máy có ký hiệu N2WA PHẦN V : TÍNH CHỌN BÌNH NGƯNG Theo phần chọn máy nén ta có : Nhiệt thải ngưng tụ máy nén buồng kết đông Qk = 84 (kw) Nhiệt thải ngưng tụ máy nén buồng bảo quản đông Qk = 69 (kw) Nhiệt thải ngưng tụ máy nén buồng bảo quản lạnh Qk = 15,98(kw) ⇒ Vậy phụ tải lạnh bình ngưng tổng nhiệt thải ngưng tụ tất máy : Qk = 69 + 84 + 15,98 = 169 (kw) 1.Xác định diện tích bề mặt truyền nhiệt bình ngưng ống vỏ theo phương pháp gần -Theo phương trình truyền nhiệt Qk = k F Δt tb ⇒F= Qk k Δt tb [ m2 ] Trong : Qk phụ tải nhiệt bình ngưng (w) K hệ số truyền nhiệt (w/m2 k) Δt tb hiệu nhiệt độ trung bình C F diện tích bề mặt truyền nhiệt m2 - Hiệu nhiệt độ trung bình Δttb Δt tb = Δt max − Δt Δt ln max Δt Ta có Δt max = t k − t w1 = 40 − 30 = 10 o C Δt = t k − t w = 40 − 35 = o C http://www.ebook.edu.vn ⇒ Δt tb = 10 − = 7,22 o C 10 ln Hệ số truyền nhiệt theo kinh nghiêm k = 700 ÷ 1050 w/m2k Ta chọn k = 700 w/m2k Vậy diện tích mặt truyền nhiệt F= Qk 169.10 = = 33,43 m k Δt tb 700.7,22 Theo bảng 8-1tài liệu tham khảo(2) chọn bình ngưng có kí hiệu KTГ-20 có diện tích bề mặt 20 m nên số bình cần chọn bình KTГ-20 Kí hiệu F bề Kích thước phủ bì mặt D L B H KTГ-20 20 500 2930 810 33.43 =1,57 bình phải chọn 20 Số ống 810 144 Kích thước ống nối d d1 d2 50 20 70 V Khối lượng ống 0.32 995 PHẦN VI : TÍNH CHỌN DÀN BAY HƠI Dàn lạnh quạt sử dụng hệ thống ,là dàn lạnh trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng không khí ,ngày dàn quạt sử dụng rộng rãi chúng có nhiều ưu điểm so với dàn tĩnh + Có thể bố trí buồng lạnh + Ít tốn thể tích bảo quản sản phẩm + Nhiệt độ đồng hệ số trao đổi nhiệt lớn +Ít tốn nguyên vật liệu - Nhưng dàn quạt có nhược điểm ồn tốn thêm suất lạnh cho động quạt gió độ ẩm buồng thấp ,kho lạnh trì độ ẩm theo yêu cầu bảp quản , độ khô hao sản phẩm tăng lên bay - Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn xác định theo biểu thức F= Qotb k Δt Trong Q 0TB phụ tải lạnh thiết bị k hệ số truyền nhiệt dàn lạnh Δt v hiệu nhiệt độ không khí buồng lạnh môi chất sôi ống 1,Chọn dàn bay cho buồng bảo quản lạnh - Theo phần III tính nhiệt cho kho lạnh ta có Qtb = 13887,969 w - Hệ số truyền nhiệt phụ thuộc nhiệt độ sôi NH3 to = -10 oC ⇒ k = 17,2 wm2/ k http://www.ebook.edu.vn - Hiệu nhiệt độ không khí buồng nhiệt độ sôi môi chất lạnh môi chất lạnh ống Δt = 10 o C Vậy diện tích bề mặt trao đổi nhiệt F= Qotb 13887,969 = = 80,74 m k Δt 10.17,2 Vì bảo quản lạnh có buồng nên diện tích bề mặt trao đổi nhịêt cho buồng F1buong = 80,74 = 40,37 m Theo bảng ( 8-13) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn dàn có kí hiệu BOП-50 Dàn quạt Diện tích bề mặt BOП-50 50 Tải nhiệt Bước Quạt Công cánh Số Đường Vòng Công Lưu suất lương kính quay suất lượng sưởi Δt = 10k điện 16 , , , 67 6000 13,4 400 8,68 25 0,6 Sức chứa NH3 22 0,95 Vậy số lượng dàn cần chọn dàn có dung tích V = 2.22 = 44 l = 0,044 m3 2,Chọn dàn bay cho buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông - Theo phần III tính nhiệt cho kho lạnh ta có Qtb = 55916,95 w - Hệ số truyền nhiệt phụ thuộc nhiệt độ sôi NH3 to = -29 oC ⇒ k = 12 wm2/ k - Hiệu nhiệt độ không khí buồng nhiệt độ sôi môi chất lạnh môi chất lạnh ống Δt = o C Vậy diện tích bề mặt trao đổi nhiệt F= Qotb 55916,95 = = 666 m 7.12 k Δt Vì bảo quản sản phẩm lạnh đông có 10 buồng nên diện tích bề mặt trao đổi nhịêt cho buồng F1buong = 666 = 67 m 10 Theo bảng ( 8-13) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn dàn có kí hiệu BOП-50 Bước Quạt Công Dàn Diện Tải cánh Số suất quạt tích nhiệt Đường Vòng Công Lưu bề lương kính quay suất lượng sưởi Δt = 10k điện mặt BOП- 75 75 9000 http://www.ebook.edu.vn 8,6 400 16,7 25 0,4 0,6 0,67 0,95 8,68 Sức chứa NH3 22 Vậy số lượng dàn cần chọn 10 dàn có dung tích V = 10.22 = 220 l = 0,22 m3 3,Chọn dàn bay cho buồng kết đông - Theo phần III tính nhiệt cho kho lạnh ta có Qtb = 54334,3 w - Hệ số truyền nhiệt phụ thuộc nhiệt độ sôi NH3 to = -31 oC ⇒ k = 11,8 wm2/ k - Hiệu nhiệt độ không khí buồng nhiệt độ sôi môi chất lạnh môi chất lạnh ống Δt = o C Vậy diện tích bề mặt trao đổi nhiệt F= Qotb 54334,3 = = 511,62 m k Δt 9.11,8 Theo bảng ( 8-13) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn dàn có kí hiệu BOП-50 Dàn quạt Diện Tải Bước Quạt Công tích nhiệt cánh Số Đường Vòng Công Lưu suất bề lương kính quay suất lượng sưởi mặt Δt = 10k điện BOП-230 230 27000 17,5 800 25 4,0 4,7 25 - Số lượng dàn cần chon N= 511 = 2,206 dàn 230 Vậy số dàn cần chọn thực tế dàn BOП-230 có dung tích V = 3.60 = 180 l = 0,18 m3 PHẦN VII : TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ PHỤ KHO LẠNH 1,Chọn bình chứa cao áp Theo quy định an toàn bình chứa cao áp phải chứa 30% thể tích toàn hệ thống giàn bay (tất dàn tĩnh dàn quạt ) hệ thống lạnh có bơm cấp môi chất lỏng từ 60% thể tích dàn hệ thống lạnh cấp lỏng từ lên Khi vận hành mức lỏng bình cao áp phép choán 50% thể tích bình Ở hệ thống lạnh sử dụng môi chất NH3 dùng bơm chất lỏng từ lên ,nên sức chứa bình chứa cao áp xác định theo công thức VCA = 0,6.Vd 1,2 = 1,45.Vd 0,5 Trong VCA thể tích bình chứa cao áp Vd thể tích hệ thông bay (dàn tĩnh dàn lạnh ) 1,2 hệ số an toàn -Theo tinh toán chương VI ta có tổng dung tích hệ thống dàn lạnh Vd = Vdbql + Vdbqd + Vdkd = 0,044 + 0,22 + 0,18 = 0,444 m3 Vậy thể tích bình chứa cao áp http://www.ebook.edu.vn Sức chứa NH3 60 VCA = 0,6.0,444 1,2 = 0,65 m 0,5 - Theo bảng ( 8-17) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn bìnhcó kí hiệu 0,75PB Loại bình Kích thước mm Dung tích Khối m3 lượng kg DxS L H 0,75PB 600 x 3190 500 0,75 430 2.Chọn bình chứa tuần hoàn Bình chứa tuần hoàn lắp đặt phía hạ áp hệ thống có bơm tuần hoàn ,dùng để chứa lỏng hạ áp trước bơm lên dàn bình chứa tuần hoàn có loại dàn đặt nằm ngang đặt thẳng đứng Sức chứa không nhỏ 30% toàn thể tích môi chất lạnh dàn bay - Thể tích bình chứa tuần hoàn Vth xác định theo công thức Vth = (Vdt.k + Vdq.k ) k k k k k (m ) Trong Vdt thể tích dàn tĩnh ( không sử dụng dàn tĩnh nên Vdt = ) Vdq thể tích dàn quạt m3 k điền đầy dàn tĩnh 0,7 k2 điền đầy dàn quạt 0,7 k3 lượng lỏng tràn khỏi dàn 0,3 k4 sức chứa ống góp đượng ống 1,2 k5 điền đầy lỏng bình chứa làm việc bảo dảm bơm làm việc bình chứa dặt đứng 1,55 k6 mức lỏng cho phép bình chứa thẳng đứng k= 1,45 k7 hệ số an toàn 1,2 Vậy ta tích bình chứa tuần hoàn buồng bảo quản lạnh Vtt = 0,044.0,7.0,3.1,2.1,55.1,45.1,2 = 0,029 m3 Vậy ta tích bình chứa tuần hoàn buồng bảo quản lạnh đông Vtt = 0,22.0,7.0,3.1,2.1,55.1,45.1,2 = 0,15 m3 Vậy ta tích bình chứa tuần hoàn buồng kết đông Vtt = 0,18.0,7.0,3.1,2.1,55.1,45.1,2 = 0,12 m3 - Theo bảng ( 8-17) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn bình sau khối Loại Kích thước mm Dung lượng kg bình tích m DxS L H 0,75PД 600 x 3000 500 0,75 430 3.Chọn bình chứa thu hồi Bình chứa thu hồi dùng để chứa chất lỏng xả từ dàn bay tiến hành phá băng nóng - Thể tích bình chứa thu hồi Vth xác định theo biểu thức : Vth = (V dt max + Vdq max ).1,2 0,8 = 1,5.(Vdt max + Vdq max ) Vdtmax thể tích dan tĩnh = hệ thống không sử dụng Vdqmax thể tích lớn dàn quạt - Thể tích lớn dàn quạt Vdqmax = 22 + 30 + 22 = 74 lit = 0,074 m3 http://www.ebook.edu.vn Vậy thể tích bình chứa thu hồi Vth = 0,074.1,5 = 0,11 m3 Theo bảng ( 8-17) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn bình sau khối Loại Kích thước mm Dung lượng kg bình tích m DxS L H 1,5PДB 800 x 3880 500 0,75 785 4.Bình tách lỏng Bình tách lỏng bố trí đường hút máy nén để bảo vệ máy nén không hút phải lỏng Trong hệ thống đại bình tách lỏng trang bị thiết bị tự động ngắt mạch ,ngừng máy nén mức lỏng bình lên đến mức nguy hiểm -Chọn bình tách lỏng theo ống nối vào đường hút máy nén (do hệ thống tương dối lớn) Mỗi mọt chế độ nhiệt cần bình tách lỏng Do hệ thống có dùng bơm môi chất và bình chứa tuần hoàn cho chế độ sôi khác có tác dụng bìn tách lỏng không cần bình tách lỏng riêng Chỉ cần ống dẫn từ dàn lạnh bình chứa tuần hoàn trước hút máy nén 5.Bình trung gian Bình trung gian sử dụng máy lạnh hai nhiều cấp Bình trung gian để làm mát môi chất sau nén cấp áp thấp để lạnh lỏng môi chất trước vào van tiết lưu cách bay phần lỏng áp suất nhiệt độ trung gian -Với yêu cầu chọn bình trung gian có ống soắn (loại có ưu điểm dầu máy nén cấp hạ áp không vào tuyến lỏng để vào thiết bị bay tạo lớp bẩn bề mặt thiết bị bay phía môi chất -Bình trung gian chọn theo đường kính ống hút vào máy nén cấp hạ áp cao.Khi tốc độ bình theo tiết diện ngang không 0,5 m/s ,tốc độ lỏng ống soắn từ 0,4 ÷ 0,7 m/s ,hệ số truyền nhiệt ống soắn 580÷700w/m k Theo bảng ( 8-19) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn bình sau Bình Kích thước mm diện tích thể tích khối trung bề mặt bình lượng kg DxS D H gian ống soắn 60ПC3 800 x 150 2800 4,3 0,67 570 6.Bình tách dầu Bình tách dầu lắp vào đường đẩy máy nén amôniăc để tách dầu khỏi dòng nén trước vào bình ngưng tụ -Nguyên lý bìn tách dầu hãm tốc độ đột ngột chuyển hướng dòng chảy 7.Bình chứa dầu Bình chứa dầu dùng để gom dầu từ bình tách dầu ,từ bầu dầu thiết bị Bình chứa dầu có hình trụ đứng ,có đường nối với đường xả dầu thiết bị , đường nối với ống hút máy nén đường xả dầu trang bị áp kế Dầu xả bình chênh lệch áp suất áp suất bình hút giảm xuống khi mở van đường nối với ống hút Khi xả dầu áp suất http://www.ebook.edu.vn bình phép cao áp suất chút Áp suất cho phép cao bình 1,8MPa ,nhiệt độ từ -40 ÷ 150 C Theo bảng ( 8-20) sách hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh ta chọn bình sau Bình Kích thước mm thể tích khối chứa dầu D.S bình lượng kg B H 150CM 159.4,5 600 770 0,008 18,5 8.Các thiết bị khác : - Van chiều :theo quy định an toàn máy lạnh phải lắp vam chiều đường đẩy máy nén ,ngoài lắp van chiều chung cho toàn hệ thống trước thiết bị ngưng tụ -Van an toàn : khác van chiều chỗ hiệu áp suất đầu vào đầu phải đạt số định van mở ,van an toàn bố trí thiết bị có áp suất cao chứa nhiều môi chất lỏng thiết bị ngưng tụ , bình chứa …để đề phòng áp suất vượt mức quy định -áp kế :dùng để đo áp suất môi chất đường ống ,thiết bị áp kế lắp đường hútvà đường đẩy máy nén ,trên bình ngưng bình chứa -Bình tách không ngưng:cùng tuần hoàn với môi chất lạnh hệ thống lạnh có không khí loại không ngưng thiết bị ngưng tụ khí không ngưng tạo thành lớp bao quanh bề mặt trao đổi nhiệt làm tăng nhiệt trởi ngưng tụ ,làm giảm suất lạnh máy ,máy NH3 thường xả định kì khí không ngưng khí không ngưng hỗn hợp môi chất +khí nên phải xả hỗn hợp qua bình nước để tránh bay mùi NH3 môi trường - Phin lọc dùng để lọc cặn bẩn hệ thống lạnh phận lọc chủ yếu lưới gốm mắt lưới rát nhỏ mịn làm băng đồng thau thép không gỉ có hai loại phin phin lỏng Phin sấy dùng để tách nước khỏi gas có nước hệ thống lạnh , gặp phải nơi có nhiệt độ âm miệng van tiết lưu dàn lạnh nước đóng băng thắt nút đường ống gấy tăc ẩm phải dùng phin sấy để tách giữ nước lại Người ta dùng chất để tách giữ nước lại 9.Chọn đường ống Yếu cầu tính toán việc lựa chọn đường ống phải đủ độ bền tiết kiệm đảm bảo yêu câu kĩ thuật 10 Chọn bơm Trong hệ thống lạnh để tuần hoàn dung tích nước mối nước cần dùng bơm ly tâm ,trong hệ thống lạnh bơm ly tâm dùng để tuần hoàn cưỡng môi chất lạnh NH3 hệ thống bay http://www.ebook.edu.vn TÀI LIỆU THAM KHẢO 1, Hướng dẫn thiết kế hệ thống hệ thống lạnh ,Nguyễn Đức lợi ,Nhà xuất Khoa học Kĩ Thuật 2, Kỹ thuật lạnh ứng dụng , Nguyễn Đức lợi,Phạm văn Tùy,Đinh Văn Thuận , Nhà xuất Giáo Dục 3,Kỹ thuật lạnh sở , Nguyễn Đức lợi,Phạm văn Tùy, Nhà xuất Giáo Dục 4,Máy thiết bị lạnh , Nguyễn Đức lợi,Phạm văn Tùy, Nhà xuất Giáo Dục http://www.ebook.edu.vn http://www.ebook.edu.vn [...]... buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông Qmn = 80%.Q1+ Q2 + 60%.Q4 = 80%.26221,702 +7031,25 + 60%.10064.= 43316,95[w] Năng suất lạnh Q0 của máy nén buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông Qo = k Qmn b hệ số tính đến tổn thất đường ống và thiết bị k = 1,07 hệ số thời gian làm việc b = 0,9 Qo = = 1, 07.34047, 01 = 40478,11[w] 0,9 4.xách định phụ tải lạnh lạnh cho buồng kết đông a.dòng nhiệt qua kết cấu bao che là Q1... của máy nén buồng kết đông Qmn = 80%.Q1+ Q2 + 60%.Q4 = 80%.2470,614 +40125 + 60%.11738,4.= 49144,5 [w] Năng suất lạnh Q0 của máy nén buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh Qo = k Qmn b hệ số tính đến tổn thất đường ống và thiết bị k = 1,07 hệ số thời gian làm việc b = 0,9 Qo = 1, 07.10022, 65 = 58427,35 [w] 0,9 Bảng tổng kết tổn thất nhiệt của kho lạnh Buồng Nhiệt Q1 [w] Q2 [w] Q4 [w] Qo [w] Kết đông -31 2470,614... 0,7 + 0,1 = 0,8 [m] 14 .Tính cách nhiệt cho nền của buồng bảo quản lạnh ,buồng bảo quản đông và buồng kết đông a .Tính cách nhiệt cho nền của buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh lớp 1 : nền nhẵn được làm bằng các tấm bê tông lát có δ 1 = 0,04 [m] và λ1 = 1,4 [ w/m2] lớp 2 : làm bằng bê tông có δ 2 = 0,1 [m] và λ1 = 1,4 [ w/m2] lớp 3 : lớp cách nhiệt bằng sỏi và đất sét xốp δ cn = [m] và λ3 = 0,2 [ w/m2] lớp... 7 http://www.ebook.edu.vn PHẦN III : TÍNH PHỤ TẢI NHIỆT CHO KHO LẠNH 1.Dòng nhiệt qua kho lạnh được xách định như sau Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 Trong đó Q1 là dòng nhiệt đi qua kết cấu bao che của buồng lạnh Q2 là dòng nhiệt tảo ra trong quá trình xử lý lạnh Q3 là dòng nhiệt từ không khí bên ngoài do thông gió Q4 là dòng nhiệt từ các nguồn khác do vận hành kho lạnh Q5 là dòng nhiệt từ các sản phẩm... cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân áp suất bão hòa 8 .Tính chiều dầy cách nhiệt giữ buồng kết đông và buồng bảo quản đông + Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4 -buồng bảo quản đông có tb = -290 C và có độ ẩm φ = 90 % - buồng kết đông có tb = -310 C và có độ ẩm φ = 90 % Tra bảng ( 3-5) ta có k = 0,47 [w/m2k] Tra bản ( 3- 7 ) ta có α 1 = 8 [ w/m2k ] và α 2 = 10,5 [w/m2k] +Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính. .. cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân áp suất bão hòa 13 .Tính cách nhiệt cho trần của buồng bảo quản lạnh ,buồng bảo quản đông và buồng kết đông a .Tính cách nhiệt cho trần của buồng bảo quản đông lớp 1 : phù đồng thời là lớp cách ẩm bằng vật liệu xây dựng bi tum δ 1 = 0,012 [m] và λ1 = 0,3 [ w/m2] lớp 2 : lớp bê tông có cốt , δ 2 = 0,04 [m] và λ2 = 1,1 [ w/m2] lớp 3 : lớp cách nhiệt điền đầy δ cn = và. .. thiết bị buồng bảo quan sản phẩm làm lạnh Qtb = Q1 + Q2 + Q4 = 4411,469 + 3999,7 + 4076,8 = 12487,96 [w] - Phụ tải nhiệt của máy nén buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh Qmn = 80%.Q1+ Q2 + 60%.Q4 = 80%.4411,469+ 3997,7 + 60%.4076,8 = 10382,63 [w] Năng suất lạnh Q0 của máy nén buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh Qo = k Qmn b hệ số tính đến tổn thất đường ống và thiết bị k = 1,02 hệ số thời gian làm việc b = 0,9... mãn yêu cầu tất cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân áp suất bão hòa 7 .tính chiều dầy cách nhiệt và cách ẩm giữa buồng bảo quản lạnh và buồng bảo quản đông + Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4 Buồng bảo quản sản phẩm lạnh có nhiệt độ tb = -2 0C và buồng bảo quản sản phẩm đông có nhiệt độ tb = -290C tra bảng ( 3-5) ta có k = 0,28 [ w/m2 k ] tra bảng ( 3-7 ) ta có α 1 = 9 [ w/m2 k ] và α 2 = 8 [w/m2 k]... Q1 = Q11 + Q12 Q11 là dòng nhiệt qua kết cấu bao che do chênh lệch nhiệt độ Q12 là dòng nhiệt qua kết cấu bao che do bức xạ nhiệt - Q11 = ktt F ( t1-t2 ) Ktt : hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che [w/m2 k ] F : diện tích của bề mặt kết cấu bao che [m2] t1 , t2 nhiệt độ ngoài và trong buồng lạnh 0 C - Q12 = ktt F Δ t Ktt : hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che [w/m2 k ] F : diện tích... việc trong buồng lạnh - Q43 = 1000.N N công suất của động cơ điện [w] - Q44 = B F http://www.ebook.edu.vn B : dòng nhiệt khi mở cửa [w] F : diện tích buồng [m2] + Tải nhiệt cho thiết bị Qtb = Q1 + Q2 + Q4 + Tải nhiệt cho máy nén Qmn = 80%.Q1+ Q2 + 60%.Q4 + Năng suất lạnh của máy nén mỗi buồng có nhiệt độ sôi giống nhau là : Q0 = k Qmn b k hệ số tính đến tổn thất đường ống và thiết bị b hệ số thời gian ... hàng thịt lợn chất kho Chiều cao h tính chiều cao buồng lạnh trừ phần lắp đặt dàn lạnh treo trần kho ng không gian cần thiết kế để chất hàng dỡ hàng Chọn kho lạnh tầng , kho lạnh cao 5m với 4m... xét:do yêu cầu công nghệ kho lạnh ,nên hệ thống lạnh có yêu cầu quan trọng Để đảm bảo vận hành yêu cầu xuất lạnh ,bảo quản sản phẩm cách tốt không để lạnh kho lạnh dặc biệt lạnh với buồng két đông...PHẦN I TÍNH DUNG TÍCH VÀ BỐ TRÍ KHO LẠNH Dung tích kho lạnh - Là đại lượng dùng để xách định số lượng kích thước thể tích kho lạnh - Dung tích kho lạnh xách định theo công thức