Tính Toán Và Thiết Kế Hệ Thống Kho Lạnh Phân Phối

http://www.ebook.edu.vn LỜI NÓI ĐẦU Kho lạnh là nơi có thể duy trì nhiệt độ tương đối thấp và nhiệt độ tương đối cao .Nên nó có cấu tạo và kiến trúc đặc biệt dung để bảo quản các sản p

http://www.ebook.edu.vn

LỜI NÓI ĐẦU

Kho lạnh là nơi có thể duy trì nhiệt độ tương đối thấp và nhiệt độ tương đối cao Nên nó có cấu tạo và kiến trúc đặc biệt dung để bảo quản các sản phẩm mà không thể bảo quản được lâu trong điều kiện bình thường ,ví dụ như thịt, cá, tôm …

Việt Nam có đặc điểm địa lý nằm trải dài theo bờ biển và có khí hậu nóng

ẩm nhiệt đới nên nước ta có điều kiện thuận lợi về phát triển kinh tế biển

và nông lâm nghiệp do đó nhu cầu xây dựng và phát triển các kho lạnh với dung tích nhỏ,vừa,và cả những kho lạnh với dung tích lớn để phục vụ cho việc bảo quản,và phân phối các sản phẩm ngày càng tăng

Nhưng do kho lạnh có tính chất khác xa không khí ngoài trời nên kết cấu xây dựng,cách nhiệt,cách ẩm của kho lạnh cần có những yêu cầu đặc biệt nhằm bảo vệ sản phẩm bảo quản nên việc tính toán và thiết kế kho lạnh phải đảm bảo một số yêu cầu cơ bản sau :

-Cần đáp ứng được yêu cầu khắt khe của sản phẩm xuất ,nhập khẩu -Cần tiêu chuẩn hóa được các dạng kho lạnh

-Cần có khả năng cơ giới hóa cao trong các khâu bốc dỡ,sắp xếp hang hóa

-Sử dụng vốn đầu tư hợp lý

Em được giao nhiệm vụ: " tính toán và thiết kế hệ thống kho lạnh phân phối" Và được sự hướng dẫn tận tình của các thầy cũng như sự nỗ lực của bản thân em đã hoàn thành bản đồ án này Tuy nhiên do chưa có kinh nghiệm thực tế và khả năng còn hạn chế cho nên trong quá trình làm

đồ án không tránh khỏi những sai sót em mong được sự chỉ bảo và hướng dẫn các thầy ở bộ môn

Em xin chân thành cảm ơn

Nội dung tính toán gồm có những phần sau:

* Phần 7:Chọn các thiết bị phụ cho kho lạnh

* Phần 8: Sơ đồ nguyên lý của hệ thống lạnh

= [ m3] + Thể tích của kho bảo quản sản phẩm làm lạnh :

Vll = 255,56

45,0

h – chiều cao của chất tải [ m2]

- Trong đó chiều cao của chất tải là chiều cao của lô hàng thịt lợn chất trong

kho

Chiều cao h được tính bằng chiều cao buồng lạnh trừ đi phần lắp đặt dàn

lạnh treo trần và khoảng không gian cần thiết kế để chất hàng và dỡ hàng

Chọn kho lạnh một tầng , kho lạnh cao 5m với 4m là chiều cao chất tải lạnh

βF – hệ số sử dụng diện tích các buồng chứa

Diện tích buồng lanh[m2] β F

56,555

=

=

F ld

89,63

=

=

F ll

Z – số lượng buồng lạnh

f – diện tích buồng lạnh quy chuẩn [m2]

cao của kho lạnh tính đến mặt dưới của trần là 6m

Bố trí mạng lưới cột sao cho cứ cách 6m lại có một chiếc cột với kích thước 0,2× 0.2

- Số buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông la :

6 Xách định dung tích thực tế của buồng

-Dung tích thực tế của buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông là :

Eld = E 1037

64 , 9

×

×

× 24

M – công suất các buồng gia lạnh và buồng kết đông [t/24h]

T – thời gian hoàn thành một mẻ sản phẩm [h] : 24h

k - hệ số tiêu chuẩn : k = 1,2

gl – tiêu chuẩn của chất tải lạnh : gv = 0,25 [t/m3]

24 25 , 0

24 12

PHẦN II: TÍNH CÁCH NHIỆT VÀ CÁCH ẨM CHO KHO LẠNH

1 Ý nghĩa của việc cách nhiệt và cách ẩm cho kho lạnh

Kho lạnh nơi luôn có nhiệt độ nhỏ và có độ ẩm tương đối cao hơn môi trường xung quanh Do có sự chênh lệch nhiệt độ nên luôn có một dòng nhiệt và một dòng ẩm từ ngoài môi trường vào kho lạnh Dòng nhiệt xâm nhập vào sẽ gây tổn thất giảm năng suất của máy lạnh Dòng ẩm xâm nhâp vào sẽ gây tac động sấu đến vật liệu xây dựng và vật liệu cách nhiệt ,lam hỏng vât liệu cách nhiệt và dần dần mất khả năng cách nhiệt dẫn đến năng suất của kho lạnh sẽ không đáp ứng được yêu cầu Do yếu tố quan trong đó nên viêc cách ẩm và cách nhiệt cũng phải được đặt lên hàng đầu nên việc cách ẩm và nhiệt phải đạt được một số yêu cầu sau đây :

Đảm bảo độ bền vững lâu dài theo tuổi thọ dự kiến của kho ,có hệ số dẫn nhiệtλ nhỏ

Phải chống được dòng ẩm xâm nhập từ ngoài vào và bề mặt tường ngoài không được đọng sương Độ thấm hơi nhỏ

Vật liệu cách nhiệt và cách ẩm phải không ăn mòn không phản ứng với các vật liệu tiêp xúc ,chịu được nhiệt độ thấp và nhiệt độ cao

Không bắt mùi và có mùi lạ , không cháy ,không độc hại với con người và với sản phẩm bảo quản

Dễ mua , rẻ tiền dễ da công ,vận chuyển ,lắp đặt ,không cần bảo dưỡng đặc biết

Mỗi vật liệu cách nhiệt đều có ưu điểm và nhược điểm nên chúng ta lợi dụng được triệt để các ưu điểm và hạn chế mức thấp nhất các nhược điểm của

nó

http://www.ebook.edu.vn

2.Tính cách nhiệt cho kho lạnh truyền thống

+ Chiều dầy lớp cách nhiệt được tính theo công thức sau :

cn cn

1 1

1

α λ

δ α

cn i

i

1

1 1

1

α λ

δ λ

δ α

+ Kiểm tra nhiệt đọng sương là

Ks = 0,95.α1

2 1

1

t t

iΔt = Δt

λ

δ α

3 Kết cấu của kho lạnh

a, Kết cấu tường của kho lạnh :

1 2 3 4 5

b, Kết cấu trần của kho lạnh :

c, Kết cấu nền của kho lạnh :

4.Tính chiều dầy cách nhiệt và cách ẩm giữa buồng bảo quản đông và

không khí bên ngoài

kế cấu tường như sau

- Buồng bảo quản đông có nhiệt độ t = -29oC

cách ẩm

2 lớp bê tông giằng

3 lớp cách nhiệt điền đầy

4 tấm cách nhiệt

5 tấm bê tông cốt thép

1 1

1

α λ

δ α

+ +

+ +

−

=

8

1 88 , 0

02 , 0 3 , 0

004 , 0 88 , 0

02 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3 , 23

1 2 , 0

1 047 , 0

cn i

i

1 2 1

1 1

1

λ

δ λ

δ α

α

Thay số Kt =

8

1 047 , 0

2 , 0 3 , 0

004 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3 3 , 23 1

1

+ +

+ + +

b.Kiểm tra độ đọng sương

ẩm φ = 82 %

Tra đồ thị ( i-d) ta có nhiệt độ đọng sương ts = 340 C

Hệ số truyền nhiệt đọng sương là

ks =0,95.αn.

2

1 t t

34 4 , 37

=

−

−

c.Kiểm tra đọng ẩm ở trong cơ cấu cách nhiệt

612 , 13 4 , 37

1 1 1 1 1

1 − ⇒ = − = − =

α α

88 , 0

02 , 0 612 , 13 8 , 36

1

1

1 − = − =

λ δ

82 , 0

3 , 0 612 , 13 5 , 36

2

2

2 − = − =

λ δ

88 , 0

02 , 0 612 , 13 5 , 31

3

3

3 − = − =

λ δ

3 , 0

004 , 0 612 , 13 2 , 31

4

4

4 − = − =

λ δ

047 , 0

2 , 0 612 , 13 31

5

5

5 − = − = −

λ δ

t7 = t q 27 22o C

88 , 0

02 , 0 612 , 13 92 , 26

6

6

6 − = − − = −

λ δ

2 7 2 2

d.Tính phân áp suất thực của hơi nước

+ Dòng hơi thẩm thấu qua kết cấu bao che là

2,086,0

004,090

02,0105

3,090

02,0

=+

++

++

6 2

10.0348,0

773,438,5198

6

1

1

a p

−

=

μ δ

105

10 3 , 0 148 , 0 91 , 5165

90

10 02 , 0 148 , 0 05 , 4743

10 004 , 0 148 , 0 16 , 4710

10 2 , 0 148 , 0 78 , 4021

2 , 0 86 , 0

008 , 0 2 105

3 , 0 90

02 , 0 3

= + +

773 , 43 8 , 5198

6 2

1− = − =

H

p

http://www.ebook.edu.vn

Tương tự như trên ta có phân áp suất thưc là

Phương án náy thỏa mãn yêu cầu tất cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân áp suất bão hòa có đồ thị như hình sau

5 Tính chiều dầy cách nhiệt và cách ẩm giữ buồng bảo quản lạnh và không khí bên ngoài

+ Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4

02 , 0 3 , 0

004 , 0 88 , 0

02 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3 , 23

1 29 , 0

1 047

+ + +

14 , 0 3 , 0

004 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3 3 , 23

1

1

= + +

+ + +

[w/m2k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

= 82%

từ đồ thị ( i-d) ta có nhiệt độ đọng sương là ts = 340C

nhiệt độ buồng lạnh tb = -2 0C theo bảng (3-7) α1 = 23 , 3 [w/m2k]

) 2 ( 4 , 37

34 4 , 37 3 , 23 95 , 0

2 1

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

k : hệ số dẫn nhiệt : k = 0,2782 [w/m2k]

Δt: độ chênh nhiệt độ Δt=37,4-(-2) = 39,40 C

961 , 10 4 , 39 2782

n t q t

λ

δ

3,23

961,104,37

88,0

02,0.961,10929,

3,0.961,1068

,

36

88.0

02,0.961,10648,36

C

3,0

004,0.961,10399

,

36

047,0

14,0.961,1025,36

t 3,35o C

88,0

02,0.961,10

14 , 0 86 , 0

004 , 0 105

3 , 0 90

02 0 3

= + +

.02684,

0

8,4481364

,5220

10.02,0.1777,01364,5220

6

1

1 1

105

10.3,01777,064,5180

6

2

2 2

μ

δ

w p

90

10.02,01777,093,4672

6

3

3 3

μ

δ

w p

86,0

10.004,0.1777,044,4633

6

4

4 4

μ

δ

w p

5,7

10.14,0.1777,09,3806

6

5

5 5

μ

δ

w p

90

10.02,0.1777,080,489

6

6

6 6

μ

δ

w p

http://www.ebook.edu.vn

+ Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4

Buồng kết đông có nhiệt độ là tb = -310 C

1 88 , 0

02 , 0 3 , 0

004 , 0 88 , 0

02 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3 , 23

1 19 , 0

1 047

+ +

+ +

1047,0

25,03,0

004,082,0

3,088,0

02,0.33

++

++

[w/m2k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

+ Tại Nam Định nhiệt độ trung bình tháng nóng nhất t = 37,40 C và có độ ẩm φ

= 82%

Từ đồ thị ( i-d) ta có nhiệt độ đọng sương là ts = 340 C

nhiệt độ buồng lạnh tb = -31 0C theo bảng (3-7) α1 =23,3 [w/m2k]

) 31 ( 4 , 37

34 4 , 37 3 , 23 95 , 0

2 1

⇒k s > kt = 0,1693 nên vách ngoài không bị đọng sương

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

+ Mật độ dòng nhiệt qua kêt cấu bao che là q = k.Δt

k hệ số dẫn nhiệt : k = 0,1693 [w/m2 k]

Δt độ chênh nhiệt độ Δt 37,4-(-31) = 68,4 = 0C

58012,

114,68.1693

n t q t

λ

δ

3,23

58,114,37

88,0

02,0.58,119,

=

82,0

3,0.58,1163

,

36

88.0

02,0.58,114,32

3,0

004,0.58,1114

,

32

047,0

25,0.58,1512,32

88,0

02,0.58,1147,

29

Tra bảng tính chất vật lý của không khí ẩm ta có các phân áp suất như bảng sau:

004,0105

3,090

02.0.3

=+

++

.0415,0

201,411364,5220

p n n

μ

δ 40

,519290

10.02,0.12479,01364,5220

6

1

1 1

105

10.3,0.12479,040,5192

6

2

2 2

μ

δ

w p

90

10.02,0.12479,

086,4835

6

3

3 3

μ

δ

w p

86,0

10.004,0.12479,01309,4808

6

4

4 4

μ

δ

w p

5,7

10.25,0.12479,0713,4227

6

5

5 5

μ

δ

w p

90

10.02,0.12479,

004,68

6

6

6 6

μ

δ

w p

2,086,0

004,086,0

008,0105

3,090

02,0.3

=++

++

773,438,5198

6 2

+ Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4

Buồng bảo quản sản phẩm lạnh có nhiệt độ tb = -2 0C và buồng bảo quản sản phẩm đông có nhiệt độ tb = -290C

cn

11

1

αλ

δα

λδ

Thay số

1357,08

188,0

02,03,0

004,088,0

02,082,0

3,088,0

02,09

128,0

1047

++

++

15,03,0

004,082,0

3,088,

0

02,0

++

+

[w/m2k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

nhiệt độ trung bình của buồng bảo quản lạnh tb = -2 oC và độ ẩm φ = 85%

từ đồ thị ( i-d ) ta có ts = - 4 0C

)29(2

)4(2.9.95,0

2 1

⇒k s > kt = 0,258 nên vách ngoài không bị đọng sương

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

+ Mật độ dòng nhiệt qua kêt cấu bao che là q = k.Δt

k hệ số dẫn nhiệt : k = 0,258 [w/m2k]

Δt độ chênh nhiệt độ Δt =-2-(-29) = 27oC

966,627.258

n t q t

λ

δ

82,0

3,0.966,6932,2

C

88.0

02,0.966,64808,5

C

3,0

004,0.966,6639,5

C

047,0

15,0.966,6732,5

C

88,0

02,0.966,696,27

15,086,0

004,0105

3,090

02.0.3

=+

++

.028,0

087,4742,

8.Tính chiều dầy cách nhiệt giữ buồng kết đông và buồng bảo quản đông

+ Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4

http://www.ebook.edu.vn

068,05

,10

188,0

02,03,0

004,088,0

02,082,0

3,088,0

02,08

147,0

1047

++

++

1 , 0 3 , 0

004 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 3

+ + +

[w/m2k]

9.Tính chiều dầy cách nhiệt giữ buồng bảo quản đông và buồng bảo quản

đông

Do tường ngăn giữa các buồng là cùng nhiệt độ và độ ẩm nên ta chọn lớp

bê tông bọt làm vật liêu xây dựng

158,0

115,

25 , 0 8 1

1

= + +

1 88 , 0

02 , 0 3 , 0

004 , 0 88 , 0

02 , 0 82 , 0

3 , 0 88 , 0

02 , 0 10

1 45 ,

+ + +

1 , 0 3 , 0

004 , 0 82 , 0

3 , 0 88 ,

0

02 , 0

+ + +

[w/m2k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

từ độ thị ( i-đ) ta có ts = 11 0C

)2(15

1115.10.95,0

2 1

t

,

2

=

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

Δt độ chênh nhiệt độ Δt =15-(-2) = 170 C

1013 , 6 17 3589

n t q t

λ

δ

Vách 1 2 3 4 5 6 7 Nhiệt độ

1,086,0

004,0105

3,090

02.0.3

=++

.0215,

0

82,44837

,1361

Phương án náy thỏa mãn yêu cầu tất cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân

áp suất bão hòa

11.Tính chiều dầy cách nhiệt và cách ẩm giữa buồng bảo quản đông và

188,0

02,03,0

004,088,0

02,082,0

3,088,0

02,010

127,0

1047

http://www.ebook.edu.vn

8

1047,0

15,03,0

004,082,0

3,088,0

02,0

++

+

[w/m2 k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

Từ độ thị ( i-đ) ta có ts = 11 0 C

)29(15

1115.10.95,0

2 1

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

Δt độ chênh nhiệt độ Δt =15-(-29) = 440 C

4048 , 11 44 2592

n t q t

λ

δ

Vách 1 2 3 4 5 6 7 Nhiệt độ (

15,086,0

004,0105

3,090

02.0.3

=+

++

.028,

0

85,4937,1361

12.Tính chiều dầy cách nhiệt giữa buồng kết đông và hành lang

+ Các lớp của tường vẫn chọn như phần 4

Tra bảng (3-7 ) ta có α1 = 10 [ w/m2 k ] và α2 = 10 , 5 [w/m2k]

a,C hiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán là :

1435,05

,10

188,0

02,03,0

004,088,0

02,082,0

3,088,0

02,010

127,0

1047

1047,0

15,03,0

004,082,0

3,088,0

02,0

++

++

[w/m2k]

b, Kiểm tra độ đọng sương

nhiệt độ trung bình của hành lang t = 15 oC và có độ ẩm φ = 80 %

từ độ thị ( i-đ) ta có ts = 110 C

)31(15

1115.10.95,0

2 1

c, Kiểm tra độ đọng ẩm trong cơ cấu cách nhiệt

k hệ số dẫn nhiệt : k = 0,204 [w/m2k]

Δt độ chênh nhiệt độ Δt =15-(-31) = 460 C

384 , 9 46

n t q t

2,086,0

004,0105

3,090

02.0.3

=++

.034,

0

20,4137,1361

http://www.ebook.edu.vn

Px5 = 1060,75 [ pa] ,Px6 = 52,75 [pa] , Px7 = 44,33 [pa]

Phương án náy thỏa mãn yêu cầu tất cả phân áp suất thực nhỏ hơn phân

áp suất bão hòa

13.Tính cách nhiệt cho trần của buồng bảo quản lạnh ,buồng bảo quản

đông và buồng kết đông

a.Tính cách nhiệt cho trần của buồng bảo quản đông

và λ1 = 0 , 3 [ w/m2]

lớp 2 : lớp bê tông có cốt , δ2 =0,04[m] và λ2 = 1 , 1 [ w/m2]

lớp 3 : lớp cách nhiệt điền đầy δcn = và λ3 = 0 , 2 [ w/m2]

lớp 4 : lớp cách nhiệt băng xốp stiropo δ2 =0,1[m] và λ2 =0,047 [ w/m2]

lớp 5 : lớp bê tông cốt thép chụi lực δ5 =0,22[m] và λ5 =1,5 [ w/m2]

1,05

,1

22,01,1

04,03,0

012,03,23

12

,0

12,

++

22 , 0 7

1 047 , 0

1 , 0 2 , 0

5 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0

+ +

+ + +

[w/m2 k]

Chọn chiều dầy cách nhiệt cho cả 2 lớp stiropo và lớp điền đầy là

6,01,0

b , Tính các nhiệt cho trần của bồng bảo quản lạnh

lớp 1 : phù đồng thời là lớp cách ẩm bằng vật liệu xây dựng bi tum

lớp 3 : lớp cách nhiệt điền đầy δcn = và λ3 = 0 , 2 [ w/m2]

lớp 4 : lớp cách nhiệt băng xốp stiropo δ2 = 0 , 05[m] và λ2 = 0 , 047 [ w/m2]

05,05,1

22,01,1

04,03,0

012,03,23

1275

,0

12,

++

Kt = 0 , 27

5 , 1

22 , 0 9

1 047 , 0

05 , 0 2 , 0

45 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0

+ +

+ +

c.Tính cách nhiệt cho trần của buồng kết đông

và λ1 = 0 , 3 [ w/m2]

lớp 2 : lớp bê tông có cốt , δ2 = 0 , 04[m] và λ2 = 1 , 1 [ w/m2]

lớp 3 : lớp cách nhiệt điền đầy δcn = và λ3 = 0 , 2 [ w/m2]

lớp 4 : lớp cách nhiệt băng xốp stiropo δ2 = 0 , 1[m] và λ2 = 0 , 047 [ w/m2]

lớp 5 : lớp bê tông cốt thép chụi lực δ5 = 0 , 22[m] và λ5 = 1 , 5 [ w/m2]

22 , 0 047 , 0

1 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0 3 , 23

1 17 , 0

1 2 ,

+ +

22 , 0 7

1 047 , 0

1 , 0 2 , 0

7 , 0 1 , 1

04 , 0 3 , 0

012 , 0

+ +

+ +

+

[w/m2 k]

Chọn chiều dầy cách nhiệt cho cả 2 lớp stiropo và lớp điền đầy là

8 , 0 1

a.Tính cách nhiệt cho nền của buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh

lớp 1 : nền nhẵn được làm bằng các tấm bê tông lát có δ1 = 0 , 04[m] và λ1 = 1 , 4 [ w/m2]

lớp 2 : làm bằng bê tông có δ2 = 0 , 1[m] và λ1 = 1 , 4 [ w/m2]

lớp 3 : lớp cách nhiệt bằng sỏi và đất sét xốp δcn =[m] và λ3 = 0 , 2 [ w/m2]

lớp 4 : lớp bê tông có sưởi điện δ4 = 0 , 01[m]

lớp 5 : lớp cách ẩm làm bằng cát

lớp 6 : lớp bê tông đá dăm làm kín nền đất

Do tính toán nền có lò sưởi nên ta chỉ tính toán cho các lớp phía trên lớp có dây điện trở

Ta có t = - 20C tra bảng ( 3-6) ta có k = 0,41 [ w/m2]

Tra bảng (3-7 ) ta có α1 =∞ [ w/m2k ] và α2 = 7 [w/m2k]

+ Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán là :

http://www.ebook.edu.vn

7

1 4 , 1

1 , 0 1 , 1

04 , 0 41 , 0

1 2 ,

1 , 0 2 , 0

45 , 0

[w/m2k]

b.Tính cách nhiệt cho nền của buồng bảo quản đông

lớp 1 : nền nhẵn được làm bằng các tấm bê tông lát có δ1 = 0 , 04[m] và λ1 = 1 , 4 [ w/m2]

lớp 2 : làm bằng bê tông có δ2 = 0 , 1[m] và λ1 = 1 , 4 [ w/m2]

lớp 3 : lớp cách nhiệt bằng sỏi và đất sét xốp δcn =[m] và λ3 = 0 , 2 [ w/m2]

lớp 4 : lớp bê tông có sưởi điện δ4 = 0 , 01[m]

lớp 5 : lớp cách ẩm làm bằng cát

lớp 6 : lớp bê tông đá dăm làm kín nền đất

Do tính toán nền có lò sưởi nên ta chỉ tính toán cho các lớp phía trên lớp có dây điện trở

Tra bảng (3-7 ) ta có α1 =∞ [ w/m2k ] và α2 = 7 [w/m2 k]

+ Chiều dầy lớp cách nhiệt cần tính toán là :

903 , 0 7

1 4 , 1

1 , 0 1 , 1

04 , 0 21 , 0

1 2 ,

1 , 0 2 , 0

95 , 0 1 , 1

04 , 0

1

= + + +

1 4 , 1

1 , 0 1 , 1

04 , 0 41 , 0

1 2 ,

1 , 0 2 , 0

95 , 0 1 , 1

04 , 0

1

= + + +

[w/m2 k]

PHẦN III : TÍNH PHỤ TẢI NHIỆT CHO KHO LẠNH

1.Dòng nhiệt qua kho lạnh được xách định như sau

Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5

Trong đó

+ Q1 = Q11 + Q12

- Q11 = ktt F ( t1-t2 )

Ktt : hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che [w/m2 k ]

F : diện tích của bề mặt kết cấu bao che [m2]

t1 , t2 nhiệt độ ngoài và trong buồng lạnh 0 C

M công suất gia lạnh

+ Q3 = Mk ( h1 – h2 )

+ Q4 = Q41 + Q42 + Q43 + Q44

Trong đó

Q41 : dòng nhiệt do chiếu sáng buồng

Q42 : là dòng nhiệt do người tảo ra

Q43 : là dòng nhiệt do các động cơ điện

Q44 : là dòng nhiệt do mở cửa buồng

http://www.ebook.edu.vn

B : dòng nhiệt khi mở cửa [w]

F : diện tích buồng [m2]

+ Tải nhiệt cho thiết bị Qtb = Q1 + Q2 + Q4

+ Năng suất lạnh của máy nén mỗi buồng có nhiệt độ sôi giống nhau là :

b hệ số thời gian làm việc

2.xách định phụ tải lạnh lạnh cho buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh

a.dòng nhiệt qua kết cấu bao che là

Q1 = Q11 + Q12

- Dòng nhiệt qua tường ngoài là : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

diện tích của bề mặt kết cấu bao che F =196 [m2]

nhiệt độ không khí bên ngoài t1= 37,4 0C

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -2 0C

⇒ =Q 0, 2782.196 37, 4 2( + )= 2148,37 [w]

- Dòng nhiệt qua tường ngăn với hành lang là : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

nhiệt độ không khí hành lang t1= 150 C

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -20 C

⇒ =Q 0,3589.68 15 2( + )= 414,884 [w]

F ( t1-t2 )

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -20 C

⇒ =Q 0, 258.128 29 2(− + )= -891,648 [w]

- Dòng nhiệt qua mái do chênh lệch nhiệt độ lá : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

⇒ =Q 0, 2709.144 37, 4 2( + )= 1521,37 [w]

- Dòng nhiệt qua nền có sưởi điện là : Q11 = ktt F ( tn-t2 )

nhiệt độ nền có sưởi điện tn= 40 C

⇒ =Q 0,3994.144 4 2( + )= 345,08 [w]

- Dòng nhiệt qua tường phía đông do bức xạ mặt trời là Q12 = ktt F Δt

hiệu nhiệt độ dư Δt=70 C

⇒ =Q 0, 2782.128.7= 249,26 [w]

diện tích mái bức xạ mặt trời F = 144 [m2]

hiệu nhiệt độ dư Δt=19 oC

⇒ =Q 0, 2709.144.19= 624,153 [w]

Bảng kết quả tính dòng nhiệt Q1 của buồng bảo quản lạnh

Tường ngăn với bảo quản

c Dòng nhiệt thông gió cho buồng

Vì đây là buổng bảo quản thịt lơn nên không cần thông gió nên Q3 = 0

d Dòng nhiệt do vận hành

- Dòng nhiệt do chiếu sáng là : Q41 = A.F

nhiệt lượng tảo ra khi chiếu sáng 1 m2 A = 1,2

e xách định tải nhiêt cho thiết bị và máy nén

- Phụ tải nhiệt cho thiết bị buồng bảo quan sản phẩm làm lạnh

Qtb = Q1 + Q2 + Q4 = 4411,469 + 3999,7 + 4076,8 = 12487,96 [w]

- Phụ tải nhiệt của máy nén buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh

Qmn = 80%.Q1+ Q2 + 60%.Q4 = 80%.4411,469+ 3997,7 + 60%.4076,8 = 10382,63 [w]

Năng suất lạnh Q0 của máy nén buồng bảo quản sản phẩm làm lạnh

3.xách định phụ tải lạnh lạnh cho buồng bảo quản sản phẩm lạnh đông

a.dòng nhiệt qua kết cấu bao che là

Q1 = Q11 + Q12

- Dòng nhiệt qua tường ngoài là : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che ktt = 0,205 [w/m2k ]

diện tích của bề mặt kết cấu bao che F = 402 [m2]

nhiệt độ không khí bên ngoài t1= 37,4 0C

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -29 0C

⇒ =Q 0, 205.402 37, 4 29( + )= 5472,024 [w]

- Dòng nhiệt qua tường ngăn với hành lang là : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che ktt = 0,2592 [w/m2k ]

diện tích của bề mặt kết cấu bao che F =337 [m2]

nhiệt độ không khí hành lang t1= 15 0C

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -29 0C

⇒ =Q 0, 2592.337 15 29( + )= 3843,41 [w]

- Dòng nhiệt qua tường ngăn với buồng kết đông là : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che ktt = 0,411 [w/m2k ]

diện tích của bề mặt kết cấu bao che F = 63 [m2]

nhiệt độ không khí kết đông t1= -31 0C

nhiệt độ không khí trong buồng t2 = -29 0C

⇒ =Q 0, 411.63 31 29(− + )= -51,786[w]

- Dòng nhiệt qua mái do chênh lệch nhiệt độ lá : Q11 = ktt F ( t1-t2 )

hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che ktt = 0,19855 [w/m2k ]