Nguyên lý cấu tạo và giải pháp hoàn thiện máy tiện gỗ

Họ và tên: Lớp: Môn: Nguyên lý cấu tạo và giải pháp hoàn thiện máy tiện gỗ. Trong tiện sản phẩm tạo ra có dạng tròn xoay, mặt cắt dọc là dạng hình vuông, chữ nhật, hình nón, hình có mặt cong hoặc những mặt lồi lõm phức tạp. Tiết diện ngang của sản phẩm bao giờ cũng có dạng tròn xoay (hình 8.1). Về nguyên lý chuyển động, trong tiện gỗ xoay tròn tại chỗ, dao chuyển động dọc trục tâm quay của gỗ (tiện dọc) hoặc chuyển động vuông góc với trục tâm quay của gỗ (tiện ngang). Ngoài ra có trờng hợp tiện mà trong đó dao chuyển động xoay tròn, đứng tại chỗ, còn gỗ thực hiện chuyển động ăn dao, theo quỹ đạo thẳng hoặc quỹ đạo cong (tiện vô tâm). Thực chất tiện vô tâm là quá trình tiện dọc. Nh vậy đứng về mặt cắt gọt chúng ta có thể chia tiện gỗ thành hai dạng chủ yếu: tiện dọc trục, tiện ngang trục. 1. Phân loại máy tiện theo dạng cắt gọt. !"!#$%&'&"(&)*+&,-"". Trong tiện dọc trục, chuyển động ăn dao theo chiều dọc trục tâm quay. Phoi là phế liệu, phần còn lại của phoi là thành phẩm. 1 +!"&$/*#*0 Tiện dọc trục có hai trờng hợp: tiện dọc trục phía trong và phía ngoài (hình 1a ữ1đ), tiện vô tâm (hình 1 e,g). Về mặt công nghệ, tiện có thể chia ra hai loại: tiện thô (hình 1a) và tiện tinh (hình 1b). Về dạng cắt gọt ở đây là cắt ngang thớ gỗ hoặc dạng trung gian giữa cắt ngang đến cắt bên. Chuyển động ăn dao dọc trục tâm quay (hình 2b) quyết định chiều dày phoi và chiều hớng tâm quyết định chiều rộng của phoi. Khi đặt dao, giá trị của hai góc mặt bằng chính và phụ xác định vị trí dao, tơng quan với trục tâm quay.Các góc sau chính , phụ 1 và góc ở cạnh xiên xác định vị trí dao trong mặt ngang. Ngoài ra góc góc tạo thành giữa cạnh cắt chính 1 với đờng thẳng nằm ngang đi qua mũi cắt, xét trong mặt phẳng đứng, quyết định trạng thái thoát phoi (hình 3), góc = 3ữ15 . +1"#$%&'& Đại lợng độ sâu của lớp phoi đợc tính theo công thức sau (hình 2). 1 2 0 D D H r r 2 = = (1.1) ở đây: 1 , 2 - đờng kính và , 0 bán kính của gỗ trớc và sau khi tiện một lớp phoi. Chiều rộng phoi là: H B sin = (1.2) Nếu gọi (vg/ph) tốc độ quay của gỗ; (m/ph), tốc độ ăn dao - lợng ăn dao trong một vòng quay tính theo công thức sau. n u u 1000(mm) n = (1.3) Vậy chiều dày của phoi là: n c h u sin= (1.4) 2 Trong trờng hợp tiện thô (hình 1), chiều dày phoi tính theo bán kính vòng trong mũi dao tiện . Ta có: n n 57u .H H h u 2r r = = (1.5) ở đây: - góc tiếp xúc của cạnh cắt giữa dao với gỗ. Công thức (1.4) cho ta thấy chiều dày phoi có liên quan đến góc . Trong tiện = 40 ữ 50 là hợp lý. Từ công thức (1.3) và (1.4), chúng ta có thể tính đ ợc tốc độ đẩy . Tốc độ cắt tính theo công thức sau: 2 1 (D D ).n Dn v 60 120 + = = (1.6) Góc p = 2 ữ 5 với tr ờng hợp tiện tinh. Từ đó chúng ta có góc đỉnh mũi dao tiện: = 180 - ( c + p ) (1.7) Trong trờng hợp đặt mũi dao thấp hơn mặt phẳng A - A chúng ta có góc sau: d = ' + (1.8) Xét vị trí của dao tiện (hình 3) có ba trờng hợp. Trờng hợp 1 (hình 3a) góc không thay đổi. Trờng hợp 2 (hình 3b) các thông số góc thay đổi. Góc sau: d = ' - . Góc trớc : d = ' + (1.9) ở đây: - góc tạo thành mặt phẳng nằm ngang đi qua mũi dao với tâm quay. +2"3& 4&5$-6#6*789*:* Z sin r = (1.10) ở đây: ! - độ cao vị trí mũi cắt so với trục tâm quay; - bán kính tức thời của gỗ. Trờng hợp 3 (hình 3c) các góc cũng thay đổi. Góc: d = ' + . Góc : d = '- (1.11) Nếu xét tại cạnh cắt chính, giá trị góc khác hơn, tính theo công thức sau: 3 tgT' = tgT.cos c (1.12) Nh vậy, vị trí dao ảnh hởng đến thông số góc và tất nhiên cả các thông số độ dài. Nếu đặt mũi dao cao hơn mặt phẳng "#" chiều dày phoi ngày càng nhỏ. Ng- ợc lại nếu đặt mũi dao thấp hơn "#" chiều dày phoi ngày càng tăng lên +;"<-=*3&>-*3&&?5$-6#>6@A- !"!"1"<&B>CD<&&)*>C6*#$%&" Trong tiện dọc tuỳ từng trờng hợp cụ thể của mối tơng quan giữa dao và gỗ mà có dạng cắt gọt này hay dạng cắt gọt kia. Nếu chiều thớ gỗ đặt song song với trục tâm quay, dạng cắt gọt là trung gian giữa cắt ngang và cắt bên. Nếu thay đổi , góc gặp thớ sẽ thay đổi. Lực trong trờng hợp tiện dọc trục gồm hai vùng: vùng cạnh cắt chính và vùng cạnh cắt phụ. Mỗi vùng gồm ba thành phần lực nh trong cắt gọt cơ bản: lực tác dụng lên mũi, mặt sau, mặt trớc (hình 5). Vì vậy, trong thực tế để tính lực P x , P y ngời ta dùng hệ số so sánh chúng với lực P z . 4 +E"<&&$'**F-$-6*0 6*#$%&'& Tiện dọc thờng là dạng cắt hở. Về trị số lực tác dụng lên cạnh cắt phụ nhỏ, không đáng kể so với lực ở cạnh cắt chính, vì vậy có thể bỏ qua. Các thành phần lực này nh trong cắt gọt cơ bản. Chiếu các thành phần lực theo ba chiều của hệ trục tọa độ, chúng ta có: - Phơng trục Z, P z trùng với chiều lực cắt, lớn hơn cả và là thành phần chủ yếu. z m s t P P P P= + + (1.13) $ % - Theo chiều trục %& P x = (Q m + Q s + Q t ) sin (1.14) P y - theo chiều trục y: P y = (Q m + Q s + Q t ) cos (1.15) Lực P z dùng để tính công suất cắt. y m s t y z m s t P (Q Q Q ).cos m P P P P + + = = + + . Từ đó: P y = P z m y (1.16) Đối với P x . x tsm tsm z x m PPP QQQ P P = ++ ++ = sin).( . Từ đó Px = P z mx (1.17) Hệ số m y = 0,4 ữ 0,5 và m x = 0,3 ữ 0,4 với các điều kiện = 45 , = 12 , tốc độ cắt v = 10 ữ 12m/s, độ ẩm gỗ W = 12% độ tù = 10 k. Từ đó lực tổng hợp P trong tiện dọc trục là: 2 2 2 z x y P P P P= + + (1.18) Để tính lực P z chúng ta có thể dùng tỷ suất lực trong cắt gọt cơ bản. ở đây: 2 0 z t c K P K.B.H a K a B.H.a.a (N / mm ) h = = + ữ (1.19) Hệ số ' lấy theo bảng 1.1. Để tính tỷ suất lực ( trong tiện dọc trục đối với gỗ Giẻ nh sau: G*!"!"#>Ha c IJGK**3& c Góc (độ) 0,5 5ữ15 15ữ25 25ữ45 70ữ90 ' 0,75ữ0,80 0,80ữ0,85 0,85ữ1,00 1,00ữ1,35 1,40ữ1,50 Tiện thô: 2 c 27,5 K 7,35a a a.a (N / mm ) h = + ữ (1.20) Tỷ suất lực cắt ( khi tiện tinh đối với gỗ Giẻ nh sau: 2 c 4,12 K 10,7a a a.a (N / mm ) h = + ữ (1.21) Biết đợc k sẽ tính đợc lực và từ đó tính công suất cắt bằng công thức sau: n 2 2 n 0 K.u .H.V K.B.h.V N (KW) 102.9,81 102.9,81 u n N K. .(r r ) (KW) 102.60.9,81 = = = (1.22) Từ công thức (1.22) chúng ta dựng đợc đồ thị xác định công suất tiện. 5 Ba thành phần lực $ ) , $ , $ % có vai trò khác nhau. Lực $ ) uốn, biến dạng vật cắt và dao cắt. Trong một số trờng hợp $ ) quá lớn dao có thể bị gãy. $ ) là lực cắt, dùng để tính toán công suất cắt, chế độ gia công, thiết kế máy. $ - nén dao và uốn vật cắt dao theo phơng . Còn $ % - nén trục và uốn dao theo phơng %. !"!"2"CDL*#$%&'&" Chất lợng đợc biểu hiện qua ba đại lợng: độ nhẵn do kết cấu cơ học, độ nhẵn phần tử gỗ bị phá huỷ và độ chính xác gia công. Dạng thứ nhất, độ lồi lõm có dạng ren, bớc ren phù hợp với lợng ăn dao trong một vòng quay. Độ sâu của ren đợc tính theo công thức: c p n c p sin sin y u sin( ) + (1.23) Giá trị có ảnh hởng lớn đến độ nhẵn bề mặt gia công. Các yếu tố có tính chất quyết định đến là lợng đẩy gỗ và thông số góc đặt trên mặt bằng và , (hình 6 và 7). Giả sử tăng góc từ 2 ữ 10 , l ợng tăng từ 35 k ữ 176 k, tức là hạ từ G8 ữ G6. Độ nhẵn do các lớp gỗ bị xớc cho thấy: và chiều thớ gỗ có ảnh hởng lớn, có ý nghĩa quyết định đến độ nhẵn bề mặt. Chúng có mối liên hệ đồng biến: H max = A + B.U n (1.24) Độ chính xác tiện dọc, đáng lu ý nhất khi tiện chi tiết nhỏ, dài, dới tác dụng của lực $ ) và $ chi tiết bị võng, độ võng tính gần đúng theo công thức: 6 +"ảMK**3& N O76*#$%&'& a. độ nhấp nhô cơ học; b. độ nhấp nhô khi thay đổi góc . +P"ảMK**3& c D<&&?6*#$%& 3 2 2 y z v 4 L P P f 301,4.E.r + = (1.25) ở đây: * - chiều dài chi tiết; + - hệ số đàn hồi của gỗ. Công thức (1.25) cho chúng ta thấy với chi tiết có chiều dài * lớn và bán kính không nhỏ rất dễ võng, dễ mất chính xác. Vì vậy với trờng hợp này cần có biện pháp khắc phục nh: giảm các thông số kích thớc của phoi để giảm giá trị lực, làm các bộ đồ gá tốt, dùng dỡng !"!";"ảK*N>HH7&*&6#$%&'&D<&&CDL**- &)*" - Thông số góc & trong tiện dọc trục, thay đổi góc chính là thay đổi góc gặp thớ, vì vậy các dạng ứng lực thay đổi. Sự thay đổi này hoàn toàn phù hợp với sự thay đổi lực trong khi xét về chiều thớ gỗ. Để kể đến ảnh hởng của góc ngời ta dùng hệ số ' (bảng 7.1). Mặt khác sẽ làm cho tỷ số giữa các lực thay đổi (hình 7). Điều này cũng dễ thấy từ công thức (1.37) và (1.38). Tất nhiên, khi thay đổi góc quá trình tạo phoi cũng thay đổi - ảnh hởng bề dày lớp phoi . Tăng chiều dày , lực sẽ tăng, điều đó hoàn toàn phù hợp với lý thuyết, thực tế có thể xem tăng nh tăng chiều rộng phoi, vì vậy lực gần nh tỷ lệ thuận với chiều dài . Khi giảm chiều dày chất lợng bề mặt có xu hớng tăng lên, tuy lợng tăng không lớn, sở dĩ nh vậy là do khi thay đổi làm cho quá trình tạo phoi thay đổi. Nhất là phần gần mũi dao, tính biến dạng phoi, hiện tợng thoát phoi xảy ra khó hơn khi tăng . + Chế độ gia công Nội dung xác định chế độ gia công tiện dọc là xác định các thông số góc của dao, các thông số xác định vị trí tơng quan giữa dao và gỗ, tốc độ đẩy và tốc độ cắt. Thông số góc thích hợp nh sau: = 35ữ45 , = 10ữ12 , góc c = 45 , góc p = 2ữ5 , góc xác định vị trí nghiêng của dao theo chiều ngang = 3ữ5 . Để xác định tốc độ đẩy tiến hành theo ba phơng pháp sau đây: Theo công suất máy, từ công thức (1.21) và (1.22) chúng ta có: 0 c t c 9,81 102N n u K a a .a.B.V K a Sin ì = ữ ữ (m/ph) (1.26) Theo độ lõm động học: 7 c b c p ySin( )n u Sin Sin + = + (m/ph) (1.27) Theo độ phá huỷ gỗ, từ công thức (1.27) chúng ta rút ra đợc phơng trình xác định . Trong tiện dọc độ nhẵn từ G5 ữ G6. Dựa vào các công thức trên chúng ta dựng đồ thị xác định tốc độ đẩy. !"1"#*-* , -.' Tiện ngang có đặc điểm là phơng chuyển động ăn dao vuông góc với trục tâm quay, ở đây chi tiết thờng quay tròn thực hiện chuyển động cắt, còn dao thực hiện chuyển động ăn dao. Quỹ đạo mũi dao trên tiết diện ngang của phôi có dạng xoắn ốc, do đó chiều dày phoi thay đổi kể từ ngoài vào tâm trục quay (hình 8). Theo đặc điểm trên, tiện ngang có: tiện định hình, tiện ngang chi tiết, tiện rà Cấu tạo dao tiện ngang khác với dao tiện dọc. Xét hình 8, dao cắt có chiều rộng bằng chiều rộng phoi, cạnh cắt song song hoặc gần song song với tâm trục quay. Có nghĩa là = 0 và = 0. Phơng trình quỹ đạo mũi dao trên tiết diện ngang của phôi theo công thức sau: 0 2 0 r t arcSin r u = + + (1.28) 8 +Q"R*DS#*-* Thời gian tính từ thời điểm dao tiếp xúc với gỗ đến thời điểm xét: 1 2 tb D D t 2h = . Nh vậy, chiều dày phoi sẽ thay đổi theo từng thời điểm của quá trình tiện. Tại vòng cuối cùng chiều dày phoi có giá trị nhỏ nhất. Chiều dày phoi tại thời điểm bất kỳ có thể tính theo công thức sau: 2 2 2 2 0 v 0 h r u(t t ) r u t= + + (1.29) ở đây: - thời gian tiện một vòng tính bằng giây (s). = 60/ Chiều dày lớp phoi cuối cùng có ý nghĩa quan trọng, vì nó quyết định độ nhẵn bề mặt của sản phẩm, nhất là tiện tinh. Chiều dày của lớp phoi đó đợc tính theo công thức sau: 2 2 v min 0 0 u .t u .60 60 h 2t 2r 2r .n n = = ữ (1.30) Chiều dày lớp phoi vòng đầu có giá trị lớn nhất, với chiều dày đó sẽ tạo ra lực cực đại. Lực đó là đại lợng cần thiết dùng để tính toán thiết kế dao cắt và các chi tiết máy. Chiều dày lớp phoi đó đợc tính theo công thức sau: 2 n n max 3 0 0 u 0,625u h r r = (1.31) Chiều dày / trung bình khi tiện một sản phẩm đợc tính theo công thức sau: 2 tb 0 1 u60 h 2r n = ữ (1.32) Thờng trong trờng hợp tiện ngang này góc = 0, do đó quá trình cắt gọt ở đây thực chất là quá trình cắt bên và cắt hở, thông số góc gần nh cắt gọt cơ bản. Vị trí của dao cao hơn hoặc thấp hơn mức nằm ngang của trục tâm quay phôi sẽ dẫn đến sự thay đổi nh ở phần tiện dọc trục. Nếu trong mặt phẳng ngang, dao có cạnh xiên để tiện hình nón, phẳng, cong (hình 9) có thể chuyển sang dạng trung gian giữa cắt ngang và cắt bên với góc gặp thớ . +T"&$/*#*-* Nếu lớp phoi cuối cùng phù hợp với quỹ đạo xoắn ốc thì chi tiết đó có tiết diện ngang là hình bầu dục. Để đạt độ tròn cần tiến hành tiện một lớp phoi có vòng tròn lệch tâm, chiều dày lớn nhất trong vòng lệch tâm đó là: 9 2 n tb 0 u h 8r = (1.33) Để giảm lực va đập lúc đầu, nâng cao chất lợng bề mặt, thờng ngời ta đặt lỡi dao chếch một góc ' so với trục nằm ngang. Trong trờng hợp này, chiều dày phoi có thay đổi và đợc tính theo công thức sau: n tb 2 n 0 u H h u H tg (2r H)H 2 = + + + (1.34) Chiều dày cực đại lúc này là: n max max u h cos tg = (1.35) ở đây: max = arctg 0 r tg .tg r ữ (1.36) - góc đặt dao (hình 9). ,,12343 - ' Trong tiện ngang, nếu dao có cạnh cắt song song với tâm trục quay, sẽ có hai thành phần lực: $ ) và $ (hình 9a). Trờng hợp cạnh cắt của dao tạo với đờng tâm trục quay trong mặt phẳng ngang góc . Chi tiết đợc tạo ra có dạng hình nón (hình 9b) và trong mặt phẳng đứng một góc , sẽ có ba thành phần lực (hình 9c). Trong trờng hợp thứ nhất: Lực theo phơng trục z là: P z = P m + P s + P t (1.37) Lực theo phơng trục y là: P y = Q m + Q s + Q t (1.38) Trờng hợp thứ hai: Lực theo phơng trục z là: P z = P m + P s + P t (1.39) Lực theo phơng trục y là: P y = (Q m + Q s + Q t ) cos (1.40) Lực theo phơng trục x là: P x = (Q m + Q s + Q t ) sin (1.41) Trờng hợp thứ ba: Lực theo phơng trục z là: P z = (P m + P s + P t ) cos (1.42) Lực theo phơng trục y là: P y = Q m + Q s + Q t (1.43) Lực theo phơng trục x là: P x = (P m + P s + P t ) sin (1.44) Tỷ số lực y y z P m P = = 0,4 ữ 0,5; và x x z P m P = = 0,3 ữ 0, 4, cho cả ba trờng hợp. Lực $ ) tính theo tỷ suất lực công thức (1.20) và (1.21). Tỷ suất lực ( trờng hợp thứ nhất theo công thức sau đối với gỗ Giẻ: 10 [...]... giới Hình 10: Phân loại các máy tiện Các máy tiện Lưỡi cắt quay Lưỡi cắt dài Đa năng Chép hình 5 6 Đẩy ngang Tiện định tâm Tiện mặt đầu Tiện thanh tròn Tiện định hình Không định tâm Lưỡi cắt ngắn 7 8 d 11 10 9 3 2 1 g f e c 4 b a 3 Cấu tạo, hoạt động và giải pháp hoàn thiện của các loại máy tiện 3.1 Các máy tiện định tâm 13 Căn cứ vào chiều dài lỡi cắt của dao tiện các máy định tâm đợc phân ra hai... tiết Trên các máy tiện nhờ kết quả của chuyển động quay và tịnh tiến của phôi hay các lỡi cắt đã tạo cho các chi tiết gia công có dạng các vật thể quay Căn cứ vào phơng pháp định chuẩn chi tiết các máy tiện đợc phân thành ba dạng cơ bản (h.10): định tâm, tiện mặt và không định tâm (vô tâm) Phổ biến nhất là các máy tiện định tâm và không định tâm Các máy tiên mặt chủ yếu dùng để gia công mặt đầu các chi... xúc theo bề mặt của dỡng Hình 12 Máy tiện định tâm nhiều lỡi cắt 15 ở các máy tiện tự động nhiều lỡi cắt năng suất cao (h.12) ngời ta đã sử dụng các nguyên lý làm việc của các máy tiện đa năng và các máy tiện- chép hình Các phôi có tiết diện ngang vuông đợc đa từ hộp chứa phôi 8 Lúc ụ dao 6 ở vị trí biên bên trái, phôi từ hộp đợc đẩy tới đầu cặp 7 Xi lanh khí nén 5 của cơ cấu ép phôi làm việc đồng bộ cùng... 10 mm - Loại dao tiện có giá đỡ Loại này cũng có nhiều kiểu và nhiều công dụng khác nhau, dao tiện thô, tiện tinh, tiện doa, dao để tiện ống rỗng Loại dao này có 2 phần: phần lỡi và phần thân gá Phần thân gá có hình chữ nhật, phần lỡi có nhiều hình thù: dạng cong, thẳng gấp khúc - Loại dao dùng cho bàn máy tiện tự động và bán tự động loại dao này có điểm khác cơ bản về hình dạng và độ vững chắc Sở... tiện có giá đỡ; loại dao tiện bán tự động và tự động; loại dao tiện chuốt tròn - Loại dao tiện cầm tay Dao tiện cầm tay đợc chia làm hai phần: phần cán và phần dao cắt Về hình dáng, kích thớc chúng có nhiều kiểu khác nhau phù hợp với công dụng: dao tiện thô, dao tiện tinh, tiện vát, tiện cắt Dao tiện thô có cạnh cắt hình thìa, còn dao tiện tinh có cạnh cắt là những đờng gấp khúc Chiều rộng của bản... và (1.52), với gỗ Giẻ un = 2 N r 2 r0 60.102.9810 2 6,67 (r 2 r0 )L.n.a.a a a 1,67.a tg 6,67tg (1.53) Có thể xác định tốc độ đẩy theo chất lợng Giai đoạn hai un = 0,1 ữ 0,2 mm Giai đoạn đầu, tiện thô un không quá 1,2 mm Tốc độ cắt V = 10 ữ 15 m/s 1.2.5 Dao cụ tiện Dao cụ trong tiện gỗ có thể chia làm 4 loại chủ yếu: loại dao tiện cầm tay; loại dao tiện có giá đỡ; loại dao tiện bán tự động và. .. thứ nhất, dao và ổ gá dao rời Hình dạng và cấu trúc lỡi này gần nh lỡi dao lạng, dao phay, song khác về kích thớc và thông số góc Lỡi dao đợc gá lên ổ theo đờng thẳng, cong, hoặc xiên với trục tâm quay một góc Chiều dày dao 3 ữ 5 mm Dạng dao thứ hai bộ gá, lỡi dao đợc chế tạo liền một khối Thông số góc tơng tự 2 Phân loại các máy tiện theo phơng pháp định chuẩn chi tiết Trên các máy tiện nhờ kết quả... trớc và lỡi dao cắt tiện đầu Cuối cùng xi lanh 1 và lỡi cắt 22 làm việc phối hợp cắt rời chi tiết đã gia công Sau đó ụ dao 6 đợc di chuyển tới độ dài xác định Sau khi kết thúc phôi ụ lùi về vị trí ban đầu và chu kỳ đợc lặp lại - Các máy tiện lỡi cắt dài Các máy tiện định tâm- các máy tự động với đẩy ngang (hình 10c) dùng để sản xuất hàng loạt các chi tiết có kích cỡ không lớn loại tay nắm, bi gỗ năng... (1.50), (1.51) và (1.52) chúng ta dựng đồ thị công suất cắt trong trờng hợp tiện ngang 1.2.3 Chất lợng tiện ngang Trong tiện ngang, chất lợng bề mặt gia công đợc đánh giá chủ yếu vào độ lồi lõm các lớp gỗ bị xớc, yếu tố chính ảnh hởng đến đại lợng này là chiều dày phoi, loại gỗ Độ nhẵn có thể đạt là G5 ữ G10 1.2.4 Chế độ tiện ngang Cần chọn thông số góc dao, tốc độ đẩy phù hợp Để xác định chế độ tiện ngang... hoàn thành gia công phôi lỡi cắt thực hiện một vòng quay xung quanh trục đứng trong thời gian đi qua của ụ dao từ đầu này tới đầu kia Lỡi cắt quay vòng thờng nhờ trợ giúp của cơ cấu bánh răng- thanh răng 16 3.2 Máy tiện không định tâm Trên các máy tiện không định tâm gia công tiện các chi tiết dài đợc thực hiện theo sơ đồ hành trình không có kẹp giữ chúng trong các mũi tâm Phổ biến nhất trong các máy . Họ và tên: Lớp: Môn: Nguyên lý cấu tạo và giải pháp hoàn thiện máy tiện gỗ. Trong tiện sản phẩm tạo ra có dạng tròn xoay, mặt cắt dọc là dạng. giới. Hình 10: Phân loại các máy tiện 3. Cấu tạo, hoạt động và giải pháp hoàn thiện của các loại máy tiện. 2"!"&#@" 13 Các máy tiện 1.=>? Không định tâm Tiện mặt đầu Lỡi cắt dài Lỡi. Hình 12. Máy tiện định tâm nhiều lỡi cắt. 15 ở các máy tiện tự động nhiều lỡi cắt năng suất cao (h.12) ngời ta đã sử dụng các nguyên lý làm việc của các máy tiện đa năng và các máy tiện- chép