Luận văn thạc sĩ Kỹ thuật xây dựng: Phân tích tĩnh phi tuyến khung thép BRBFs bằng phương pháp AMC

BRBFs CDDCSMDCM ELF ESDOFMDOFMPA NL_RHA NSPSDOFSPASRSS BANG TU TIENG ANH VIET TAT Adaptive Modal Combination: phuong phap day dan tuong thichBuckling-Restrained Braced Frames: hé khung t

C2 + AON ©

Hình 5.1 Ba dạng dao động đầu tiên của khung BRBE 10 va 14 tầng cùng sơ đồ nút khung (a)Khung 10 tầng (b)Khung 14 tầng

Chu kỳ dao động tự nhiên của các hệ khung BRBFs được thé hiện trong Bang

Bang 5.1 Chu ky dao động tự nhiên cua 4 hệ khung BRBEF trong luận van

Mode Khung 3tằng Khung 6 tầng Khung 10 tang Khung 14 tang

5.2 Đánh giá phản ứng địa chan cho các khung BRBEs với từng trận dia chan Đề đánh giá các phương pháp, mỗi khung bị tác động bởi các trận động đất riêng lẻ.

Những hệ số tỉ lệ khác nhau được sử dụng cho mỗi trận động đất ứng với mỗi khung khi phân tích Quá trình đánh giá lay phương pháp động phi tuyến theo miền thời gian (NL RHA) làm chuẩn Những phản ứng phi tuyến cho mỗi khung được dự đoán bởi phương pháp AMC sẽ được so sánh với các kết quả đạt được từ MPA, SPA và kết quả từ NL RHA Với các hệ khung BRBF dùng trong luận văn, chỉ 3 dang dao động dau tiên được xem xét khi áp dụng phương pháp MPA và AMC trong tính toán các phản ứng địa chân.

Trong Hinh 5.2 và 5.3, chuyển vi tang và độ trôi tang của khung thép BRBF 3 và 6 tầng được thé hiện riêng lẻ với 3 trận động đất cho mỗi khung Ở khung 3 tầng làLA02, LA19, LA28; ở khung 6 tang là LA01, LA02, LA21 Trong tat cả trường hop,chuyền vị đỉnh dự báo bằng 3 phương pháp tĩnh phi tuyến là như nhau, cả trong khung3 và 6 tang Ngoài ra, các giá trị chuyển vi tang và độ trôi tang không có sự khác biệt đáng kế giữa các phương pháp, các đường biểu diễn gần như trùng với nhau Chỉ có một trường hop trong khung BRBF 3 tang là đường MPA va SPA dự đoán độ trôi tang nhỏ hơn một ít tại tầng dưới của khung so với AMC Một trường hợp khác ở khungBRBF 6 tầng là đường biéu diễn SPA dự đoán độ trôi tầng nhỏ hơn tại tầng trên ở của khung so với MPA và AMC Nhìn chung dự đoán các phản ứng dia chan của khung 3 va 6 tầng có sự sai lệch không đáng kế ở các phương pháp Điều nay cho thay ở các khung BRBF thấp tang, phương pháp SPA hay MPA là lựa chon khá tốt vi tính don giản của nó so với phương pháp AMC.

0 0.25 05 0.75 0 0.5 1 1.5 a).Chuyén vị tang / Chiều cao nhà (%)

LAO2 - H Centro LA19 - Springs LA28 - Northridge

Hình 5.2 Chuyén vị tang (a) và độ trôi tầng (b) của khung BRBF 3 tang chịu các trận động đất LA02, LA19, LA28.

1 0 0.5 1 0 0.5 1 1.5 a).Chuyén vị tang / Chiéu cao nhà (%)

LAO1 - H Centro LA02 - H Centro LA21 - Kobe 6 6

Hình 5.3 Chuyển vị tang (a) và độ trôi tầng (b) của khung BRBF 6 tang chịu các trận động dat LA01, LA02, LA21

Hình 5.4 thể hiện chuyển vị tang và độ trôi tầng của khung BRBF 10 tang được dự đoán bằng các phương pháp MPA, SPA, AMC va NL RHA ứng với 4 trận địa chan (LA01, LA02, LAO7 và LA31) Chuyển vị đỉnh van không có sự khác biệt giữa các phương pháp tinh phi tuyến, nhưng đối với chuyến vị tang và độ trôi tang thì sự sai lệch có thể thấy rõ Đối với các giá trị chuyển vị tầng, ta thấy đường biểu diễn của phương pháp AMC có sự tiếp xúc tốt hơn với đường NL_RHA, nhất là ở các vị trí tầng thấp, như ở trận địa chan LA07, đường AMC gần trùng với đường NL _RHA ở các tang dưới, và lên tới các tầng cao hơn thì dự đoán giống với đường MPA Tuy vậy, ở các tang giữa (tang 5, 6) ở một số trường hợp thì phương pháp AMC cho dự đoán chuyển vị cao hơn một ít so với phương pháp MPA Về giá trị độ trôi tang của khung BRBF 10 tang, ta thay phương pháp AMC cho kết quả tốt hơn ở hầu hết các trường hợp Tuy nhiên ở một số trường hợp, cả 3 phương pháp tĩnh đều cho dự báo không chính xác độ trôi tầng ở một số tang Như trong hình vẽ ta thay các phương pháp tĩnh cho kết qua cao hơn so với NL _RHA ở các tang giữa và thấp hon ở tầng dưới cing.

LA02 LAO7 LA31 9 | ACentro 9 + Barstow 9 + Hysian Park ¢

0 0.5 1 0 02 O04 06 0 0.5 1 1.5 a) Chuyển vị tang / Chiêu cao nhà (%)

LAO1 LAO7 LA31 9 EiCentro} 9 9 Barstow} 9 Hysian Park

0 0 0 0 0 1 2 0 05 1 0 1 2 3 0 1 2 3 b) Độ trôi tang (%) Hình 5.4 Chuyển vị tang (a) và độ trôi tầng (b) của khung BRBF 10 tầng chịu các trận động đất LA01, LA02, LA07, LA31.

Hình 5.5 thé hiện kết quả chuyển vị tang và độ trôi tang cho khung BRBF 14 tang dưới tác động của 4 trận dia chan riêng lẻ (LA18, LA19, LA29, LA35) Từ hình vẽ ta thay các kết qua dự đoán về chuyền vi và độ trôi tang của phương pháp AMC là gan với kết quả động phi tuyến NL_RHA hơn, nhưng nhìn chung sự cải thiện là không nhiều so với phương pháp MPA, điều này dễ hiểu vì phương pháp MPA cũng là một phương pháp đã được nghiên cứu nhiều và khá hữu ích khi đánh giá phản ứng địa chan kết cau Sự tính toán giá trị độ trôi tang từ các phương pháp tĩnh so với phương pháp NL RHA cũng khác nhau ở các vùng khác nhau của khung, ở các tầng thấp thì các phương pháp tĩnh đánh giá thấp hơn kết quả của NL_RHA, trong khi ở các tầng trung thì lại đánh giá cao hơn Điều này có thể nhìn nhận rằng các hiệu ứng động phức tạp của kết cau khi làm việc phi đàn hồi thì không bao giờ có thé được thay thé hoàn toàn bởi các quy trình tinh tương đương.

0 0.5 1 0 0.5 1 1.5 0 1 2 3 a) Chuyển vị tang / Chiêu cao nhà (%)

0 1 2 0 1 2 3 0 1 2 3 0 2 4 6 b).D6 trôi tang (%)Hình 5.5 Chuyén vi tang (a) và độ trôi tầng (b) của khung BRBF 14 tang chịu các trận động đất LA18, LA19, LA29, LA35.

5.3 Phan ứng địa chan khung BRBFs với 2 bộ dia chan LA10/50 va LA02/50 5.3.1 Phản ứng chuyển vị đỉnh

Chuyến vị đỉnh của các công trình BRBE 3-, 6-, 10- va 14 tầng ứng với dạng dao động đầu tiên được dự đoán bởi các phương pháp tĩnh phi tuyến AMC, SPA, MPA dưới tác động của 2 bộ dữ kiện dao động đất nền ở Los Angeles được thể hiện qua Hình 5.6 Khi địa chan xảy ra, ứng với từng trận động đất riêng lẻ ta có được kết quả chuyến vị đỉnh là khác nhau, tùy thuộc vào cường độ mỗi trận Trong đó, các trận động đất trong bộ dữ kiện LA10/50 có cường độ thấp hơn so với các trận động đất trong bộ

Tùy theo độ mềm của mỗi hệ khung sé cho ra đường cong day dan có hệ số góc ở giai đoạn dan hồi là khác nhau và đường cong ở ngoài giai đoạn đàn hồi cũng khác nhau Ta nhận thấy rang ở tất cả 4 hệ khung BRBEs đều làm việc ở ngoài miền đản hồi cho tat cả các trận động đất Các chuyền vị đỉnh đều năm ngoài vùng chảy dẻo của hệ kết cấu Đối với bộ địa chan xác suất 10% xảy ra trong 50 năm — LA10/50, các chuyển vị đỉnh còn khá nhỏ, từ hình vẽ ta thấy các hệ khung chỉ vừa qua giai đoạn chảy dẻo ở phân lớn các trận địa chấn trong LA10/50 — (phan hình vẽ bên trái) Trong khi đó, với bộ địa chan xác suất 2% xảy ra trong 50 năm — LA02/50, các hệ khung làm việc trong vùng khá xa giai đoạn chảy dẻo ở phân lớn các trận địa chấn, vì các trận đều có cường độ lớn — (phân hình bên phải) Khi hệ khung làm việc càng đi sâu vào vùng phi tuyến, các dạng dao động càng kết hop đáng kế với nhau nhất là những dang dao động cao, khi đó sai lệch của các phương pháp tĩnh so với phương pháp NL_ RHA sẽ lớn.

Bang 5.2 Hệ số dẻo trung bình của các khung BRBEF tính từ phương pháp NL RHA cho chuyên vị đỉnh mái.

Hệ số dẻo trung binh của khung BRBF3 tầng 6 tầng 10 tầng 14 tầngLA10/50 6.28 3.92 2.25 1.82LA02/50 14.19 6.85 4.81 2.98Bộ địa chấn a)LA10/50 b)LA02/50

1500 3 tầng 1500 eee a 1000 a 1000 © ©= Pushover curve = Pushover curve

4 e AMC a 500 500 e AMC n MPA + SA oO MPA 0 0 + SPA

Lực (KN) 500 500 Lực (KN) `] © 0.2 © ms 0.6 0.8 0.5 1 1.5 ©

Hình 5.6 Đường cong day dan ở dang dao động đầu tiên và các chuyển vị đỉnh dự đoán bằng các phương pháp AMC, SPA, MPA của 4 hệ khung BRBF chịu tác động các trận động đất LA10/50 (bên trái) và LA02/50 (bên phải). Độ sai lệch về chuyển vị đỉnh mái của các phương pháp tĩnh phi tuyến được xem xét, trong đó có phương pháp phân tích chuẩn — SPA, phương pháp kết hợp nhiều mode MPA (Modal Pushover Analysis) và phương pháp tương thích AMC (Adaptive

Modal Combination) so với kết quả tính toán từ phương pháp động phi tuyến theo miền thời gian NL _RHA Nghĩa là chọn phương pháp phân tích NL_RHA làm chuẩn Theo phương pháp SPA, kết quả chuyên vị của 4 hệ khung chỉ xét sự đóng góp của dạng dao động chính đầu tiên quan trọng nhất, còn đối với phương pháp MPA và AMC, trong cả 4 hệ khung đều xét sự đóng góp của 3 dạng dao động dau tiên, và các kết quả về chuyển vị được kết hop lại bằng cách sử dụng quy tắc kết hợp SRSS Độ sai lệch về chuyển vị đỉnh của các phương pháp tĩnh phi tuyến được thé hiện chi tiết qua Bảng 5.3 dưới day

Bảng 5.3a Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL RHA của hệ khung BRBE 3 tầng.

Sai số so với NL_RHA Sai số so với NL_RHA LA10/50 LA02/50

SPA (%) MPA(%) AMC(%) SPA (%) MPA(%) AMC(%)LAOT 12.73 12.86 12.62 | LAZ2T 15.22 15.23 14.39LA02 9.15 9.30 1019 | LA22 2.88 2.88 3.49LA03 8.04 7.97 7.45 LA23 17.17 17.19 17.19LA05 19.88 19.9 20.34 | LA24 11.51 11.52 10.93LA10 21.53 21.68 22.06 | LAZ5 12.89 12.90 12.68LA13 14.74 14.86 14.81 LA26 5.96 6.01 6.42LA16 5.36 5.39 5.34 LA28 6.94 6.85 7.27LA18 1.24 1.29 1.20 LA29 8.57 8.70 7.95LA19 11.83 11.42 10.48 | LA3O 32.69 32.94 34.17LA20 6.44 6.88 7.20 LA32 5.78 5.70 5.39

Bảng 5.3b Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL_RHA của hệ khung BRBF 6 tang.

SPA (%) MPA(%) AMC(%) SPA (%) MPA(%) AMC(%) LAO? 16.25 16.60 16.05 | LA27 3.54 3.54 3.45 LA02 23.38 23.77 24.31 LA22 3.83 3.83 4.16 LAO3 17.01 17.18 17.00 | LA23 30.23 30.23 30.26 LA05 14.27 14.35 14.42 | LAZ5 4.29 4.29 3.98 LA10 22.17 22.43 22.30 | LA26 16.26 16.26 16.21 LA13 10.58 11.11 11.31 LA27 15.42 15.42 15./5 LA16 15.26 15.39 15.31 LA28 14.46 14.46 14.55 LA18 13.79 14.73 15.16 | LAZ9 4.31 4.31 4.44 LA19 25.01 23.89 23.19 | LA50 14.50 14.50 14.81 LA20 17.48 17.84 18.33 | LA32 78.29 78.29 77.95

Bang 5.3c Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL_RHA của hệ khung BRBE 10 tang.

SPA (%) MPA(%) AMC(% SPA (%) MPA (%) AMC (%)LAO? 5.02 4.58 5.92 LA21 1.68 1.09 0.44LA02 1.28 1.92 2.43 LA22 6.20 6.74 5.60LA03 10.10 10.46 12.37 | LAZ4 26.46 26.55 26.87LA04 20.20 18.15 18.52 | LA28 23.96 26.77 26.44LA05 25.52 25.71 25.37 | LAZ29 3.04 4.15 4.39LA07 20.12 20.25 19.03 | LA3O 16.14 15.89 17.12LA08 18.07 18.58 19.11 LA31 4.57 7.78 8.43LA10 8.92 9.32 1027 | LA33 15.55 14.53 16.09LA14 13.89 14.81 1749 | LA36 1.38 0.95 1.79LA18 19.43 20.87 20.49 | LA40 7.04 7.09 6.81

Bang 5.3d Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL_RHA của hệ khung BRBE 14 tầng.

SPA (%) MPA(% AMC(%) SPA (%) MPA(%_ AMC(%

Trong cả 4 hệ khung BRBE, ta nhận thay giá trị chuyển vị đỉnh mái khi chịu tác động của các trận địa chan xác định từ các phương pháp tinh phi tuyến không sai lệch nhiều với nhau Nhìn chung phương pháp AMC cho sai số ít hơn phương pháp SPA và MPA ở nhiều trận động đất nhưng sai số tương đối giữa các phương pháp này là rất nhỏ Dé tìm hiểu sâu hơn về sự chính xác của phương pháp AMC so với các phương pháp tĩnh phi tuyến còn lai cũng như so với NL_RHA, ta xét các giá trị chuyền vị tang đề so sánh.

Chuyén vị các tang của 4 hệ khung BRBFs chịu tác động của 20 trận địa chan (10 trận của LA10/50 và 10 trận của LA02/50) được xác định va giá tri trung bình về chuyến VỊ tầng của mỗi bộ địa chấn được thé hiện qua Hinh 5.7 dưới day.

Khung 3 tang Khung 6 tang Khung 10 tang Khung 14 tang

Chuyển vị tang / Chiêu cao nhà (%)

Hình 5.7 Chuyến vị tang trung bình của hệ khung BRBFs 3-, 6-,10- và 14 tầng xác định bởi các phương pháp SPA, MPA, AMC va NL_RHA chịu tác động của 2 bộ dữ liệu địa chan LA 10/50 (hàng trên) và LA02/50 (hàng dưới)

Giá trị được thể hiện trên hình là chuyền vị tầng trung bình được chia cho chiều cao của mỗi hệ khung (%) Từ hình vẽ trên ta thấy đối với khung 3 va 6 tầng thì kết quả từ 3 phương pháp tinh phi tuyến là gần giống nhau, đều đó chứng tỏ rằng đối với các công trình BRBE thấp tang ta chỉ cần áp dụng phương pháp SPA mà không cần áp dụng phương pháp MPA hay AMC Vì phương pháp SPA (phương pháp 1 mode) vốn van sử dụng dạng lực ngang quán tính dựa theo ham dạng dao động của kết cau, mà đối với các công trình thấp tầng thì dạng dao động đầu tiên chiếm một tỷ lệ tham gia rất lớn so với các dạng dao động còn lại.

Hai hệ khung BRBF 10- và 14 tầng thì kết quả sai lệch có thé thấy rõ Hai phương pháp SPA và MPA vẫn không có sai lệch nhiều (2 biểu đồ gần như chồng lên nhau) trong khi đường biểu diễn chuyển vị tầng của phương pháp AMC thì tách ra khỏi 2 đường SPA và MPA và có xu hướng năm gan với đường NL_RHA hơn Như đối với khung 10 tang, ở những tầng dưới của khung, ta thay đường biểu diễn của phương pháp AMC gần như tiệm cận với đường NL RHA ở cả 2 bộ dữ kiện dia chân (LA10/50 và LA02/50) và đến những tầng trên cùng thì lại trùng với đường của MPA Đối với khung BRBF 14 tang cũng vậy, đường biểu diễn phương pháp AMC ở những tang dưới của khung thì nam gần với đường NL RHA hơn 2 phương pháp tĩnh phi tuyến còn lại; còn khi lên đến tầng trên thì đường AMC gần trùng với đường SPA và MPA. Điều này phù hợp với so sánh ở phần 5.3.1 về chuyển vị đỉnh mái, chuyền vị đỉnh của 3 phương pháp SPA, MPA va AMC gan như không có sai lệch với nhau.

Như vậy, qua phân tích về giá trị chuyển vị tầng ta thấy đối với những công trình cao tang, phương pháp AMC dự đoán chuyền vị đỉnh tương đương với phương pháp SPA và MPA, nhưng tốt hơn phương pháp SPA và MPA khi cho kết quả thật hơn về chuyển vị ở những tầng dưới của công trình và khi đó ta có thé dự đoán nội lực ở những tầng dưới tốt hơn Điều nay là có ý nghĩa, vì các công trình cao tầng dưới tác động của địa chan thì nội lực ở những tầng dưới cùng là rất lớn nên rất dé bị phá hoại nêu không dự đoán chính xác trước tác động địa chân và gây bât ôn cho cả công trình.

Khung 3 tầng Khung 6 tầng Khung 10 tầng Khung 14 tầng

ETAT CIE

IIIINITNINNTI (TUTTLE

(b)Công trình 6 tầng Hình A.1 Mặt bằng công trình BRBE 3-, 6 tầng oe oe

Hình A.2 Mặt bằng công trình BRBF 10- và 14 tầng

Hình A.3 Mặt đứng của khung phăng BRBE 3-, 6-, 10- và 14- tang Hình A.5 Mô hình khung BRBF 6 tang

Bảng A.1 Thông số khung BRBE 3 tang và 6 tang (3vb2 và 6vb2)

Thanh giăng Khung Tang Luc kéo chảy déo (KN) Độ cứng trục (kN/cm) Dam Cot

Bảng A.2 Thông số chỉ tiết các thanh giang BRBs khung 10 tang

Tầng Tiết diện giăng Lực kéo chảy dẻo (KN) Độ cứng trục (KN/cm) 10 A.4em 198 521

9 A.7cm 273 717 8 A= 18.6cm? 322 847 7 A!.4cm’ 372 977 6 A".9cm 397 1042 5 A$.3cmẽ 422 1107 4 A%.7cm 446 1172 3 A'.1cm 471 1238 2 A(.6cmẽ 496 1303

Bang A.3 Thong số tiết diện dầm va cột khung 10 tang

Tầng Dam Cot D-4 Cot D-3 Cot D-2 Cột D-1

10 PESO) Bl00x100xI0 Bl25xI25XI0 B.25x125x1I0 BI00x100x10

Bảng A.4 Thông số tiết diện khung BRBE 14 tầng

Tang Dam Cột D-4 Cột D-3 Cột D-2 Cột D-1

*B100x100x10 : Tiết diện của cột là hình hộp chữ nhật rỗng với chiều dài va rộng là100mm và bê dày là 10mm. út khung BRBF 10 va 14 tang Hình A.6 Mô hình phan tử va n

B — Dữ liệu dao động nên

Bang B.1 Gia tốc đỉnh và hệ số tỉ lệ của 2 bộ dao động nên tác dụng vào khung 3 tầng

(cm/#) Max _Original Min_ Original Hệ số tỉ lệ Max Scaling Min_ %aling LAO1 452 -357 0.8229 371.937 -293.764 LA02 663 -499 0.7764 514.772 -387.438 LA03 386 -325 1.4678 566.581 -477.043 © LAO5 293 -296 2.0303 594.867 -600.957 5 LA10 331 -353 1.2901 427.017 -455.399

LA16 462 -569 1.0439 482.285 -593.983 LA18 612 -801 0.5422 331.836 -434.315 LA19 931 -999 0.7490 697.361 -748.296 LA20 968 -833 0.9005 871.696 -750.127 LA21 1258 -733.75 0.6058 762.129 -444.525 LA22 902.75 -754.47 1.1023 995.112 -831.662 LA23 409.95 -387.07 1.4975 613.920 -579.656 © LA24 459.11 -463.76 1.0161 466.518 -471.243

(cm/#) Max Orignal Min_ Original Hệ số tỉ lệ Max Sraling Min_ %aling LAO1 452 -357 1.0102 456.606 -360.638 LA02 663 -499 0.8692 576.266 -433.721 LA03 386 -325 1.2575 485.376 -408.672 © LAO5 293 -296 1.7145 502.353 -507.496 5 LA10 331 -353 1.4229 470.994 -502.298

< LA13 615 -665 0.7918 486.942 -526.531 LA16 462 -569 0.6680 308.601 -380.073 LA18 612 -801 0.7960 487.149 -637.592 LA19 931 -999 0.9848 916.822 -983.787 LA20 968 -833 0.8468 819.741 -705.418 LA21 1258 -733.75 0.6029 758.401 -442.350 LA22 902.75 -754.47 0.5248 473.795 -395.973 LA23 409.95 -387.07 1.0966 449.544 -424.454 © LA25 745.65 -851.62 0.9878 736.561 -841.239

< LA27 620.64 -908.7 1.0604 658.114 -963.567LA28 995.08 -1304.1 0.9728 968.038 -1268.660LA29 729.71 -793.45 1.1640 849.408 -923.604LA30 745.36 -972.58 0.9541 711.133 -927.919LA32 1163.5 -1016.3 0.9178 1067.837 -932.740

Bảng B.3 Gia tốc đỉnh và hệ số tỉ lệ của 2 bộ dao động nên tác dụng vào khung 10 tầng

(cm/#) Max Orignal Min_ Original Hệ số tỉ lệ Max_Scaling Min_ %aling LAO1 452 -357 1.4494 655.115 -517.425 LA02 663 -499 0.7572 502.031 -377.848 LA03 386 -325 0.9722 375.286 -315.979 © LA04 331 -479 1.9490 645.112 -933.560 5 LA05 293 -296 1.8019 527.955 -533.361

(cm/#) Max Orignal Min_ Original Hệ số tỉ lệ Max Sraling Min_ %aling LAO1 452 -357 1.0344 467.569 -369.297 LA03 386 -325 1.4702 567.479 -477.799 LAO6 230 -230 3.1438 723.079 -723.079 © LA09 510 -340 0.5541 282.584 -188.389 5 LA13 615 -665 0.6472 398.059 -430.421 x LA14 533 -644 0.6477 345.229 -417.125

< LA31 883.51 -1271.2 0.7801 689.222 -991.657LA32 1163.5 -1016.3 0.6494 755.601 -660.006LA34 653.68 -667.59 1.0144 663.101 -677.212LA35 867.46 -973.16 0.8824 765.482 -858.755LA39 334.12 -490.58 1.4664 489.967 -719.406

C — Kết quả chuyển vị và độ trôi tầng

Bảng C.1.(a) Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL RHA của hệ khung BRBE 3 tầng.

Sai số so với NL RHA Sai số so với NL RHA LA10/50 LA02/50

SPA (% _MPA(% AMC(%) SPA (%) MPA(%) AMC(%) LAOT 12.73 12.86 12.62 LA21 15.22 15.23 14.39 LA02 9.15 9.30 10.19 LA22 2.88 2.88 3.49 LA03 8.04 7.97 7.45 LA23 17.17 17.19 17.19 LAO5 19.88 19.9 20.34 LA24 11.51 11.52 10.93 LA10 21.53 21.68 22.06 LA25 12.89 12.90 12.68 LA13 14.74 14.86 14.81 LA26 5.96 6.01 6.42 LA16 5.36 5.39 5.34 LA28 6.94 6.85 7.27 LA18 1.24 1.29 1.20 LA29 8.57 8.70 7.95 LA19 11.83 11.42 10.48 LA30 32.69 32.94 34.17 LA20 6.44 6.88 7.20 LA32 5.78 5.70 5.39

Bang C.1.(b) Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL RHA của hệ khung BRBF 6 tang.

SPA(% MPA(%_ AMC(% %ĐA(% MPA(%) AMC(%

Bảng C.I.(e) Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL RHA của hệ khung BRBF 10 tang.

SPA (% MPA (%) AMC(% SPA (%) MPA(%) AMC(%) LAO? 5.02 4.58 5.92 LA21 1.68 1.09 0.44 LA02 1.28 1.92 2.43 LA22 6.20 6.74 5.60 LA03 10.10 10.46 12.37 LA24 26.46 26.55 26.87 LA04 20.20 18.15 18.52 LA28 23.96 26.77 26.44 LAO5 25.52 25.71 25.37 LA29 3.04 4.15 4.39 LA07 20.12 20.25 19.03 LA30 16.14 15.89 17.12 LA08 18.07 18.58 19.11 LA31 4.57 7.78 8.43 LA10 8.92 9.32 10.27 LA33 15.55 14.53 16.09 LA14 13.89 14.81 17.49 LA36 1.38 0.95 1.79 LA18 19.43 20.87 20.49 LA40 7.04 7.09 6.81

Bang C.1.(d) Độ sai lệch chuyển vị đỉnh mái các phương pháp SPA , MPA, AMC so với NL RHA của hệ khung BRBF 14 tầng.

SPA (% MPA (%) AMC(% SPA (%) MPA(%) AMC(%)LAO? 21.38 20.73 20.83 LA21 8.19 10.80 10.80LA03 22.36 22.79 22.51 LA25 32.45 36.25 36.83LA06 14.24 13.33 13.66 LA26 16.46 20.25 20.12LA09 4.84 5.03 5.00 LA29 10.57 9.92 9.65LA13 4.55 5.37 5.38 LA30 10.37 9.96 10.00LA14 9.97 10.36 10.46 LA31 7.54 6.15 6.13LA16 15.02 15.23 15.13 LA32 3.69 3.10 2.23LA18 4.19 6.01 6.27 LA34 16.84 17.40 18.38LA19 22.36 25.92 25.63 LA35 8.39 8.52 8.04LA20 33.62 34.37 34.14 LA39 17.67 18.15 18.70

Bảng C.2.(a) Chuyén vị tang trung bình (m) của khung BRBF 3 tang Tầng SPA MPA = AMC NL RHA SPA MPA AMC NL_RHA ° 00344 00348 0.0344 0.0461 | © | 00871 0.0873 0.0854 0.1060

Bảng C.2.(b) Chuyên vị tầng trung bình (m) của khung BRBF 6 tang Tầng SPA MPA = AMC NL RHA SPA MPA AMC NL_RHA

Bang C.2.(c) Chuyén vị tang trung bình (m) của khung BRBF 10 tang Tang SPA MPA = AMC NL_RHA SPA MPA = AMC NL RHA

Bang C.2.(d) Chuyên vị tầng trung bình (m) của khung BRBF 14 tang Tầng SPA MPA AMC NL RHA SPA MPA = AMC NL RHA

Bảng C.3.(a) Độ trôi tầng trung bình của khung BRBF 3 tang Tầng SPA MPA AMC_ NL RHA SPA MPA AMC NL RHA

Bảng C.3.(b) Độ trôi tầng trung bình của khung BRBF 6 tầng

Tầng SPA MPA AMC_ NL RHA SPA MPA AMC NL RHA

Bảng C.3.(c) Độ trôi tầng trung bình của khung BRBF 10 tang

Tâng SPA MPA AMC NL_RHA SPA MPA AMC NL_RHA

Bảng C.3.(d) Độ trôi tang trung bình của khung BRBF 14 tang

Tâng SPA MPA AMC NL_RHA SPA MPA AMC NL_RHA

Bảng C.4.(a) Chuyển vị tầng” của khung BRBF 3 tầng — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 © 02033 01884 0.2703 0.7294 0.2727 0.3129 05359 02303 0.1654 0.2825

Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32 o |[1|09307 20905 0.3845 0.6345 1.0457 0.8006 0.2380 1.0676 0.5443 0.6075

Bang C.4.(b) Chuyén vị tang của khung BRBF 3 tầng — phương pháp MPA

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 © 02091 0.1919 0.2752 07435 0.2728 03150 0.5527 0.2364 0.1578 0.2883

< 3 | 0.7801 0.7160 1.0283 24672 1.0204 1.1846 18930 0.8854 0.5877 1.0786 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bang C.4.(c) Chuyén vị tang của khung BRBF 3 tang — phương pháp SPA

Tang LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20

Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bang C.4.(d) Chuyén vi tang của khung BRBF 3 tang — phương pháp NL RHA

Tang LAO1 LA02 LA03 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 o | 1 | 0.9334 0.2228 0.4375 0.9255 0.2976 0.4106 0.8050 0.2620 0.2255 0.4038

< 3|06912 06551 1.1174 20577 0.8386 1.0314 1.7962 0.8742 0.6635 1.0092 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32 © 10741 2.2445 05188 08392 1.1488 09391 02938 13238 0.6742 0.9767

Chuyén vi tang / chiéu cao nha (%)

Bảng C.5.(a) Độ trôi tầng ” của khung BRBF 3 tang — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20

0.6099 0.5653 0.8110 2.1883 0.8181 0.9387 1.6078 0.6908 0.4962 0.8475 2 | 0.9355 0.8664 1.2470 28181 1.2270 1.4250 22104 1.0676 0.6972 1.2990 3 | 0.7899 0.7339 1.0443 24224 1.0260 1.1885 1.8583 0.8953 0.5883 1.0991 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

LAQ2/50

Bang C.5.(b) Độ trôi tang của khung BRBF 3 tầng — phương pháp MPA

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 1 | 0.6273 0.5757 0.8256 22304 0.8184 0.9449 1.6580 0.7092 0.4734 0.8648 2 | 0.9360 0.8579 12383 28029 1.2284 1.4300 2.2053 1.0669 0.6992 1.2933 3 | 0.7769 0.7145 1.0210 23683 1.0145 1.1790 1.8158 0.8801 0.5905 1.0776 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bảng C.5.(e) Độ trôi tang của khung BRBF 3 tầng — phương pháp SPA

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20

1 | 0.6198 05669 0.8181 2.2279 08116 0.9389 1.6547 0.7053 0.4595 0.8545 2109416 0.8645 12438 28047 1.2336 14346 2.2077 1.0698 0.7096 1.3009 3 | 0.7761 0.71386 1.0206 2.3675 10123 1.1766 1.8151 0.8799 0.5859 1.0671 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bảng C.5.(d) Độ trôi tang của khung BRBF 3 tang — phương pháp NL_ RHA

Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32 1 | 3.2224 6.7335 15563 25176 3.4464 28173 08813 3.9714 2.0226 2.9301 2 | 3.0213 6.8500 15325 22450 3.3372 2.6876 1.1748 3.6596 1.5175 24329 3 | 1.8498 5.6551 06361 1.1606 23495 2.0708 0.8857 2.0957 0.7480 1.3026

Bang C.6.(a) Chuyén vị tầng” của khung BRBF 6 tang — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 0.0871 0.1175 0.1871 01631 0.1370 0.1510 0.1353 0.1266 0.1022 0.1435 0.2061 0.2764 0.4460 0.3887 0.32385 0.3518 03216 0.2889 0.2241 0.3283 03344 0.4484 0.7326 0.6370 0.5269 0.5701 0.5249 0.4629 0.3523 0.5278 0.4425 0.5938 0.9809 0.8499 0.6995 0.7550 0.6975 0.6087 0.4587 0.6969 0.5078 0.6838 1.1417 0.9864 0.8078 0.8698 0.8063 0.6957 0.5166 0.8000 0.5437 0.7377 1.2383 1.0670 0.8727 0.9422 0.8700 0.7528 0.5595 0.8659 Tang LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32

Bảng C.6.(b) Chuyển vị tang của khung BRBF 6 tầng — phương pháp MPA

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 0.0874 0.1157 0.1873 01634 0.1364 0.1457 0.1356 0.1178 0.0891 0.1350 0.2057 0.2724 04452 0.3876 0.3216 0.3441 0.3207 0.2769 0.2072 0.3176 0.3327 0.4419 0.7300 06336 05233 0.5603 05220 0.4489 0.3341 0.5163 0.4408 0.5864 0.9778 0.8454 0.6956 0.7455 06939 0.5956 0.4423 06663 0.5080 0.6787 1.1406 0.9832 0.8064 0.8650 0.8044 0.6894 0.5097 0.7954 0.5463 0.7345 1.2402 1.0664 0.8737 0.9405 0.8707 0.7499 0.5544 0.8623

Tang LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32 0.1985 0.1649 0.1059 02621 0.2175 0.4425 02962 0.1059 0.2525 0.4146 0.4728 0.3913 0.2499 0.6278 0.5189 0.9870 0.7102 0.2473 0.6040 0.9359 0.7766 0.6398 0.4053 10395 0.8545 1.5900 1.1795 0.3998 0.9989 1.5159 1.0420 0.8539 0.5378 1.4087 1.1498 2.1385 1.6059 0.5303 1.3517 2.0437 1.2173 09933 0.6219 1.6627 1.3466 2.5359 1.9081 0.6130 1.5921 24246 1.3242 1.0777 0.6711 1.8254 1.4673 2.7973 21124 0.6660 1.74380 2.6764

Chuyén vi tầng / chiều cao nhà (%)

Bảng C.6.(c) Chuyén vi tầng của khung BRBF 6 tang — phương pháp SPA

0.0855 0.1140 0.1861 0.1624 0.1348 0.1441 0.1345 0.1158 0.0857 0.1330 0.2040 0.2709 0.4442 0.3868 0.3204 0.3426 0.3196 0.2751 0.2046 0.3161 0.3318 0.4411 0.7295 0.6331 0.5226 0.5595 0.5214 0.4479 0.3327 0.5156 0.4405 0.5862 0.9776 0.8453 0.6954 0.7452 0.6937 0.5953 0.4417 0.6859 0.5079 0.6786 1.1405 0.9832 0.8062 0.8649 0.8043 0.6892 0.5093 0.7952 0.5447 0.7322 1.2384 1.0656 0.8718 0.9360 0.8697 0.7438 0.5462 0.8597 Tang LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32

Bảng C.6.(d) Chuyển vị tang của khung BRBF 6 tầng — phương pháp NL RHA

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 0.0557 01113 03112 0.2492 0.1683 0.1282 0.2018 0.2064 0.1012 0.1767 0.1222 0.2240 0.6096 0.4916 0.3387 0.2602 04139 0.4071 0.2119 0.3479 0.1976 0.3265 0.8396 0.6769 0.4929 0.4028 0.5804 0.5439 0.3377 0.4789 0.2850 0.4362 0.9635 0.7908 0.5841 0.5665 06491 0.5892 0.4663 05592 0.3830 0.5262 1.0193 0.8628 0.6402 0.7222 0.6969 0.6239 0.5980 06405 0.4685 0.5935 1.0584 09326 0.7136 0.8465 0.7545 0.6537 0.7284 0.7318 Tang LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32

Chuyén vi tầng / chiều cao nhà (%)

Bảng C.7.(a) Độ trôi tầng ” của khung BRBF 6 tang — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 1 | 0.40389 0.5449 0.8677 0.7563 0.6352 0.7001 06275 0.5868 0.4737 0.6655

< 4 | 0.6893 09268 1.5828 1.3577 1.1004 1.1790 1.1005 09296 06779 1.0780 5 | 0.4163 0.5739 1.0251 0.8697 0.6908 0.7317 06939 0.5542 0.3692 0.6568 6 | 0.2291 0.3435 0.6155 05142 0.4136 0.4615 0.4061 0.3639 0.2737 0.4206 Tang LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bang C.7.(b) D6 trôi tang của khung BRBF 6 tang — phương pháp MPA

Tang | LAO LAO2 LAOS LAO5 LAIO LAI3 LAI LAI LAI9 _—LA20 1|04053 0.5363 0.8683 0.7576 06322 06756 0.6288 0.5461 0.4132 0.6260

2 | 0.7539 0.9990 1.6441 1.4293 11812 1.2645 1.1797 1.0143 0.7530 1.1642 © 3 | 0.8101 1.0807 1.8159 1.5679 1.2853 1.3787 1.2833 1.0968 0.8086 1.2665 ô | 4| 0.6888 0.9215 1.5794 13506 1.0986 1.1802 1.0958 0.9349 0.6897 1.0834 5 | 0.4286 0.5882 1.0382 0.8785 0.7062 0.7623 0.7045 0.5980 0.4297 0.6955 6 | 0.2442 0.3558 0.6348 05303 0.4290 0.4811 0.4227 0.3860 0.2854 0.4271 Tang | LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32

Bang C.7.(c) Độ trôi tang của khung BRBF 6 tang — phương pháp SPA

Tầng LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32

Bang C.7.(d) Độ trôi tang của khung BRBF 6 tang — phương pháp NL_RHA

Tang LAO1 LA02 LAO3 LAOS LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 0.2581 0.5161 14430 1.1556 0.7571 0.5942 0.9354 0.9568 0.4691 0.8190 0.4242 0.7185 1.9019 1.5451 1.1181 0.8419 1.3528 1.2799 0.7060 1.0916 0.4809 0.6534 1.4667 1.1814 0.9831 0.9089 1.0611 0.8718 0.8017 0.8353 0.5567 0.6992 0.7899 0.7257 0.5816 1.0435 0.4379 0.2890 0.8202 0.5117 0.6248 0.5739 0.3555 0.4590 0.3578 0.9930 0.3050 0.2208 0.8392 0.5187 0.5454 0.4287 0.2491 04452 0.4677 0.7920 0.3673 0.1899 0.8317 0.5818

Tầng LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32 _ơ 13034 0.9115 058982 1.5978 1.2160 26107 32013 0.4544 23317 1.5822

Bảng C.8.(a) Chuyển vị tầng” của khung BRBF 10 tầng — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 |01719 0.0862 0.1145 0.1585 0.1962 0.2188 0.1218 0.1066 0.1002 0.2190 2 | 0.2913 0.1499 0.1962 0.2577 0.3340 0.3736 0.2082 01832 0.1727 0.3725 3 | 0.4024 0.2195 02830 0.3589 0.4565 0.5067 0.2986 0.2654 0.2507 0.5045 o | 4 0.4973 0.2853 0.3637 0.4489 0.5553 0.6086 0.3821 0.3424 0.3237 0.6060 S 5 | 0.5972 03523 0.4487 05438 0.6584 0.7134 0.4701 0.4228 0.3989 0.7100

< 6 | 0.6656 0.3982 0.5071 0.6085 0.7290 0.7852 0.5302 0.4780 0.4503 0.7807 7 | 0.7296 0.4402 0.5582 06671 0.7963 0.8540 0.5829 0.5265 0.4957 0.8481 8 | 0.7721 0.4796 0.5994 0.7079 0.8396 0.8976 0.6242 0.5672 0.5354 0.8907 9 | 0.8147 0.5191 0.6397 0.7618 0.8813 0.9394 06652 0.6073 0.5762 0.9393 10 | 0.8541 0.5563 0.6771 0.8050 0.9195 0.9776 0.7034 0.6445 0.6145 0.9812 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bang C.8.(b) Chuyén vi tang cua khung BRBF 10 tang — phuong phap MPA

Tang LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 | 0.1487 0.0786 0.1009 0.1335 0.1665 0.1889 0.1075 0.0959 0.0886 0.1876 2 | 0.2534 01381 0.1747 0.2255 0.2837 0.32380 0.1856 0.1665 0.1545 03187 3 | 0.3587 0.2049 0.2560 0.3213 0.3970 04470 0.2713 0.2446 0.2276 0.4406 © 4 | 0.4556 0.2701 0.3346 04116 0.4980 05521 03535 03202 0.2983 0.5447 S 5 | 0.5644 03392 0.4207 0.5122 0.6114 0.6690 04442 0.4026 0.3742 0.6601

< 6 | 0.6434 0.3885 0.4830 0.5851 06939 0.7538 0.5097 0.4619 0.4284 0.7434 7 | 0.7334 04347 0.54385 0.6647 0.7895 0.8537 0.5759 0.5177 0.4787 0.8412 8 | 0.7810 0.4751 0.5860 0.7089 0.8386 0.9038 0.6190 0.5597 0.5197 0.8901 9 | 0.8253 0.5155 0.6273 0.7642 0.8821 0.9476 0.6610 0.6008 0.5613 0.9407 10 | 0.8662 0.5535 0.6656 0.8086 0.9220 0.9876 0.7002 0.6389 0.6004 0.9843 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.8.(c) Chuyên vị tang của khung BRBF 10 tầng — phương pháp SPA

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 | 0.1473 00768 0.0998 0.1264 0.1659 0.1885 0.1061 0.0948 0.0865 0.1836 2 | 0.2507 0.1344 0.1724 0.2161 0.2825 0.3221 0.1828 0.1641 0.1504 0.3134 3 | 0.3552 0.2001 02531 03116 0.3954 04458 0.2675 0.2415 0.2224 0.4347 ° 4 |04521 02654 0.3317 0.4026 0.4963 05508 0.3498 03171 0.29382 0.5389 S 5 |05616 0.3355 0.4185 0.5051 0.6100 0.6679 04412 0.4002 0.3702 0.6554

< 6 | 0.6418 0.3863 0.4817 05802 06931 0.7532 0.5079 0.4605 0.4260 0.7402 7 | 0.7328 04340 0.5431 06623 0.7892 0.8535 0.5754 0.5172 0.4779 0.8397 8 | 0.7809 0.4751 0.5860 0.7084 0.8386 0.9038 06190 0.5597 0.5196 0.8899 9 | 0.8236 0.5144 0.6267 0.7505 0.8817 0.9473 0.6601 0.6001 0.5596 0.9333 10 | 0.8622 0.5500 0.6634 0.7884 0.9206 0.9866 0.6972 0.6366 0.5956 0.9725 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.8.(d) Chuyén vi tang của khung BRBF 10 tang — phương pháp NL RHA

Tang LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 |02272 0.1073 01158 0.2505 0.1909 0.2282 0.1056 0.1337 01131 0.2342 2 | 0.3594 0.1805 0.1734 0.4063 0.3033 0.3886 0.1830 0.2161 0.1811 0.3885 3 | 0.4386 0.2444 0.2093 0.5420 0.3774 05181 0.2703 0.2884 0.2406 0.5033 © 4 | 0.4863 0.2859 02438 0.6484 0.4414 06076 0.3458 03317 0.2832 0.5742 S 5 | 0.5393 0.3288 0.2870 0.7460 0.4906 0.6853 0.3999 0.3875 0.3231 06190

< 6 | 0.6074 0.3659 0.3279 0.8092 0.5280 0.7402 04393 0.4311 03613 0.6525 7 | 0.7296 04011 0.4188 0.9017 06140 0.7779 0.4929 0.4795 0.4085 0.7031 8 | 0.8139 0.4509 0.4978 0.9672 0.6725 0.7911 05308 0.5210 0.4499 0.7478 9 | 0.8755 0.5030 0.5671 0.9822 0.7130 0.7958 0.5631 0.5533 0.4902 0.7870 10 | 0.9078 0.5431 0.6026 0.9880 0.7334 0.8213 05905 0.5844 0.5230 0.8143 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.9.(a) Độ trôi tầng ” của khung BRBF 10 tầng — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 | 1.7188 0.8622 1.1453 15348 1.9624 21879 1.2181 1.0659 10019 21901 2 | 1.1938 06370 0.8166 1.0425 1.3772 1.5485 0.8638 0.7662 0.7254 1.5347 3 | 1.1114 0.6954 0.8677 1.0116 1.2249 1.3304 0.9046 0.8223 0.7794 1.3202 © 4 | 0.9493 0.6580 0.8075 0.8998 0.9888 1.0195 08349 0.7696 0.7299 1.0153 S 5 | 0.9990 0.6704 0.8496 0.9489 1.0305 10481 0.8791 0.8038 0.7528 1.0399

< 6 | 0.6841 04593 0.5839 0.6471 0.7066 0.7173 0.6018 0.5518 0.5134 0.7065 7 | 0.6401 0.4201 05116 0.5866 0.6726 0.6880 0.5271 0.4852 0.4538 06745 8 | 0.4248 0.3936 0.4117 0.4080 04334 0.4368 0.4130 0.4073 0.3973 0.4260 9 | 0.4257 0.3949 04032 0.5388 04163 0.4177 0.4093 0.4005 0.4081 0.4859 10 | 0.39388 0.3718 0.3740 04316 03822 0.3822 0.3818 03721 0.3826 0.4185 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.9.(b) Độ trôi tang của khung BRBF 10 tang — phương pháp MPA

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 1 | 1.4872 0.7864 10091 1.3351 1.6649 1.8894 10748 0.9594 0.8865 1.8756 2 | 1.0468 0.5944 0.7375 0.9201 1.1722 1.3403 0.7814 0.7054 0.6588 1.3119 3 | 1.0530 0.6679 0.8131 0.9582 11333 1.2403 0.8563 0.7808 0.7302 1.2190 ° 4 | 0.9688 06521 0.7859 09021 1.0098 1.0510 0.8229 0.7567 0.7076 1.0407 S 5 | 1.0879 06908 0.8615 1.0064 1.1334 1.1686 0.9062 0.8235 0.7585 1.1537

< 6 | 0.7909 0.4932 0.6229 0.7287 0.8249 0.8488 0.6552 05932 0.5425 0.8335 7 | 0.8993 0.4625 0.6051 0.7960 0.9563 0.9983 0.6622 0.5579 0.5031 0.9776 8 | 0.4761 04036 0.4253 0.4428 04910 0.5013 04312 0.4201 0.4098 0.4890 9 | 0.4429 04038 0.4128 0.5527 0.4350 04379 0.4201 0.4105 0.4163 05056 10 | 0.4097 0.3800 0.3829 04440 03991 0.4003 0.3916 0.3813 0.3910 0.4360 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.9.(c) Độ trôi tang” của khung BRBF 10 tầng — phương pháp SPA

Tầng LAO1 LA02 LA03 LAO4 LAOS LA07 LA08 LA10 LA14 LA18 1 | 1.4730 0.7681 0.9982 1.2639 1.6593 1.8853 1.0610 0.9478 0.8650 1.8359 2 | 1.0339 0.5757 0.7260 0.8971 1.1660 1.3358 0.7668 0.6931 0.6390 1.2992 3 | 1.0453 0.6576 0.8068 0.9549 1.1290 1.2371 0.8475 0.7738 0.7198 1.2131 © 4 | 0.9685 06526 0.7863 0.9097 1.0092 1.0503 0.8225 0.7568 0.7085 10418 S 5 | 1.0954 0.7012 0.8680 1.0258 1.1369 1.1710 0.9145 0.8304 0.7699 1.1646

< 6 | 0.8015 0.5079 06316 0.7509 0.8303 0.8528 0.6673 0.6028 0.5581 0.8487 7 | 0.9103 0.4772 0.6137 0.8204 0.9618 1.0024 0.6743 0.5676 0.5188 0.9950 8 | 0.4815 0.4101 0.4292 04617 0.4933 0.5031 04363 0.4243 0.4173 05013 9 | 0.4271 0.39389 0.4071 04205 04313 04351 04109 04042 0.3994 04343 10 | 0.3854 0.3556 0.3675 0.3795 0.3892 0.3927 0.3708 0.3648 0.3605 0.3921 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bang C.9.(d) Độ trôi tang của khung BRBF 10 tang — phương pháp NL_RHA

Tang LAO1 LA02 LAO3 LAO4 LAOS LAO7 LAO8 LA10 LA14 LA18 1 | 2.2725 1.0726 1.1583 2.5050 1.9092 2.2824 1.0565 1.3366 1.1308 23421 2 | 1.3217 0.7321 0.5760 1.5575 1.1235 1.6041 0.7737 0.8241 0.6805 1.5433 3 | 0.7916 0.6394 03590 1.3571 0.7408 1.2944 0.8727 0.7232 0.5946 1.1479 ° 4 | 0.4773 04152 0.3445 10649 0.6404 0.8954 0.7555 04330 0.4265 0.7087 S 5 | 0.5295 0.4287 0.4327 0.9753 0.4926 0.7769 0.5407 0.5581 0.3988 04478

< 6 | 0.6819 0.3707 0.4083 06326 0.3734 0.5492 0.3940 04357 0.3817 0.3352 7 | 1.2215 0.3525 0.9088 0.9251 0.8602 03770 05362 04843 0.4725 0.5056 8 | 0.8434 0.4978 0.7908 0.6542 05849 0.1315 0.3791 04153 0.4133 0.4470 9 | 0.6157 05214 0.6921 0.1502 04048 0.0469 0.3225 0.3224 0.4035 03926 10 | 0.3229 0.4002 0.3550 0.0579 0.2045 0.2554 0.2741 03115 0.3275 0.2729 Tang LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40

Bảng C.10.(a) Chuyển vị tầng của khung BRBF 14 tầng — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LAO3 LAO6 LAOQ LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20

Chuyén vi tang của khung BRBF 14 tang — phương pháp AMC (LA02/50)

” Chuyén vị tang / Chiều cao nhà (%)

Bảng C.10.(b) Chuyển vị tầng” của khung BRBF 14 tầng — phương pháp MPA

Tầng LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20

Chuyến vị tang của khung BRBF 14 tầng — phương pháp MPA (LA02/50)

” Chuyén vị tang / Chiều cao nhà (%) phap SPA

Bảng C.10.(c) Chuyển vi tang của khung BRBF 14 tang — phương

‘Tang | LAO1 LAO3 LAO LAOQ LAI3 LA14 LAI LAI LAIQ LA20

Chuyén vi tầng của khung BRBF 14 tang — phương pháp SPA (LA02/50)

Bảng C.10.(đ) Chuyến vị tầng của khung BRBF 14 tầng — phương pháp NL RHA

Tầng LAO1 LA03 LAOG LAOQ LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20

Chuyén vị tang khung BRBF 14 tầng — phương pháp NL_RHA (LA02/50)

Bang C.11.(a) Độ trôi tầng ” của khung BRBF 14 tang — phương pháp AMC

Tầng LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20

4 +> Độ trôi tầng của khung BRBF 14 tang — phương pháp AMC (LA02/50)

Bang C.11.(b) Độ trôi tầng ” khung BRBF 14 tầng — phương pháp MPA (LA10/50)

Tầng LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20 1 | 0.5920 09362 10253 05192 0.3394 05345 0.6537 05453 0.8116 06573 2 |05500 0.8425 0.9196 0.4863 0.3386 0.5002 0.5993 05110 0.7302 06040 3 | 0.5902 0.8696 09362 05332 03901 05441 06393 0.5534 0.7575 0.6386 4 | 0.6426 0.9247 0.9866 05931 0.4470 05998 0.6972 0.6057 0.8064 0.6880 5 | 0.7721 1.0953 1.1658 0.7255 0.5537 0.7284 0.8411 0.7288 0.9497 0.8221

9 | 0.9898 1.3577 1.4076 0.9441 0.7340 0.9451 1.0844 0.9327 1.2100 1.0614 10 | 0.6985 0.9629 0.9943 0.6665 0.5433 0.6667 0.7687 0.6571 0.8584 0.7509 11 | 0.7056 10321 1.0719 06711 0.5724 0.6718 0.7844 0.6666 0.8996 0.7643 12 | 0.5863 06730 0.6974 0.5617 0.5279 05635 0.5982 0.5845 0.6754 0.5956 13 | 0.5514 0.5702 0.6424 05180 0.5135 0.5239 0.5322 06000 0.7677 0.5445 14 | 0.5012 0.5191 0.5453 0.4704 0.4745 0.4797 0.4837 0.5132 0.5605 05025 Độ trôi tang của khung BRBF 14 tang — phương pháp MPA (LA02/50)

Tầng LA21 LA25 LA28 LA29 LA30 LA31 LA32 LA34 LA35 LA39 1 | 0.8972 11715 15534 11063 4.0474 09117 0.7283 18331 36389 1.3808 2 | 0.8048 1.0447 14031 09933 3.7873 0.8204 06642 1.6764 3.3975 1.2502 3 | 0.8322 1.0446 1.3747 1.0028 3.5690 0.8468 0.6988 1.6323 3.2108 1.2414 4 | 0.8851 1.0876 1.3873 1.0492 3.3207 0.8978 0.7515 16196 3.0060 1.2705 5 | 1.0429 1.2688 1.5402 1.2316 3.1193 1.0579 0.8936 1.7419 28665 1.4398

Bang C.11.(c) Độ trôi tầng ” của khung BRBF 14 tầng — phương pháp SPA (LA10/50)

Tầng LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20 1 | 0.5659 0.9214 10038 0.5105 0.2991 05159 06444 05143 0.7706 06289 2 | 0.5238 0.8270 0.8989 0.4774 0.3012 04819 0.5897 0.4806 0.6970 0.5766 3 | 0.5690 0.8561 0.9199 05259 0.3641 0.5302 06312 05289 0.7351 0.6187 4 | 0.6808 0.9163 09783 0.5890 0.4364 0.5931 0.6925 05919 0.7969 0.6800 5 | 0.7722 1.0940 1.1672 0.7255 0.5594 0.7301 0.8408 0.7287 0.9544 0.8270

9 | 1.0081 1.3700 1.4203 0.9504 0.7550 0.9560 1.0915 0.9544 1.2286 1.0748 10 | 0.71380 09727 1.0049 0.6715 0.5599 0.6755 0.7743 0.6743 0.8742 0.7622 11 | 0.71386 1.0873 1.0791 0.6737 0.5818 0.6770 0.7874 0.6760 0.9117 0.7723 12 | 0.5746 0.6670 0.6787 0.5602 0.5234 0.5615 0.5965 0.5611 06322 0.5921 13 | 0.5172 0.5515 0.5561 05118 04924 0.5123 0.5250 0.5122 0.5382 0.5234 14 | 0.4663 0.4969 0.5010 04614 04441 0.4619 04732 0.4618 0.4849 0.4718 Độ trôi tang của khung BRBF 14 tang — phương pháp SPA (LA02/50)

Tầng LA21 LA25 LA28 LA29 LA30 LA31 LA32 LA34 LA35 LA39 1 | 0.8662 1.1345 1.5192 1.0865 40398 0.8849 0.7048 1.8219 3.6337 1.3691 2 | 0.7795 1.0184 1.3798 0.9741 3.7812 0.7956 0.6408 1.6656 3.3926 1.2382 3 | 0.8134 1.0284 1.3616 0.9880 3.5642 0.8281 0.6804 16233 3.2065 1.2309 4 | 0.8744 1.0796 1.3815 1.0423 3.3178 0.8889 0.7420 16143 3.0033 1.2637 5 | 1.0427 1.2703 1.5420 1.2340 3.1187 1.06038 0.8949 1.7413 2.8657 1.4384

Bang C.11.(d) Độ trôi tầng” của khung BRBF 14 tang — phương pháp NL RHA

Tầng LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20 1 0.9273 1.9871 2.8913 0.7796 0.3338 05814 0.5427 11472 1.7764 0.4870 2 | 0.7083 1.7172 26469 0.6772 0.3206 0.5020 04453 0.9362 1.4066 0.4290 3 | 05166 1.4697 23603 0.6664 03442 04478 04110 0.7908 0.9641 0.4003 4 | 0.3801 1.1908 1.9927 0.6680 0.3765 04019 04486 0.5939 0.6787 0.3828 5 | 0.4013 0.9493 1.5644 0.7393 0.4611 04462 05494 05189 0.5666 0.4710

9 | 11607 0.3941 0.4895 0.6619 06177 0.7482 1.1445 0.3991 0.4669 0.8578 10 | 1.0785 0.3583 0.4033 0.5302 0.5763 0.6784 0.7807 0.3483 0.4559 05533 11 | 2.3420 0.3124 0.4927 0.74388 0.8005 1.1664 0.8631 0.5055 0.7379 0.8457 12 | 1.7343 0.2884 0.5291 0.5479 0.6921 0.9217 06055 0.8978 0.7569 06726 13 | 12077 0.3194 0.6275 0.4332 0.5225 06159 04795 0.8212 0.4187 0.4488 14 | 0.5077 0.2945 0.3519 0.3788 0.4309 0.4455 0.4325 0.4249 0.3885 0.3701 Độ trôi tang của khung BRBF 14 tang — phương pháp NL_RHA (LA02/50)

Tầng LA21 LA25 LA28 LA29 LA30 LA31 LA32 LA34 LA35 LA39 1 09542 23299 26360 26494 7.0941 20394 20033 34040 4.8704 2.7797 2 | 0.7713 2.0462 22686 2.2842 64592 1.7434 1.7088 2.8655 43852 2.4777 3 | 0.6488 1.6864 1.8678 1.8269 54875 14422 13532 2.0767 3.6318 2.0598 4 | 0.8063 1.1673 1.4237 1.3374 41617 1.1259 0.9606 1.1934 2.7638 1.5333 5 | 0.9821 0.6928 1.0484 0.9978 29463 0.8731 06847 06111 2.0664 1.0944

Bảng C.12 So sánh chuyển vi tang dùng phương pháp NL RHA khung 3 tang giữa

Luận văn va bài báo của cua Nguyen, A H et al [5].

LA10/50 Nguyen [5] LV Sai lệch (%) LA02/50 Nguyen [5] LV Sai lệch (%) LAO? 0.0749 0.0829 9.54 LA21 0.3330 0.3237 2.78 LA02 0.0772 0.0786 1.85 LA22 0.7420 0.7695 3.64 LA03 0.1219 0.1341 9.06 LA23 0.1463 0.1490 1.82 LAO5 0.2403 0.2469 2.73 LA24 0.2419 0.2369 2.07 LA10 0.1029 0.1006 1.89 LA25 0.3424 0.3653 6.18 LA13 0.1165 0.1238 6.08 LA26 0.2838 0.3030 6.34 LA16 0.2007 0.2156 7.10 LA28 0.1255 0.1177 6.31 LA18 0.1062 0.1049 1.14 LA29 0.4212 0.3891 8.26 LA19 0.0784 0.0796 1.49 LA30 0.1623 0.1715 5.63 LA20 0.1250 0.1211 3.26 LA32 0.2468 0.2666 7.58 Trung bỉnh 0.1155 0.1193 3.19 Trung bỉnh 0.2664 0.2697 1.22

Bảng C.13 So sánh chuyển vi tang dùng phương pháp NL RHA khung 6 tầng giữa

Luận văn va bài báo của cua Nguyen, A H et al [5].

LA10/50 Nguyen [5] LV Sai lệch (%) LA02/50 Nguyen [5] LV Sai lệch (%)LAO? 0.1229 0.1195 3.18 LA21 0.3526 0.3501 0.73LA02 0.1410 0.1513 7.10 LA22 0.2524 0.2646 4.98LAO3 0.2665 0.2699 1.32 LA23 0.1488 0.1314 11.9LA05 0.2392 0.2378 0.52 LA25 0.4471 0.4463 0.25LA10 0.1831 0.1820 0.59 LA26 0.2929 0.3218 9.94LA13 0.2169 0.2159 0.39 LA27 0.5872 0.6180 5.25LA16 0.2019 0.1924 4.93 LA28 0.4551 0.4706 3.51LA18 0.1696 0.1669 1.52 LA29 0.1928 0.1775 8.16LA19 0.1822 0.1858 2.11 LA30 0.3697 0.3882 4.94LA20 0.1955 0.1866 4.36 LA32 0.3726 0.3828 2.78Trung binh 0.1874 0.1864 0.54 Trung binh 0.3229 0.3257 0.86

Bảng C.14 Hệ số chuyển vị tang của khung BRBF 3 tang

Hệ số chuyển vị tang Tâng SA MPA AMC NL RHA |} = _

/NL_RHA /NL_RHA ỨNL RHA e 1 0.0344 0.0348 0.0344 0.0461 0.746 0.754 0.745

Bảng C.15 Hệ số chuyển vị tang của khung BRBF 6 tangLá

Hệ số chuyển vị tang Tâng SA MPA AMC NLRHA |— - Tục ÍNL RHA ÍNL RHA ẨNL RHA

Hệ số chuyển vị tang Tâng SA MPA AMC NLRHA }— - _

/NL_RHA /NL_RHA /NL_RHA

Hệ số chuyển vị tâng Tầng SPA MPA AMC NL_RHA aa MPA ANG ÍNL RHA ÍNL RHA ẨNL RHA

Bang C.18 Hệ số độ trôi tang của khung BRBF 3 tang

Hệ số độ trôi tâng

Tầng SPA MPA AMC ==NL_RHA }|—= _ _ ÍNL RHA ÍNL RHA ẨNL RHA s |1 0.0086 0.0087 0.0086 0.0115 0.746 0.754 0.745

Bảng C.19 Hệ số độ trôi tang của khung BRBF 6 tang

Hệ số độ trôi tâng

Tầng SPA MPA AMC NL HHA |—ga = aC

/ NL_RHA / NL_RHA / NL_RHA

Bảng C.20 Hệ số độ trôi tang của khung BRBF 10 tang

Hệ số độ trôi tâng Tâng SPA MPA AMC NL RHA PA me AMC

/ NL_RHA / NL_RHA ỨNL RHA

Bang C.21 Hệ số độ trôi tang của khung BRBF 14 tang

Hệ số độ trôi tang Tâng SPA MPA AMC NL RHA mm MEA ARG

/ NL_RHA / NL_RHA ỨNL RHA

Bang C.22.(a) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 3 tang với bộ LA10/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tõng ủ 3BRBF LA10/50 LAO1 LA02 LA03 LAO5 LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 SPA 0.9416 0.8645 1.2438 2.8047 1.2336 1.4346 2.2077 1.0698 0.7096 1.3009 MPA 0.9360 0.8579 1.2383 2.8029 1.2284 1.4300 2.2053 1.0669 0.6992 1.2933 AMC 0.9355 0.8664 1.2470 2.8181 1.2270 1.4250 2.2104 1.0676 0.6972 1.2990 NL_RHA 1.0001 0.8715 1.3126 2.7766 0.9564 1.2317 24150 1.03890 0.7352 1.2113

Bang C.22.(b) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 3 tang với bộ LA02/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tõng ủ 3BRBF LA02/50 LA21 LA22 LA23 LA24 LA25 LA26 LA28 LA29 LA30 LA32 SPA 3.4718 7.0950 1.7451 25294 3.81385 3.0219 1.1083 3.9002 2.2120 2.4168 MPA 3.4706 7.0944 1.7433 2.5285 3.8121 3.0200 1.0979 3.8976 2.2084 24141 AMC 3.4528 7.1402 1.7496 25223 3.8102 30356 1.0941 3.8779 2.2336 24262 NL_RHA 3.2224 6.8500 1.5563 2.5176 3.4464 28173 1.1748 3.9714 2.0226 2.9301

Bang C.23.(a) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 6 tang với bộ LA10/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tõng ủ 6BRBF LA10/50 LAO1 LA02 LA03 LAO5 LA10 LA13 LA16 LA18 LA19 LA20 SPA 0.8149 1.0848 1.8188 1.5704 1.2892 1.3827 1.2861 1.1019 0.8171 1.2715 MPA 0.8101 10807 1.8159 1.5679 1.2853 1.3787 1.2833 1.0968 0.8086 1.2665 AMC 0.8178 1.0967 1.8271 1.5826 1.2962 1.3913 1.2959 1.1090 0.8173 1.2723 NL_RHA 0.6248 0.7185 1.9019 1.5451 1.1181 1.0485 1.3528 1.2799 0.8392 1.0916

Bang C.23.(b) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 6 tang với bộ LA02/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tõng ủ 6BRBFLA02/50 LA21 LA22 LA23 LA25 LA26 LA27 LA28 LA29 LA30 LA32SPA 1.9394 1.5863 0.9941 26277 2.1420 3.8453 2.9944 0.9796 2.5207 3.6995MPA 1.9370 1.58389 0.9908 26245 2.1393 3.8489 2.9913 09724 25174 3.6973AMC 1.9504 1.6023 1.0089 263865 2.1502 3.8706 3.0087 0.9777 2.5342 3.7102NL_RHA 1.8850 1.5455 0.8645 2.5009 1.7946 3.5291 3.4609 0.9070 2.7044 22401

Bang C.24.(a) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 10 tang với bộ LA10/50 Độ trôi tang lớn nhất của tat cả các tang fi 10BRBF LA10/50 LAO1 LA02 LA03 LA04 LAO5 LAO7 LA08 LA10 LA14 LA18 SPA 1.4730 0.7681 0.9982 1.26389 1.6593 1.8853 1.0610 0.9478 0.8650 1.8359 MPA 14872 0.7864 10091 1.3351 1.6649 1.8894 1.0748 0.9594 0.8865 1.8756 AMC 1.7188 08622 1.1453 1.5348 19624 2.1879 1.2181 1.0659 1.0019 21901 NL_RHA 2.2725 1.0726 1.1583 2.5050 1.9092 2.2824 1.0565 1.3366 1.1308 2.3421

Bang C.24.(b) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 10 tang với bộ LA02/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tầng ủ 10BRBF LA02/50 LA21 LA22 LA24 LA28 LA29 LA30 LA31 LA33 LA36 LA40 SPA 12712 14015 4.3547 61534 1.5026 100863 1.8142 29837 7.5212 14.4102

Bang C.25.(a) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 14 tang với bộ LA10/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tầng ủ 14BRBF LA10/50 LAO1 LA03 LAO6 LA09 LA13 LA14 LA16 LA18 LA19 LA20 SPA 1.0410 1.4170 1.4985 0.9862 0.7905 0.9916 1.1200 0.9900 1.2499 1.1043 MPA 1.0250 1.4074 1.4865 0.9807 0.7686 0.9807 1.1141 0.9712 1.2309 1.0887 AMC 10386 1.4170 1.4771 0.9923 0.7787 0.9942 1.1297 0.9853 1.2474 1.1030 NL_RHA 2.3420 1.9871 2.8913 0.7796 0.8005 1.1664 1.1445 1.1472 1.7764 0.8578

Bang C.25.(b) Độ trôi tang lớn nhất của khung BRBR 14 tang với bộ LA02/50 Độ trụi tầng lớn nhất của tất cả cỏc tầng ủ 14BRBFLA02/50 LA21 LA25 LA28 LA29 LA30 LA31 LA32 LA34 LA35 LA39SPA 1.3554 1.5894 1.7721 1.5599 4.0398 1.3767 1.1816 1.8887 3.6337 1.7066MPA 1.3402 1.5749 1.7603 1.5490 4.0474 1.38623 1.1677 1.8828 3.6389 1.6996AMC 1.3682 1.5731 1.7304 1.5088 4.2758 1.3813 1.1965 2.0778 3.8212 1.6629NL_RHA 1.3009 23299 26360 2.6494 7.0941 2.03894 20033 3.4040 4.8704 27797

D.1 Thiết lập mô hình khung BRBE 6 tầng

# KHUNG BRBF 6 TANG _ Bui Kien An

# SET UP model wipe; model BasicBuilder -ndm 2 -ndf 3; set dataDir EBRBF_Data; file mkdir $dataDir; set GMdir " /GMfiles/"; source LibUnitsS.td; # dinh nghia don vi source DisplayHlane.tdl; source DisplayModel2D.tcl; # mo hinh 2D source Wsection.tcl; # dinh nghiafiber W section set FQ"6_modei" ;

# define NODAL COORDINATES node 1 0.0 0.0 node 2 9.1 0.0 node3 12.1 0.0 node 4 0.0 5.5 node 5 9.1 5.5 node6 12.1 5.5 node 7 0.0 9.5 node 8 9.1 9.5 node9 121 9.5 node10 0.0 13.5 node1i 91 13.5 node12 12.1 13.5 node13 0.0 17.5 node14 91 17.5 node15 121 17.5 node16 0.0 21.5 node17 91 21.5 node18 121 21.5 node19 0.0 25.5 node20 91 25.5 node21 12.1 25.5

# Representative Gravity Column node22 455 5.5 node23 4.55 9.5 node 24 455 13.5 node25 4.55 17.5 node26 4.55 21.5 node27 4.55 25.5

# Cac thong so dieu khien chuyen vi set IDctrlNode 19; set IDctrIDOF 1; set NStory 6; # So tang cua khung 6vb2 set NBay1; # S nhip khung set LBuilding 25.5; # Tong chieu cao

# BOUNDARY OONDITIONS fix1111; fix2111; fix3 110;

# Beam and Column Materials set RO_BC 20; #$R0,$cR1,$cR2 control the transition from elastic to plastic branches. set CR1_BC 0.925; # Recommended : $ROtween 10 and 20, $cR1=0.925, $cR2=0.15 set CR2_BC 0.15; set b_BC0.03; # b = strain-hardening ratio set Es 200000000; set Fy_b 248487.3; set BeamMat 10 uniaxialMaterial teel02 $BeamMat $Fy_b $Es $b_BC$RO_BC $cR1_BC$cR2_BC

#W14x211 set Fy_c1 249247.7; #(My80.54, %= 338 in3) set ColMat1 11; uniaxialMaterial %eel02 $ColMat1 $Fy_c1 $Es $b _BC$RO_BC $cR1_BC$cR2_BC

# W14x132 set Fy_c2 247058.57; #(My6.15, Sx= 209 in3) set ColMat2 12; uniaxialMaterial %eel02 $ColMat2 $Fy c2 $Es $b_BC $RO_BC $cR1_BC$cR2_BC

# Brace Materials set BraceMat1 1000 set BraceMat2 2000 set BraceMat3 3000 set BraceMat4 4000 set BraceMat5 5000 set BraceMat6 6000 set b_Brace 0.001; set RO_Brace 18; set cR1_ Brace 0.001; set CR2_Brace 0.15; uniaxialMaterial Seel02 $BraceMat1 190000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace

$cR2_Brace uniaxialMaterial %eel02 $BraceMat2 173000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace $cR2_Brace uniaxialMaterial teel02 $BraceMat3 172000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace $cR2_Brace uniaxialMaterial Steel02 $BraceMat4 169000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace $cR2_Brace uniaxialMaterial Steel02 $BraceMat5 166000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace $cR2_Brace uniaxialMaterial teel02 $BraceMat6 162000 200000000 $b_Brace $RO_Brace $cR1_Brace $cR2_Brace

# column sections: W14x132 set ColSecTag 3 set d [expr 14.66*$in]; #depth set bf [expr 14.725” $in]; # flange width set tí [expr 1.03" $in]; #flange thickness set tw [expr 0.645* $in]; # web thickness set nidw 16; #number of fibers along dw set nftw 2; #number of fibers along tw set nfbf 16; #number of fibers along bf set nftf4; #number of fibers along tf Wsection 3 $ColMat2 $d $bf $tf Stw $nfdw $nftw $nfbf $nftf

Tiêu đề	Phân tích tĩnh phi tuyến khung thép BRBFs bằng phương pháp AMC
Tác giả	Bùi Kiến An
Người hướng dẫn	TS. Nguyễn Hồng An
Trường học	Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG - TP.HCM
Chuyên ngành	Kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Luận văn thạc sĩ
Năm xuất bản	2015
Thành phố	TP. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	156
Dung lượng	31,89 MB