1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m

34 1,5K 6
Tài liệu đã được kiểm tra trùng lặp

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 34
Dung lượng 778 KB

Nội dung

Tài liệu tham khảo kỹ thuật công nghệ cơ khí Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m

Trang 1

TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP CẦU TRỤC 2 DẦM

Trong ngành máy trục vận chuyển, phần kết cấu thép giữ vai trò quan trọng và nó chiếm một tỷ trọng rất lớn trong khối lượng toàn máy Riêng đối với các loại cầu trục, kết cấu thép có vai trò còn quan trọng hơn Nó chẳng những dùng làm giá đỡ cho tất cả các cơ cấu toàn máy mà còn là nơi chịu toàn bộ các loại tải trọng đặt lên

Đối với cầu trục một dầm, đặc biệt là loại cầu trục có khẩu độ rất lớn như trên (L = 20 M) thì việc tính toán và lựa chọn phương án chế tạo phần kết cấu thép đáp ứng đầy đủ tất cả các yêu cầu làm việc là rất quan trọng

1 Các trường hợp tổ hợp tải trọng:

Tải trọng tính toán phần kết cấu thép cầu trục được phân chia thành các trường hợp tổ hợp tải trọng như sau:

Tải trọng

Tính theo độ bền mỏi Tính theo bền và ổn định

Trọng lượng hàng nâng Q

có tính đến hệ số Kđ ,ψ ψI * Q ∋ K’đ*ψ ∋ ψII * Q Kđ *Q∋ QLực quán tính ngang khi

hãm CCDC cầu trục P qt

Pqt P qtmax x

qt

P

Trang 2

hoặc palăng điện x

+ I b: Cầu trục di chuyển có hàng khi phanh từ từ

+ II b: Cầu tục di chuyển có hàng khi phanh đột ngột

+ II c:Cầu trục không di chuyển, palăng điện có hàng di chuyển và phanh palăng một cách đột ngột (dùng để tính toán kiểm tra dầm đầu của cầu)

2 Xác định các phần tử trong bảng tổ hợp tải trọng :

2.1 Trọng lượng bản thân của cầu trục:

Trọng lượng bản thân cầu trục bao gồm: trọng lượng phần kết cấu thép, cơ cấu di chuyển cầu và thiết bị điện

2.3 Hệ số va đập khi di chuyển:

Dựa vào tốc dộ di chuyển cầu v =95 (m/ph) tra bảng [03], ta chọn hệ số va đập tính theo độ bền Kđ = 1 Hệ số va đập khi tính đến độ bền mỏi K’đ được tính theo Kđ như sau:

(4-12)-K’đ = 1 + 0.5*(Kđ -1) = 1

Trang 3

2.4 Hệ số động khi nâng hạ hàng

Hệ số động ψ được xác định qua công thức gần đúng như sau:

t

V

* ) m m ( J

* m

h c dc

Trong đó:

+ mc = 31600 (kG):Trọng lượng toàn bộ cầu trục

+ mh = 20000 (kG): Trọng lượng hàng nâng định mức

* 2 P

* 2

3.2 Lực quán tính do khối lượng xe tời và hàng khi phanh xe con Lực này sẽ tác dụng lên dầm đầu và là tải trọng để tính toán kiểm tra bền và ổn định dầm đầu (tổ hợp II c ).

4.Tính toán dầm chính:

4.1 Tính chọn sơ bộ tiết diện mặt cắt ngang của dầm chính.

4.1.1 Xác định mômen uốn lớn nhất theo phương thẳng đứng.

Trang 4

Trên dầm chính, cụm palăng di chuyển trên 4 bánh xe Để bài toán được đơn giản ta xem như áp lực của các bánh xe tác dụng lên dầm là N1, N2 và khoảng cách giữa các tải trọng là b =220 (mm) (khoảng cách giữa tâm 2 bánh xe 2 bên là bằng nhau ).

Trang 5

b L

N x L

N N ) N N ( qL 2 1

)]

b x L (

* N ) x L (

* N qL 2

1 [

* L

1 R

2 2

1 2 1

2 1

2 A

+

− + +

=

− +

− +

2 1 2

2 1

2 2

2 1 2 1

2 A

x 1

qx 2

1 x L

N N x

* ) b L

N N N qL 2

1 (

qx 2

1 x

* ] b L

N x L

N N ) N N ( qL 2

1 [

qx 2

1 x

* R ) x ( M M

+

− + +

0 qx x L

N N 2 ) b L

N N N qL 2

1 ( dx

) x (

2 1

0 x ) q L

N N 2 ( ) L

b 1 ( N N qL 2

N N 2

) L

b 1 ( N N qL 2

1 x

2 1

2 1

+ +

− +

N N 2

) L

b 1 ( N N qL 2

1 x

2 1

2 1

+ +

− +

N N 2 2

) L

b 1 ( N N qL 2

1 M

2 1

2 2

1

+ Lực cắt lớn nhất trên dầm chính xuất hiện tại gối tựa của dầm chính khi xe con di chuyển đến vị trí tận cùng của dầm chính (dầm đầu)

Trang 6

qL 2

1 L

b 1 N N

=

max A

R 31227,5 (kG)

4.1.2 Xác định chiều cao của dầm.

Chiều cao của dầm ảnh hưởng lớn đến độ bền, độ cứng, độ ổn định và tính kinh tế của nó Khi chiều cao của dầm tăng thì trọng lượng tấm thành (bản bụng) có tăng, song trọng lượng của tấm biên (bản cánh) lại được giảm đi tương ứng để đảm bảo mômen chống uốn của dầm giữ nguyên Khi đó dầm sẽ có nhiều ưu điểm hơn dầm có cùng môđun chống uốn nhưng chiều rộng bản cánh lớn

Chiều cao lớn nhất của dầm hmax hạn chế bởi điều kiện để nhận được khối lượng dầm nhỏ nhất là Gmin Chiều cao nhỏ nhất của dầm

hmin hạn chế bởi điều kiện độ võng của dầm (f) và thời gian tắt dao động (t)

Chiều cao tối ưu của dầm có thể xác định bằng tính toán Để sử dụng hoàng toàn vật liệu của dầm: căn cứ vào mômen chống uốn của dầm do tải trọng gây ra M để xác định mômen chống uốn cần thiết của tiết diện dầm

11200

M W

1

2500 ]

[ : cường độ tính toán gốc (vật liệu là thép CT3)

+ Mmax = 18709200 (kG.cm): Mômen uốn lớn nhất tại tiết diện nguy hiểm nhất

Trang 7

– Chiều cao của dầm hmax xác định theo điều kiện khối lượng của dầm là nhỏ nhất nhưng vẫn đảm bảo nhận được mômen chống uốn của tiết diện W cần thiết.

Hình:

Đặt trọng lượng của một đơn vị chiều dài dầm là g, khi đó:

β +

Mômen quán tính của tiết diện (hình vẽ)

Trang 8

2 t b

3 t t

2 t b

3 t t b

h

* F 2 6

h

* 2

h

* F 2 12

h

* 2 J J

δ

= +

=

Công thức trên nhận được khi ta bỏ qua mômen quán tính của tấm biên đối với trục trung hòa của nó và coi chiều cao thành dầm gần bằng chiều cao dầm: ht = h

Vậy mômen chống uốn của dầm được xác định như sau:

h

* F 3

h

* 2

=

h

W h

* 3

2

*

*

* 2 3

h

* h

W h

*

*

* 2

t

Để tìm chiều cao dầm tương ứng sao cho trọng lượng dầm là nhỏ nhất ta đạo hàm biểu thức (…) theo h và cho bằng 0 để tìm cực trị

0 h

W 3

2

*

*

* 2 dh

δ

Chọn h = 167 (cm)

4.1.3 Xác định kích thước thành dầm.

Kích thước các bộ phận dầm tổ hợp, chiều dày của các tấm và kích thước của dầm tổ hợp được chọn sơ bộ Sau khi đã chọn được

Trang 9

tiết diện dầm tổ hợp sẽ tiến hành kiểm tra theo các điều kiện độ bền, độ cứng và độ ổn định của dầm.

Chiều cao thành dầm ht gần bằng chiều cao của dầm (ht ≈ h) Để sử dụng tiết kiệm các thép tấm cán sẵn từ các nhà máy chế tạo, nên lấy chiều cao tấm thành là bội số của 10 (cm) Khi đó mức độ hao phí vật liệu chế tạo sẽ ít

4.1.4 Xác định chiều rộng tấm biên.

Để đảm bảo ổn định tổng thể của kết cấu dầm ta nên chọn

Tiết diện dầm được chọn có dạng như sau:

Trang 10

4.2.1 Các tải trọng đặt lên dầm chính bao gồm:

– Trọng lượng bản thân dầm chính Gc = 21000 (kG) Như vậy phần tải trọng này là loại tải trọng phân bố dọc chiều dài dầm chính và có trị số:

2100

105 20

c

G q L

– Trọng lượng palăng điện: Gpl = 570 (kG)

– Trọng lượng hàng nâng có tính đến hệ số động khi nâng hạ hàng ψ II:

Trang 11

Sơ đồ tính toán dầm chính khi palăng nâng cùng mã hàng ở vị trí bất lợi nhất là ngay giữa dầm như sau:

Hình:

Xác định phản lực tại các gối tựa:

Trang 12

∑ A = ↔ 2 + pl + h − RB

2

L

* ) G G ( 2

L q 0 M

* q R

* 1 2 E

+ Môđun đàn hồi trượt: 

* 81 0 G

+ Giới hạn chảy: 

+ Giới hạn bền: 

+ Khối lượng riêng: 

Trang 13

Đặc trưng hình học của mặt cắt ngang của dầm chính.

Hình:

– Chiều cao mặt cắt ngang của dầm: h = 1670 (mm)

– Chiều rộng tấm biên : Bt = 500 (mm)

– Bề dày tấm biên : δbt = 10 (mm)

– Bề dày tấm thành: δbt = 6 (mm)

– Đặc trưng hình học của tiết diện dầm hộp:

+ Mômen quán tính đối với trục X

JX = 181308 (cm4)+ Mômen quán tính đối với trục Y

JY = 53198 (cm4)+ Mômen chống uốn đối với trục X-X

Trang 14

WX = 5107.3 (cm3)+ Mômen chống uốn đối với trục Y-Y.

WY = 2876 (cm3)Áp dụng phương pháp tính theo ứng suất cho phép, ta kiểm tra độ bền dầm chính theo công thức sau:

cm

kG 1667 5

1

X X

Vậy dầm thỏa điều kiện bền

4.3 Xác định nội lực trong dầm chính trong trường hợp tổ hợp tải trọng II b :

Đối với trường hợp này, ta tiến hành tính toán di chuyển của cầu trục khi có hàng, tiến hành khởi động (hoặc hãm) cơ cấu di chuyển cầu một cách đột ngột Khi này sẽ xuất hiện tải trọng quán tính tác dụng lên di chuyển, gây ra mômen uốn ngang dầm

4.3.1 Tính toán dầm bên (dầm đầu):

4.3.1.1 Kết cấu dầm đầu:

Trang 15

Tham khảo máy mẫu, ta chọn kết cấu dầm đầu là kết cấu kiểu hộp, được chế tạo bằng thép CT3 Dầm đầu được tạo thành do ghép các tấm thép lại với nhau bằng phương pháp hàn

– Tiết diện mặt cắt ngang của dầm đầu như sau:

Hình:

+ Chiều cao dầm đầu: H = 250 (mm) = 25 (cm)

+ Chiều rộng dầm đầu: B = 150 (mm) = 15 (cm)

+ Bề dày các tấm thép chế tạo dầm: S = 10 (mm) = 1 (cm)

– Đặc trưng hình học của tiết diện mặt cắt ngang:

+ Mômen chống uốn theo phương x-x:

33 416 6

) 2 25 )(

2 15 ( 6

25

* 15 6

) 1 2 H )(

1 2 B ( 6

H

* B

+ Mômen chống uốn theo phương y-y:

67 289 6

) 2 15 )(

2 25

( 6

15

*

25 6

) 1

* 2 B )(

1

* 2 H

( 6

B

* H

Trang 16

4.4 Tải trọng tác dụng lên dầm đầu trong trường hợp trường hợp tải trọng II C :

Dầm đầu sẽ chịu các tải trọng theo phương thẳng đứng và theo phương ngang như sau:

4.4.1 Tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng, bao gồm:

– Trọng lượng phần kết cấu thép dầm chính: Gdc = 31600(kG) – Trọng lượng palăng điện: Gpl = 570 (kG)

– Trọng lượng hàng nâng: Q = 20000 (kG)

4.4.2 Tải trọng tác dụng theo phương ngang:

– Khi palăng mang hàng di chuyển dọc theo dầm chính với toàn bộ tốc độ và phanh hãm palăng một cách đột ngột, lúc này sẽ xuất hiện lực quán tính tác dụng lên dầm đầu theo phương ngang

– Lực quán tính xác định theo công thức sau:

t

V ) m m ( 2 J

* m

* 2 P

* 2

h pl X

Để tính toán lực tác dụng lên dầm đầu ta chỉ cần xét lực tác dụng lên mỗi dầm Trọng lượng hàng nâng định mức và trọng lượng palăng điện: hai tải trọng này được đặt tại vị trí gây ra trạng thái nguy hiểm nhất cho dầm đầu là đặt gần sát một bên dầm Khi này có một dầm đầu chịu tải trọng lớn hơn nhiều lần so với dầm kia

Trang 17

Sơ đồ xác định tải trọng do hàng và palăng đặt không đều lên 2 dầm

* N ) 2

b l L (

* N 2

L

* q L

* R 0

L

b 0 l L N L

b 0 l L N 2

L

* q

+ l = 0.8 (m): Khoảng cách từ tâm móc đến tâm ray dẫn

hướng dầm đầu

+ N1 = N2 = 10285 (kG): Aùp lực bánh xe của cụm palăng tác dụng lên dầm chính

+ b = 220 (mm) = 0.22 (m): Khoảng cách tâm của 2 bánh xe

di chuyển dọc cầu trục

Trang 18

Vậy áp lực theo phương thẳng đứng tác dụng lên dầm đầu RA = 31227,5 (kG).

Ngoài ra dầm đầu còn chịu tác dụng của các tải trọng khác như:+ Trọng lượng bản thân của dầm đầu:

Gdđ = 2(0.23*10+0.15*10)*3.32*7.85 = 198 (kG)Tải trọng này phân bố theo phương thẳng đứng dọc suốt chiều dài dầm đầu với cường độ (q) và được xác định như sau:

198 L

G q

dđ dđ

+ Tải trọng tác dụng theo phương ngang P max 373 19

Trang 19

0 L

* R 2

L

* R 2

L q 0

* R 0

qtp YB

A

595 186 P

– Giá trị mômen uốn tại F:

6 217 1

3

* 6 59

* 8

1 2

1 3

* 595 186 L

* q 8

1 2

L

* R

YE

4.4.4 Kiểm tra bền dầm đầu:

Áp dụng phương pháp tính theo ứng suất cho phép, ta kiểm tra độ bền dầm chính theo công thức sau:

cm

kG 1667 5

1

= +

=

Y

Y X

X

cm

kG 9 1412 67

289

21760 33

416

556970 W

M W M

Trong đó:

+ MX =5569.7 (kG.m) = 556970 (kG.cm)

Trang 20

1412 , nên dầm đầu thỏa mãn điều kiện bền

4.5 Tính toán các kết cấu phụ của cầu trục:

4.5.1 Phương pháp bố trí gân tăng cứng thành dầm.

Đối với dầm hai thành (tiết diện hình hộp) để tăng cứng cho tấm thành và các tấm biên, đồng thời tăng độ cứng chống xoắn tiết diện ngang của dầm: gân tăng cứng được bố trí là các vách ngăn Các vách ngăn là các tấm thép được bố trí trong lòng của dầm hàn với các tấm thành và tấm biên

Các gân tăng cứng thành dầm sẽ chia tấm thành dầm thành các khoang nhỏ Khi mất ổn định cục bộ, các khong không ảnh hưởng lẫn nhau Vì vậy cần tiến hành kiểm tra ổn định cục bộ của các khoang nhỏ được giới hạn bởi các gân tăng cứng và tấm biên: các khoang có hình chữ nhật, có kích thước tùy thuộc vào việc bố trí các gân tăng cứng thành dầm gọi là các tấm kiểm tra

+ Ở đây ta bố trí khoảng cách giữa các gân cơ bản (tấm kiểm tra) lấy theo kinh nghiệm l = 800 (mm) Tấm kiểm tra được giới hạn bởi hai gân đứng và hai tấm biên của dầm Hình dạng và kích thước của tấm kiểm tra có dạng:

Trang 21

358 5050

15

Hình:

+ Để tăng khả năng chống uốn theo phương ngang ta bố trí thêm các gân dọc Tùy vào chiều cao của thành dầm mà ta chọn bố trí một gân dọc hay nhiều gân Ơû đây ta bố trí một cặp gân dọc lấy theo kinh nghiệm

4.5.2 Tính toán ổn định cục bộ của tấm thành.

Để kiểm tra ổn định cục bộ của bản thành dầm cần tiến hành xác định ứng suất tới hạn của tấm kiểm tra (khoang) và hệ số dự trữ ổn định cục bộ

4.5.2.1 Ổn định cục bộ dưới tác dụng của ứng suất tiếp (τ)

do lực cắt ngang Q gây ra:

– Nếu ảnh hưởng của mômen uốn có thể bỏ qua (Mu = 0), tấm kiểm tra chỉ chịu tác dụng của ứng suất tiếp (τ XY) do lực cắt Q gây ra

– Ứng suất tiếp tới hạn của tấm kiểm tra được tính theo công thức (5.87)-[03]:

Trang 22

2 2

TH

cm

kG 10

* b

* a

b 950 1250

Trong đó:

+ a = 800 (mm) = 80 (cm): Khoảng cách giữa hai tấm kiểm tra

+ b = 680 (mm) = 68 (cm): Chiều cao của tấm kiểm tra

+ δ = 6 (mm) = 0.6 (cm): Chiều dày tấm thành

= τ

2 2

kG 12500740 10

* 68

6 0

* 80

68

* 950 1250

– Ứng suất trong tấm do tải trọng ngoài (lực cắt) Q gây ra được tính theo công thức (5.89)-[03]

84

Vì τ ≤ τ TH nên tấm thành ổn định

4.5.2.2 Ổn định cục bộ dưới tác dụng của ứng suất pháp (σ)

do mômen uốn M gây ra:

– Nếu ảnh hưởng của ứng suất tiếp có thể bỏ qua (τ XY = 0), lực cắt ngang Q = 0, tấm kiểm tra chỉ chịu tác dụng của ứng suất phẳng

do mômen uốn M gây ra

– Ứng suất pháp tới hạn đối với dầm hai thành được tính theo công thức (5.87)-[03]:

* h 7460

Trang 23

Trong đó:

+ h0 = 680 (mm) = 68 (cm): Chiều cao của thành dầm

+ δ = 6 (mm) = 0.6 (cm): Chiều dày tấm thành

2

kG 5808 10

* 68

6 0

* 7460

– Hệ số ổn định cục bộ khi tính theo phương pháp ứng suất cho phép được tính theo công thức (5.88)-[03]

) 5 1 2 1 ( n 26 8 01 703

Vì σ ≤ σ TH nên tấm thành ổn định

4.5.2.3 Ổn định cục bộ của tấm thành khi chịu tác dụng đồng thời của ứng suất tiếp và ứng suất pháp.

– Điều kiện đảm bảo ổn định:

1 1212 0 12500740

68 84 5808

01

τ +





 σ σ

– Hệ số ổn định cục bộ

) 5 1 2 1 ( n 25 8 1212 0

1 1

τ +





 σ σ

=

Vậy tấm thành đảm bảo điều kiện ổn định

4.5 3 Tính toán ổn định của tấm biên.

– Đối với tấm biên trên có thể được khảo sát như một tấm tỳ 4 phía: hai phía tỳ lên hai tấm thành và hai phía tỳ lên các gân tăng cứng của dầm (là hai vách ngăn) Tấm đang khảo sát chịu ứng suất nén phân bố đều theo hai phía Ứng suất tới hạn của tấm biên trên được xác định theo công thức (5.106)-[03]

Trang 24

kG 10

* b 700

Trong đó:

+ δbt = 10 ( mm ) = 1 ( cm ): Chiều dày tấm biên trên

+ b = 400 (mm) = 40 (cm): Bề rộng của tấm biên trên

2

kG 4375 10

* 40

1 700

+ Điều kiện ổn định cục bộ khi tính theo phương pháp TTGH (5.96)-[03]

TH

σ

≤ σ

kG 1

703 nên tấm biên trên đảm bảo điều kiện ổn định

– Đối với tấm biên dưới của dầm, do palăng di chuyển ở bản cánh dưới của dầm có thể gây mất ổn định cho tấm biên nên ta cần kiểm tra ổn định Theo công thức (5.106)-[03] ta tính như sau

kG 10

* b 700

Trong đó:

+ δbd = 20 ( mm ) = 2 ( cm ): Chiều dày tấm biên dưới

+ b = 500 (mm) = 50 (cm): Bề rộng của tấm biên dưới

2

kG 11200 10

* 50

2 700

+ Điều kiện ổn định cục bộ khi tính theo phương pháp TTGH (5.96)-[03]

TH

σ

≤ σ

kG 1

703 nên tấm biên dưới đảm bảo điều kiện ổn định

4.5.4 Tính toán kiểm tra bền mối ghép bulông:

Do những thành tựu về hàn mà phương pháp liên kết bằng bulông ngày càng ít được sử dụng Liên kết bulông được sử dụng

Trang 25

trong các cấu kiện lắp ráp Ngoài ra còn sử dụng cho các liên kết sử dụng trong thời gian ngắn Việc liên kết các kết cấu thép của cầu trục chịu tải trọng động và dao động hay dùng bulông tinh và bulông có độ bền cao, đảm bảo cho mối nối có độ tin cậy lớn.

Mối ghép bulông liên kết giữa dầm chính và hộp đầu chỉ chịu kéo do trọng lượng bản thân dầm chính, trọng lượng palăng điện, trọng lượng hàng và thiết bị mang hàng, cùng với các tải trọng động phát sinh khi nâng hạ hàng và di chuyển palăng khi có hàng

Để đảm bảo khả năng chịu lực và độ tin cậy cao trong suốt quá trình làm việc, ta sử dụng loại bulông có cường độ cao 8.8 Loại bulông này được làm từ thép hợp kim 40X, sau đó được gia công nhiệt Giống như các loại buông thường (bulông thô), độ chính xác của bulông có cường độ cao không cao, nhưng do bulông được làm từ thép có cường độ cao nên ta có thể vặn đai ốc rất chặt (bằng clê đo lực) làm cho thân bulông chịu kéo và gây lực ép rất lớn lên các chi tiết ghép

Các bulông được bố trí như sau:

Ngày đăng: 05/12/2012, 12:08

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Hình: + Phản lực tại gối tựa A. - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh + Phản lực tại gối tựa A (Trang 4)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 7)
Hình: Xác định phản lực tại các gối tựa: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh Xác định phản lực tại các gối tựa: (Trang 11)
Sơ đồ tính toán dầm chính khi palăng nâng cùng mã hàng ở vị  trí bất lợi nhất là ngay giữa dầm như sau: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
Sơ đồ t ính toán dầm chính khi palăng nâng cùng mã hàng ở vị trí bất lợi nhất là ngay giữa dầm như sau: (Trang 11)
Đặc trưng hình học của mặt cắt ngang của dầm chính. - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
c trưng hình học của mặt cắt ngang của dầm chính (Trang 13)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 15)
Hình: + Phản lực tại gối tựa A. - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh + Phản lực tại gối tựa A (Trang 17)
Sơ đồ xác định tải trọng do hàng và palăng đặt không đều lên 2 dầm  đầu như sau: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
Sơ đồ x ác định tải trọng do hàng và palăng đặt không đều lên 2 dầm đầu như sau: (Trang 17)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 18)
+ n: Hệ số an toàn khi tính toán kiểm tra, tra bảng (2.2)-[03], ta có n=1.5. - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
n Hệ số an toàn khi tính toán kiểm tra, tra bảng (2.2)-[03], ta có n=1.5 (Trang 19)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 21)
– Các bulông được bố trí như hình vẽ. Các bulông chịu lực xiết ban đầu là V. Ttrong suốt quá trình làm việc, tải trọng ngoài tác dụng  lên bulông chỉ theo một phương duy nhất là phương dọc trục bulông,  do đó chỉ gây cho bulông tình trạng chịu kéo - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
c bulông được bố trí như hình vẽ. Các bulông chịu lực xiết ban đầu là V. Ttrong suốt quá trình làm việc, tải trọng ngoài tác dụng lên bulông chỉ theo một phương duy nhất là phương dọc trục bulông, do đó chỉ gây cho bulông tình trạng chịu kéo (Trang 26)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 28)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 29)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 30)
Sơ đồ tính toán như sau: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
Sơ đồ t ính toán như sau: (Trang 31)
Hình: - Thiết kế cầu trục hai dầm q = 20t, l=20m
nh (Trang 32)

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TRÍCH ĐOẠN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w