Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 133 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
133
Dung lượng
4 MB
Nội dung
TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -152-
LÔÙP :98 XD3
Luận văn
Móng cọckhoandẫnbóngtrung
tâm truyềnhình Việt Nam
TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -153-
LÔÙP :98 XD3
PHƯƠNG ÁN III :MÓNG CỌCKHOANDẪN ĐÓNG
- -
I.CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC :
- Căn cứ vào tru địa chất và chiều sâu của lớp đất, ta chọn lớp đất thứ 2 để đặt đài cọc ,
chiều sâu chôn móng so với mặt đất tự nhiên là h=2 m .
- Chiều su hố khoandẫn Z=11m tính từ đáy đài móng , đóng sâu xuống so với đáy hố
khoan là 11,7 m
II . CHỌN LOẠI VẬT LIỆU CHO CỌC :
-Sử dụng cọc bê tông cốt thép 35x35cm đúc tại chỗ dài 8 m .
+ B tơng mc 300 : R
n
= 130 kG/cm
2
; R
k
= 10 kG/cm
2
.
+Sử dụng thp AIII R’
a
= 3600 kG/cm
2
.
AII R
a
= 2800 kG/cm
2
.
III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC :
1.Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đât nền .
- Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đát nền , theo TCXD 205 – 1998
.
Q
a
=
tc
tc
k
Q
Trong đó : k
tc
là hệ số độ tin cậy được lấy như sau : k
tc
=1.4
Q
tc
=
isifippr
lfmuAqmm ( )
- q
p
: cường độ tính toán chịu tải của đất ở mũi cọc .
- f
si
: cường độ tính toán của lớp thứ i theo xung quanh cọc .
- m : hệ số của cọc làm việc trong đất , lấy m = 1
- m
r
,m
fi
: các hệ số làm việc của đất lần lượt ở mũi cọc và ở mặt bên cọc có kể
đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc ,đến sức chống tính toán của đất
- l
i
: chiều dy của lớp thứ i tiếp xc với cọc .
- A
p
, u tiết diện v chu vi cọc .
Ta cĩ :
m
R
= 1
m
fi
= 0.6 (hạ cọc bằng cách đóng cọc vào hố khoandẫn khi đường kính nhỏ hơn
5 cm với cọc tiết diện vuông , đường kính hố khoan d=30cm )
m
fi
= 1 (Hạ cọc bằng cách đóng cọc đặc bằng búa cơ học hoặc búa diesel )
q
p
=348.2 T/m
2
u = 4x0.35 = 1.4m
A
p
= 0.35x0.35 =0.1225 m
2
Để tính f
s
,ta chia đất thành từng lớp với chiều dày l
i
như hình vẽ .
TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG -154-
LỚP :98 XD3
Tra bảng ta cĩ cc gi
trị sau:
→m
R
q
P
A
P
=1*348.2*0.1225=42.65 T
→u∑m
f
f
si
l
i
=1.4*(0.6*40.13 +1*59.28)=116.7 T
⇛Q
tc
=
isifippr
lfmuAqmm (
) =159.35 T.
Lớp
đất
z
i
(m)
l
i
f
i
(T/m
2
)
f
i
l
i
(T/m
2
)
2
2.5 1 1.03 1.03
4 2 1.39 2.78
3
6 2 3.65 7.3
8 2 3.85 7.7
10 2 5.55 11.1
12 2 5.11 10.22
14 2 4.67 9.34
16 2 4.53 9.06
18 2 4.69 9.38
20 2 4.85 9.7
4
22 2 5.8 11.6
23.85
1.7 5.985 10.2
Tổng cộng:
99.41
4,5m
0,5m
2m
16m
2m
Z9=18m
Z10=20m
Z11=22m
Z12=23.85m
Z8=16m
10m
2m 2m1.7m 2m
Cát mòn lẫn bột, ít sét,
trạng thái chặt vừa.
B = 0.
= 1,954(T/m3)
= 28 47'
1.7m
o
2m 2m
- 24.700
- 2.000
Z7=14m
Z2=4m
Z1=2.5m
Z3=6m
Z4=8m
Z5=10m
Z6=12m
2m 1m2m2m2m 2m2m 2m
Đất sét lẫn bột ,
trạng thái dẻo cứng.
B = 0,35.
= 1,953(T/m3)
= 14 37'
16m
o
2m2m 2m
Đất sét, trạng thái dẻo mềm.
B = 0,63.
= 1,889(T/m3)
= 10 18'
o
Mặt đất tính toán
TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH
SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -155-
LễP :98 XD3
Vy : Q
a
= T
k
Q
tc
8.113
4
.
1
35.159
III.2. Sc chu ti ca cc theo ch tiờu cng t nn
1. Tớnh sc chu ti ca cc theo cng t nn, theo TCXD 205-1998
- Sc chu ti cc hn ca cc:
Q
u
= Q
p
+ Q
s
=q
p
A
p
+A
s
f
s
- Sc chu ti cho php ca cc l:
Q
a
=
s
s
p
p
FS
Q
FS
Q
- Trong ú :
FS
s
: H s an tn cho thnh phn ma st bn, ly bng 1.5ữ2.0
FS
p
: H s an ton cho sc chng di mi cc, ly bng 2.0ữ3
A
p
: Din tớch tit din ngang thn cc.
- Ta c : A
s
= u.L
U : chu vi tit din ngang ca cc, u = 4x0.35 = 1.4m
L : Chiu di cc ngoi i, chn L = 22.7.m .
- q
p
: Sc khng mi cc, c tớnh theo cụng thc :
cvppp
cNNqNdq
c : Lc dớnh gia thõn cc v t T/m
2
.
vp
: ng sut hu hiu theo phng thng ng ti sõu mi cc do trng lng bn
thõn t, T/m
2
.
N
c
, N
q
, N
: H s sc chu ti, ph thuc vo ma sỏt trong ca t, hỡnh dng mi cc v
phng phỏp thi cụng cc.
: Trng lng th tớch ca t sõu mi cc, T/m
3
d
p
: ng kớnh tit din cc .
- Ta c : Q
s
= A
s
.f
s
= u.(f
i
.l
i
)
f
s
: Ma sỏt bờn tỏc dng lờn cc c tớnh theo cụng thc:
ahsas
tgkcf
c
a
: Lc dớnh gia thõn cc v t, ly c
a
= c (T/m
2
) (i vi cc bờ tụng).
h
:ng sut hu hiu trong t theo phng vuụng gc vi mt bn cc (T/m
2
).
a
: Gúc ma sỏt gia cc v t nn, ly
a
=
l
i
: Chiu di lp t th i m cc i qua.
2. Tớnh sc chu ti ca t nn mi cc ( Q
p
)
- Ta c: Q
p
= q
p
.A
p
cvppp
cNNqNdq
- t mi cc cú :
I
=28
o
28
tra bng (ni suy) c :
N
q
=17.808 N
c
= 31.612 N
= 15.7
- Khi tớnh toỏn trng lng riờng ca t nm di mc nc ngm thỡ ly trng lng
riờng y ni.
n
= 0.941 T/m
3
, d
p
=0.35m , c = 0.007 T/m
2
- ng sut thng ng hu hiu do trng lng bn thõn t nn :
vp
=
ii
h
=1.8733.5+0.873x1+0.94416+0.9413.7 = 26.0142 T/m
2
Vy sc khng mi cc l:
q
p
=0.9410.815.7+26.014217.808+0.00731.612= 475,3 T/m
2
A
p
= 0.35x0.35 =0.1225 m
2
TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -156-
LÔÙP :98 XD3
ppp
AqQ
= 475,3 0,1225 = 58,22 T
3. Tính ma st bn tc dụng ln cọc ( Q
s
)
Q
s
=A
s
f
s
- Ở đây cọcnằm trong 3 lớp
Lớp 2: cĩ
c
a
= c =0.096 T/m
2
, = 8
o
31
’
, = 1.873 T/m
3
h
’
= k
s
.
v
’
= k
s
.(
’
.z)
k
s
=1-sin = 1-sin8
o
31
’
= 0.852
ii
zz
.
'
=1.8733+0.873x4.5= 9,5 T/m
2
Nn
h
’
= 0.8529,5 = 8.09 T/m
2
1s
f
c
a
+
h
’
tg
a
= 0,096+8.09tg8
o
31
’
= 1.3 T/m
2
Lớp 3: cĩ
c
a
= c =0.521 T/m
2
, =14
o
2
’
, = 0.944 T/m
3
h
’
= k
s
.
v
’
= k
s
.(
’
.z)
k
s
=1-sin = 1-sin14
0
2
’
= 0.757
ii
zz
.
'
=1.8733+0.873x4.5+0.94413 = 21.77 T/m
2
Nn
h
’
= 0.75721.77 = 16,48 T/m
2
2s
f c
a
+
h
’
tg
a
= 0.521+16,48tg14
0
2
’
= 4,64 T/m
2
Lớp 4: cĩ
c
a
= c = 0.007 T/m
2
, = 28
0
28
’
, = 0.941 T/m
3
h
’
= k
s
.
v
’
= k
s
.(
’
.z)
k
s
=1-sin = 1-sin28
0
28
’
= 0.523
ii
zz
.
'
=1.8733+0.873x4.5+0.94413+ 0.94122,85 = 43,32 T/m
2
Nn
h
’
= 0,52343,32 = 22,65 T/m
2
3s
f
c
a
+
h
’
tg
a
= 0.007+22,65tg28
0
28
’
= 12,29 T/m
2
Vậy với chiều dài cọc ngoài đài 22,7 m ta có :
Q
s2
=
2s
f
A
s2
=1.3 1.4 3 = 5,46 T
Q
s3
=
3s
f A
s3
= 4.64 1.4 16 = 96,51T
Q
s4
=
4s
f
A
s4
= 12,29 1.4 3,7 = 63,66T
Q
s
=
2
66,63
2
51,96
2
46,5
= 2,73 + 48,25 + 31,83= 82,81 T
Q
p
=
3
22,58
=19,40T
Vậy tổng sức chịu tải cho php của cọc l:
Q
a
=19,40 +82,81 = 102,216 T
Chọn sức chịu tải thiết kế của cọc l :Q
a
=min{Q
a
,Q
a’
}=102,216T
IV . THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC 3 - A :
IV . 1 TÍNH MĨNG 3 - A :( M1)
- Tải truyền xuống mĩng :
Chn cột trục
A B C D
N
tt
(T)
357,43 569,96 573,4 368,44
M
tt
(Tm)
18.11 31.31 31.46 15.31
Q
tt
(T)
7.68 11.23 11.40 5.69
TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH
SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -157-
LễP :98 XD3
IV . 1.1 Xỏc nh s b kớch thc i cc
- Khong cch gia cc cc l 3d = 3x 0.35=1.05 m
- ng sut trung bỡnh di i :
71.92
)35.0*3(
216,102
)3(
22
d
P
c
th
T/m
2
( vi P
c
= Q
a
=102,216T)
-Dung trng trung bỡnh ca i v t trờn i :
tb
=2 T/m
3
-Din tớch i cc c xỏc nh s b nh sau :
).(02,4
2271.92
43.357
2
m
h
N
F
tbtb
ủ
-Trng lng i v t ph lờn i c xỏc nh nh sau :
Q
= n.F
d
.
tb
.h
m
= 1.1*4,02*2*2 = 17,73T
IV . 1.2 Xỏc nh s lng cc .
)(77,4
216,102
73.1743.357
3,1.
P
coùc
c
N
n
c
- Chn n = 5 cc ( vỡ mng lch tm kh ln )
-Kớch thc múng c chn l : 2x3 m (F
d
=6 m
2
)
-B trớ i v cc nh hỡnh v:
IV . 1.3 Cu to v tỡnh tn i cc :
- Chn chiu di cc ngm vo i h
1
= 15 cm
- Chiu cao ti thiu ca i :h
d
= a
c
+h
1
+h
2
= 50 + 15 +20 = 85 cm
Vi chiu cao i gi nh l h
= 1. m ,thỡ u cc nm phm vi hỡnh thp
chc thng nn khng cn km tra iu kin chc thng .(Xem hỡnh v )
- Lc dc tớnh toỏn xỏc nh :
N
tt
= 357.43+26.4=383.83 T
- Khong cch gia cc cc : a = 3d = 3*0,35 = 1,05 (m).
Chn li khong cỏch gia cỏc cc nh hỡnh v .
- Chiu cao i: h = 1,0 (m).
Kim tra li kớch thc i cc :
- Din tớch thc i cc:
).(632
2
mLBF
ủủ
*
ủ
21
300
2000
300 700
3000
4 5
3
700
400
500
A
1200300 1200 300
TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH
SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -158-
LễP :98 XD3
- Ti trng thc tỏc dng lờn i:
).(4,262261,1
*
ThFnN
tb
ủ
*tt
- Ti trng tớnh tỏn c tớnh li:
).(83.3834.2642.357
*
TNNN
tttt
o
tt
- Kim tra li iu kin:
)(216,102)(76.76
5
83.383
TQT
n
N
c
tt
chopheựp
Vy kớch thc múng tớnh tn l hp lý.
IV.1.4 Kim tra ti trng tỏc dng lờn mt u cc.
- Tớnh toỏn múng khi qui c ti ỏy i:
).( ThLBnW
tbmdd
d
qu
Vi g
tb
= 2 T/m
3
- Th tớch i cc:
).(60,132
3
mHLB
ủủủ
- Th tớch t phớa trờn i cc.
).(6)0,12(32
3
mhLB
ủủ
- Trng lng ca i cc v t p trờn i.
).(9.28)880,165,26(1,1 TW
qử
ủ
- Ti trng truyn xung ỏy i.
).(3,3869.2842.357 TWNN
tt
o
tt
ủ
qử
).(47,33268,711,18 TmhQMM
m
tt
o
tt
o
tt
- Ti trng tc dng bỡnh qun ln u cc.
).(26.77
5
3.386
T
n
N
p
c
tt
tb
- Ti trng tỏc dng lờn u cc biờn.
).(
1
2
max
max
min
T
x
xM
pp
n
i
i
tt
y
tb
tt
X
max
= 1.2 (m).
).(76.5)2,1(2)2.1(2
222
mx
i
Vy : ).(97.626,77
76
.
5
2,147,33
26.77
max
min
Tp
tt
P
max
= 84,23 (T).
P
min
= 70.29 (T).
- Trng lng tớnh toỏn ca cc.
).(65,75,27,2235,035,01,1 TLddnp
cC
* Kim tra iu kin lc tỏc dng ln nht truyn xung dy cc bin.
P
max
+P
c
= 84.23 + 7.65 = 91,87(T).
P
max
+P
c
= 91,87(T) < Q
c
= 105,59 (T).
Vy cc kh nng chu ti.
* Kim tra iu kin lc tỏc dng nh nht truyn xung dy cc bin.
(kim tra iu kin chng nh ).
P
tt
min
= 70.29(T) > 0 => khng cn kim tra cc chu nh.
TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -159-
LÔÙP :98 XD3
IV.1.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền dưới mũi cọc (ứng suất dưới đáy mũi
cọc)
IV.1.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước.
- Xác định góc ma sát trong trung bình của cc lớp đất mà cọc xuyên qua.
i
ii
tb
h
h
o
tb
80,15
7
.
3
16
3
7.336.281615,14313.9
gĩc truyền lực: '953
4
80,15
4
0
0
tb
- Chiều rộng móng khối qui ước:
4
.2
tb
m
tgDBB
ñ
với: B
đ
= 2(m): chiều rộng đài cọc.
D = 0,35(m).
L
c
= 22.7(m): chiều di cọc.
do đó: B
m
= 2– 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95
o
) = 5.3(m).
B
m
= 5,3(m).
- Chiều dài móng khối qui ước:
4
.2
tb
m
tgDLL
ñ
với L
đ
= 3(m): chiều dài đài cọc.
do đó: L
m
= 3 – 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95
o
) = 6.3(m).
L
m
= 6.3(m).
- Chiều cao móng khối qui ước:
H
m
= L
c
+ h
m
= 22.7 + 2 = 24.7 (m).
- Trọng lượng móng khối qui ước trong phạm vi từ đáy đài cọc trở lên.
).( ThLmBW
tbmm
m
qu
).(56.133223.63.5 TW
m
qu
- Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: cọc (35x35)cm, dài 22.7(m).
N
tc
c
=1.1.n
c
L
c
. F
c
. g =1,1*5* 22.7 *0,35 *0,35* 2,5 = 38.23(T).
- Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm .
1,880x2x5.3x6,3 =125,5 T
- Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy móng khối qui ước.
(0.880*1+0.947*16+0.946*3.7)*5,3*6,3=652,2(T)
- Trọng lượng móng khối qui ước:
).(5,9492,6525,12523,3856,133 TN
tc
qu
- Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước.
).(13075,94943,357 TNNN
tc
qu
tc
o
tc
- Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm khối móng qui ước.
).(2.223)27.22(68,747,33 TmhQMM
tc
o
tc
o
tc
m
- Độ lệch tâm:
).(17,0
1307
2.223
m
N
M
e
tc
tc
TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -160-
LÔÙP :98 XD3
- Ap lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng qui ước:
3.6
17,06
1
39.33
1307.6
1
max
min
mmm
tc
tc
L
e
BL
N
)./(48,45
2
max
mT
tc
)./(80,32
2
min
mT
tc
)/(14,39
2
mT
tc
tbx
IV.1.5.2 Xác định cường độ tính toán của đất ở đáy móng khối qui ước :
Cường độ tính toán của đất dưới mũi cọc :
Cơng thức :
)./)( 3 1,1 1,1(
2'
21
mTCDHBBA
k
mm
R
IIIImIIm
tc
m
trong đó :
k
tc
= 1: hệ số độ tin cậy ( lấy k
tc
= 1 vì cc chỉ số cơ lý của đất lấy theo
số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất ).
m
1
, m
2
: hệ số điều kiện làm việc của đất nềnvàdạng kết cấu công trình
tc động qua lại với nền đất .
m
1
= 1,2: ( đất cát vừa và mịn )
m
2
= 1,3: (đất các vừa và m
ịn , L /H < 1,5 )
g
II
= 1,946( T/m3): trọng lượng riêng của lớp đất nằm dưới mũi cọc,
lấy với ɣ
đn
=0,946 ( T/m3)
H
m
= 22,7 m
C
II
= 0,013 (T/m
2
): lực dính của lớp đất dưới mũi cọc
g'
II
: trọng lượng riêng trung bình của lớp đất nằm dưới mũi cọc.
)./(
3
1
'
mT
l
l
i
n
i
ii
II
)./(07,1
7
.
3
16
1
2
946.07.3947.016880.01880.12
3'
mT
II
.
j
II
= 28
o
47’, tra bảng 3.2 / 27 sch HDĐA N&M (Tg.Nguyễn Văn
Quảng- NXB XY DỰNG ) nội suy ta cĩ:
A = 1,018 ; B = 4,891 ; D = 7,522
Vậy ta cĩ :
)./(4,212
)013,0522,7307,17.22891.41,1946,09,4018,11,1(
1
3,12,1
2
mTR
R
m
m
Suy ra: 1,2.R
m
= 1,2*212,4= 254,9 (T/m
2
).
Thoả mn điều kiện:
m
tc
RmT 2,1)/(48,45
2
max
m
tc
RmT )/(80,32
2
min
Kết luận:
Vậy ta cĩ thể sử dụng cơng thức tính toán được độ lún của nền theo quan
niệm nền biến dạng tuyến tính .
IV.1.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN.
TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -161-
LÔÙP :98 XD3
- Theo qui phạm ViệtNam , độ lún của móngcọc được tính cho lớp đất dưới mũi
cọc ( tức là dưới móng khối qui ước ).
- Theo
TCVN
45 – 78
giới hạn
chịu lún
ở độ sâu
tại đó có
:
bt
gl
z
2,0
- Dùng phương pháp cộng ln từng lớp
i
th
i
a
ii
h
E
SSS
;
-Tính lún dưới đáy móng khối qui ước : L
m
=6.3m ;B
m
=5.3m .
-Ap lực bản thn tại mũi cọc :
)/(05.277.3946.016947.01880.04880,1).(
2
mTh
iibt
-Ap lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước :
)/(09,1205,2714.39
2
mTP
bt
tc
tbo
- tại giữa mỗi lớp đất ,ta xác định các trị số :
+
).(
iibt
h
:Ap lực bản thn
+
oo
gl
z
pk
: Ap lực gy ln .
Trịsố k
o
(tra bảng 3-7 trang 33 sách HDNM –Nguyễn Văn Quảng )ứng với 2z/b
v tỷ số : 18.1
3
.
5
3.6
B
L
(z tính từ đáy móng khối qui ước )
-Chia nền đất dưới mũi cọc thành từng lớp có chiều dày :
,325,1
4
3.5
4
m
i
B
h
lấy h
i
=1 m
- chia nền thành các lớp dày 1m lập bảng như sau :
STT
Độ sâu
(m)
2z/b
k
o
gl
(T/m
2
)
bt
(T/m
2
)
0 0 0
1
12,09 27.05
1 1 0.377
0.968
11,70 27.996
2 2 0.755
0.842
10,179 28.942
3 3 1.132
0.677
8,18 29.888
4 4 1.509
0.526
6,35 30.834
5 5 1.886
0.407
4,92 32.726
[...]... -177- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH ( tính tốn tương tự móng M1 ) PHẦN III NỀN MĨNG Khối lượng (50%) GVHD : Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG I : SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH CƠNG TRÌNH : TRUNG TÂMTRUYỀNHÌNHVIỆTNAM SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -178- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH I GIỚI THIỆU ĐỊA CHẤT TẠI NƠI XÂY DỰNG I.1 MỞ ĐẦU Cơng tác khoan. .. XD3 -168- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 350 -Bố trí đài và cọc như hình vẽ: 3 2 4 9 500 2500 900 1 10 350 900 600 5 350 7 6 1000 500 8 500 1000 350 3700 IV 2.3 Cấu tạo v tính tốn đài cọc : - Chọn chiều dài cọc ngàm vào đi h1= 15 cm - Chiều cao tối thiểu của đài :h d= ac+h1+h2 = 60 + 15 +20 = 95 cm Với chiều cao đài giả định là hđ = 1.2 m ,thì đầu cọcnằm ở phạm vi hình thp... nc 10 Vậy kích thước móng đ tính tốn l hợp lý IV.2.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên một đầu cọc - Tính tốn móng khối qui ước tới đáy đài: d Wqu n.Bd Ld hm tb (T ) Với gtb = 2 T/m 3 - Thể tích đài cọc: Bđ Lđ H đ 2.5 3.7 1,2 11.1( m 3 ) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -169- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Thể tích đất phía trên đài cọc Bđ Lđ h 2.5... ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột + Xt 2 cọc cĩ r = l1 hc 2,4 0.5 = = 0.95 m , Pmax = 84,23 T 2 2 Với l1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -162- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG... -0.173 0.214 0.533 0.4221 0.938 -0.120 -0.167 TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH -Momen uốn lớn nhất trong cọc :Mmax=-2.334Tm -Diện tích cốt thp trong cọc : Fa M 233400 2.25cm 2 0.9 Ra ho 0.9 3600 (35 3) Chọn 4∅16 cĩ Fa=8.04 cm2>2.25cm2 Kiểm tra độ ổn định của đất nền quanh cọc khi chịu áp lực ngang : -Điều kiện khơng phá hỏng cọc khi chịu áp lực ngang : z gh ... 0,35(m) Lc = 22.7(m): chiều di cọc SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -170- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH do đó: Bm = 2.5– 0,35 + 2 22.7 tg(3,95 o) = 5,8(m) Bm = 5,8(m) - Chiều dài móng khối qui ước: tb Lm Lđ D 2.tg 4 với Lđ = 3.7(m): chiều dài đài cọc do đó: Lm = 3.7 – 0,35 + 2 22.7 tg(3,95o) = 6,99(m) Lm = 6,99(m) - Chiều cao móng khối qui ước: Hm = Lc + h m... :98 XD3 -164- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM 1 1 BO 1.621 12.05 10 4 (1 / T ) 2 E B I 0.609 3627 1 1 AO 1.751 7.93 10 4 (1 / Tm) bd E B I 0.609 3627 MH HM MM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 2 bd -Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài: Qtt=7.68T (đối với 5 cọc )⇛Hf=7.68/5=1.536T -Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài dưới tác dụng của lực ngang , trên đầu cọc có xuất hiện... cĩ r = l1 c = 0,5 = 0,2 m , P26 = 63,81 T 2 2 hc 06 + Xt 1 cọc cĩ r = l1 = 1,0 = 0,7 m , P9 = 65,69 T 2 2 + Xt 2 cọc cĩ r = l1 Với l1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột M1I =2Pmax.r = 2 67,57 1.2 = 162.168 Tm SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -174- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH M2I =2P26.r = 2 63,81 0,5 = 63.81... -175- TRUNGTÂMTRUYỀNHÌNHVIÊTNAM 1 1 AO 2.441 29.79 10 4 (m / T ) 3 E B I 0.609 3627 1 1 HM 2 BO 1.621 12.05 10 4 (1 / T ) 2 bd E B I 0.609 3627 1 1 AO 1.751 7.93 10 4 (1 / Tm) bd E B I 0.609 3627 HH MH MM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 3 bd -Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài: Qtt=11.40T (đối với 10 cọc )⇛Hf=11.40/10=1.14T -Vì đầu cọc. .. đất nền dưới mũi cọc (ứng suất dưới đáy mũi cọc) IV.2.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước - Xác định góc ma sát trong trung bình của cc lớp đất mà cọc xun qua i hi tb h i 9.13 3 14,15 16 28.36 3.7 tb 15,80o 3 16 3.7 15,800 gĩc truyền lực: tb 3095' 4 4 - Chiều rộng móng khối qui ước: tb Bm Bđ D 2.tg với: 4 Bđ = 2.5(m): chiều rộng đi cọc D = 0,35(m) . văn
Móng cọc khoan dẫn bóng trung
tâm truyền hình Việt Nam
TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH
SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -152-
LÔÙP :98 XD3
Luận văn
Móng cọc khoan