Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam

Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam Căn cứ vào tru địa chất và chiều sâu của lớp đất, ta chọn lớp đất thứ 2 để đặt đài cọc , chiều...

TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -152- LÔÙP :98 XD3 Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -153- LÔÙP :98 XD3 PHƯƠNG ÁN III :MÓNG CỌC KHOAN DẪN ĐÓNG -  - I.CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC : - Căn cứ vào tru địa chất và chiều sâu của lớp đất, ta chọn lớp đất thứ 2 để đặt đài cọc , chiều sâu chôn móng so với mặt đất tự nhiên là h=2 m . - Chiều su hố khoan dẫn Z=11m tính từ đáy đài móng , đóng sâu xuống so với đáy hố khoan là 11,7 m II . CHỌN LOẠI VẬT LIỆU CHO CỌC : -Sử dụng cọc bê tông cốt thép 35x35cm đúc tại chỗ dài 8 m . + B tơng mc 300 : R n = 130 kG/cm 2 ; R k = 10 kG/cm 2 . +Sử dụng thp AIII R’ a = 3600 kG/cm 2 . AII R a = 2800 kG/cm 2 . III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1.Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đât nền . - Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đát nền , theo TCXD 205 – 1998 . Q a = tc tc k Q Trong đó : k tc là hệ số độ tin cậy được lấy như sau : k tc =1.4 Q tc = isifippr lfmuAqmm ( ) - q p : cường độ tính toán chịu tải của đất ở mũi cọc . - f si : cường độ tính toán của lớp thứ i theo xung quanh cọc . - m : hệ số của cọc làm việc trong đất , lấy m = 1 - m r ,m fi : các hệ số làm việc của đất lần lượt ở mũi cọc và ở mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc ,đến sức chống tính toán của đất - l i : chiều dy của lớp thứ i tiếp xc với cọc . - A p , u tiết diện v chu vi cọc . Ta cĩ : m R = 1 m fi = 0.6 (hạ cọc bằng cách đóng cọc vào hố khoan dẫn khi đường kính nhỏ hơn 5 cm với cọc tiết diện vuông , đường kính hố khoan d=30cm ) m fi = 1 (Hạ cọc bằng cách đóng cọc đặc bằng búa cơ học hoặc búa diesel ) q p =348.2 T/m 2 u = 4x0.35 = 1.4m A p = 0.35x0.35 =0.1225 m 2 Để tính f s ,ta chia đất thành từng lớp với chiều dày l i như hình vẽ . TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG -154- LỚP :98 XD3 Tra bảng ta cĩ cc gi trị sau: →m R q P A P =1*348.2*0.1225=42.65 T →u∑m f f si l i =1.4*(0.6*40.13 +1*59.28)=116.7 T ⇛Q tc = isifippr lfmuAqmm ( ) =159.35 T. Lớp đất z i (m) l i f i (T/m 2 ) f i l i (T/m 2 ) 2 2.5 1 1.03 1.03 4 2 1.39 2.78 3 6 2 3.65 7.3 8 2 3.85 7.7 10 2 5.55 11.1 12 2 5.11 10.22 14 2 4.67 9.34 16 2 4.53 9.06 18 2 4.69 9.38 20 2 4.85 9.7 4 22 2 5.8 11.6 23.85 1.7 5.985 10.2 Tổng cộng: 99.41 4,5m 0,5m 2m 16m 2m Z9=18m Z10=20m Z11=22m Z12=23.85m Z8=16m 10m 2m 2m1.7m 2m Cát mòn lẫn bột, ít sét, trạng thái chặt vừa. B = 0. = 1,954(T/m3) = 28 47' 1.7m  o  2m 2m - 24.700 - 2.000 Z7=14m Z2=4m Z1=2.5m Z3=6m Z4=8m Z5=10m Z6=12m 2m 1m2m2m2m 2m2m 2m Đất sét lẫn bột , trạng thái dẻo cứng. B = 0,35. = 1,953(T/m3) = 14 37' 16m   o 2m2m 2m Đất sét, trạng thái dẻo mềm. B = 0,63. = 1,889(T/m3) = 10 18' o   Mặt đất tính toán TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -155- LễP :98 XD3 Vy : Q a = T k Q tc 8.113 4 . 1 35.159 III.2. Sc chu ti ca cc theo ch tiờu cng t nn 1. Tớnh sc chu ti ca cc theo cng t nn, theo TCXD 205-1998 - Sc chu ti cc hn ca cc: Q u = Q p + Q s =q p A p +A s f s - Sc chu ti cho php ca cc l: Q a = s s p p FS Q FS Q - Trong ú : FS s : H s an tn cho thnh phn ma st bn, ly bng 1.5ữ2.0 FS p : H s an ton cho sc chng di mi cc, ly bng 2.0ữ3 A p : Din tớch tit din ngang thn cc. - Ta c : A s = u.L U : chu vi tit din ngang ca cc, u = 4x0.35 = 1.4m L : Chiu di cc ngoi i, chn L = 22.7.m . - q p : Sc khng mi cc, c tớnh theo cụng thc : cvppp cNNqNdq c : Lc dớnh gia thõn cc v t T/m 2 . vp : ng sut hu hiu theo phng thng ng ti sõu mi cc do trng lng bn thõn t, T/m 2 . N c , N q , N : H s sc chu ti, ph thuc vo ma sỏt trong ca t, hỡnh dng mi cc v phng phỏp thi cụng cc. : Trng lng th tớch ca t sõu mi cc, T/m 3 d p : ng kớnh tit din cc . - Ta c : Q s = A s .f s = u.(f i .l i ) f s : Ma sỏt bờn tỏc dng lờn cc c tớnh theo cụng thc: ahsas tgkcf c a : Lc dớnh gia thõn cc v t, ly c a = c (T/m 2 ) (i vi cc bờ tụng). h :ng sut hu hiu trong t theo phng vuụng gc vi mt bn cc (T/m 2 ). a : Gúc ma sỏt gia cc v t nn, ly a = l i : Chiu di lp t th i m cc i qua. 2. Tớnh sc chu ti ca t nn mi cc ( Q p ) - Ta c: Q p = q p .A p cvppp cNNqNdq - t mi cc cú : I =28 o 28 tra bng (ni suy) c : N q =17.808 N c = 31.612 N = 15.7 - Khi tớnh toỏn trng lng riờng ca t nm di mc nc ngm thỡ ly trng lng riờng y ni. n = 0.941 T/m 3 , d p =0.35m , c = 0.007 T/m 2 - ng sut thng ng hu hiu do trng lng bn thõn t nn : vp = ii h =1.8733.5+0.873x1+0.94416+0.9413.7 = 26.0142 T/m 2 Vy sc khng mi cc l: q p =0.9410.815.7+26.014217.808+0.00731.612= 475,3 T/m 2 A p = 0.35x0.35 =0.1225 m 2 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -156- LÔÙP :98 XD3 ppp AqQ  = 475,3  0,1225 = 58,22 T 3. Tính ma st bn tc dụng ln cọc ( Q s ) Q s =A s f s - Ở đây cọc nằm trong 3 lớp Lớp 2: cĩ c a = c =0.096 T/m 2 , = 8 o 31 ’ ,  = 1.873 T/m 3  h ’ = k s . v ’ = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin8 o 31 ’ = 0.852   ii zz  . ' =1.8733+0.873x4.5= 9,5 T/m 2 Nn  h ’ = 0.8529,5 = 8.09 T/m 2   1s f c a +  h ’  tg a = 0,096+8.09tg8 o 31 ’ = 1.3 T/m 2 Lớp 3: cĩ c a = c =0.521 T/m 2 , =14 o 2 ’ ,  = 0.944 T/m 3  h ’ = k s . v ’ = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin14 0 2 ’ = 0.757   ii zz  . ' =1.8733+0.873x4.5+0.94413 = 21.77 T/m 2 Nn  h ’ = 0.75721.77 = 16,48 T/m 2   2s f c a +  h ’  tg a = 0.521+16,48tg14 0 2 ’ = 4,64 T/m 2 Lớp 4: cĩ c a = c = 0.007 T/m 2 ,  = 28 0 28 ’ ,  = 0.941 T/m 3  h ’ = k s . v ’ = k s .( ’ .z) k s =1-sin = 1-sin28 0 28 ’ = 0.523   ii zz  . ' =1.8733+0.873x4.5+0.94413+ 0.94122,85 = 43,32 T/m 2 Nn  h ’ = 0,52343,32 = 22,65 T/m 2  3s f c a +  h ’  tg a = 0.007+22,65tg28 0 28 ’ = 12,29 T/m 2 Vậy với chiều dài cọc ngoài đài 22,7 m ta có : Q s2 = 2s f A s2 =1.3  1.4 3 = 5,46 T Q s3 = 3s f A s3 = 4.64  1.4 16 = 96,51T Q s4 = 4s f A s4 = 12,29  1.4 3,7 = 63,66T  Q s = 2 66,63 2 51,96 2 46,5  = 2,73 + 48,25 + 31,83= 82,81 T Q p = 3 22,58 =19,40T Vậy tổng sức chịu tải cho php của cọc l: Q a =19,40 +82,81 = 102,216 T Chọn sức chịu tải thiết kế của cọc l :Q a =min{Q a ,Q a’ }=102,216T IV . THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC 3 - A : IV . 1 TÍNH MĨNG 3 - A :( M1) - Tải truyền xuống mĩng : Chn cột trục A B C D N tt (T) 357,43 569,96 573,4 368,44 M tt (Tm) 18.11 31.31 31.46 15.31 Q tt (T) 7.68 11.23 11.40 5.69 TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -157- LễP :98 XD3 IV . 1.1 Xỏc nh s b kớch thc i cc - Khong cch gia cc cc l 3d = 3x 0.35=1.05 m - ng sut trung bỡnh di i : 71.92 )35.0*3( 216,102 )3( 22 d P c th T/m 2 ( vi P c = Q a =102,216T) -Dung trng trung bỡnh ca i v t trờn i : tb =2 T/m 3 -Din tớch i cc c xỏc nh s b nh sau : ).(02,4 2271.92 43.357 2 m h N F tbtb ủ -Trng lng i v t ph lờn i c xỏc nh nh sau : Q = n.F d . tb .h m = 1.1*4,02*2*2 = 17,73T IV . 1.2 Xỏc nh s lng cc . )(77,4 216,102 73.1743.357 3,1. P coùc c N n c - Chn n = 5 cc ( vỡ mng lch tm kh ln ) -Kớch thc múng c chn l : 2x3 m (F d =6 m 2 ) -B trớ i v cc nh hỡnh v: IV . 1.3 Cu to v tỡnh tn i cc : - Chn chiu di cc ngm vo i h 1 = 15 cm - Chiu cao ti thiu ca i :h d = a c +h 1 +h 2 = 50 + 15 +20 = 85 cm Vi chiu cao i gi nh l h = 1. m ,thỡ u cc nm phm vi hỡnh thp chc thng nn khng cn km tra iu kin chc thng .(Xem hỡnh v ) - Lc dc tớnh toỏn xỏc nh : N tt = 357.43+26.4=383.83 T - Khong cch gia cc cc : a = 3d = 3*0,35 = 1,05 (m). Chn li khong cỏch gia cỏc cc nh hỡnh v . - Chiu cao i: h = 1,0 (m). Kim tra li kớch thc i cc : - Din tớch thc i cc: ).(632 2 mLBF ủủ * ủ 21 300 2000 300 700 3000 4 5 3 700 400 500 A 1200300 1200 300 TRUNG TM TRUYN HèNH VIấT NAM GVHD : TRNG QUANG THNH SVTH: DệễNG HUỉNG CệễỉNG -158- LễP :98 XD3 - Ti trng thc tỏc dng lờn i: ).(4,262261,1 * ThFnN tb ủ *tt - Ti trng tớnh tỏn c tớnh li: ).(83.3834.2642.357 * TNNN tttt o tt - Kim tra li iu kin: )(216,102)(76.76 5 83.383 TQT n N c tt chopheựp Vy kớch thc múng tớnh tn l hp lý. IV.1.4 Kim tra ti trng tỏc dng lờn mt u cc. - Tớnh toỏn múng khi qui c ti ỏy i: ).( ThLBnW tbmdd d qu Vi g tb = 2 T/m 3 - Th tớch i cc: ).(60,132 3 mHLB ủủủ - Th tớch t phớa trờn i cc. ).(6)0,12(32 3 mhLB ủủ - Trng lng ca i cc v t p trờn i. ).(9.28)880,165,26(1,1 TW qử ủ - Ti trng truyn xung ỏy i. ).(3,3869.2842.357 TWNN tt o tt ủ qử ).(47,33268,711,18 TmhQMM m tt o tt o tt - Ti trng tc dng bỡnh qun ln u cc. ).(26.77 5 3.386 T n N p c tt tb - Ti trng tỏc dng lờn u cc biờn. ).( 1 2 max max min T x xM pp n i i tt y tb tt X max = 1.2 (m). ).(76.5)2,1(2)2.1(2 222 mx i Vy : ).(97.626,77 76 . 5 2,147,33 26.77 max min Tp tt P max = 84,23 (T). P min = 70.29 (T). - Trng lng tớnh toỏn ca cc. ).(65,75,27,2235,035,01,1 TLddnp cC * Kim tra iu kin lc tỏc dng ln nht truyn xung dy cc bin. P max +P c = 84.23 + 7.65 = 91,87(T). P max +P c = 91,87(T) < Q c = 105,59 (T). Vy cc kh nng chu ti. * Kim tra iu kin lc tỏc dng nh nht truyn xung dy cc bin. (kim tra iu kin chng nh ). P tt min = 70.29(T) > 0 => khng cn kim tra cc chu nh. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -159- LÔÙP :98 XD3 IV.1.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền dưới mũi cọc (ứng suất dưới đáy mũi cọc) IV.1.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước. - Xác định góc ma sát trong trung bình của cc lớp đất mà cọc xuyên qua.     i ii tb h h   o tb 80,15 7 . 3 16 3 7.336.281615,14313.9          gĩc truyền lực: '953 4 80,15 4 0 0  tb   - Chiều rộng móng khối qui ước: 4 .2 tb m tgDBB   ñ với: B đ = 2(m): chiều rộng đài cọc. D = 0,35(m). L c = 22.7(m): chiều di cọc. do đó: B m = 2– 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95 o ) = 5.3(m). B m = 5,3(m). - Chiều dài móng khối qui ước: 4 .2 tb m tgDLL   ñ với L đ = 3(m): chiều dài đài cọc. do đó: L m = 3 – 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95 o ) = 6.3(m). L m = 6.3(m). - Chiều cao móng khối qui ước: H m = L c + h m = 22.7 + 2 = 24.7 (m). - Trọng lượng móng khối qui ước trong phạm vi từ đáy đài cọc trở lên. ).( ThLmBW tbmm m qu   ).(56.133223.63.5 TW m qu  - Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: cọc (35x35)cm, dài 22.7(m). N tc c =1.1.n c L c . F c . g =1,1*5* 22.7 *0,35 *0,35* 2,5 = 38.23(T). - Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm . 1,880x2x5.3x6,3 =125,5 T - Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy móng khối qui ước. (0.880*1+0.947*16+0.946*3.7)*5,3*6,3=652,2(T) - Trọng lượng móng khối qui ước: ).(5,9492,6525,12523,3856,133 TN tc qu  - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước. ).(13075,94943,357 TNNN tc qu tc o tc  - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm khối móng qui ước. ).(2.223)27.22(68,747,33 TmhQMM tc o tc o tc  m - Độ lệch tâm: ).(17,0 1307 2.223 m N M e tc tc  TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -160- LÔÙP :98 XD3 - Ap lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng qui ước:                    3.6 17,06 1 39.33 1307.6 1 max min mmm tc tc L e BL N  )./(48,45 2 max mT tc   )./(80,32 2 min mT tc   )/(14,39 2 mT tc tbx   IV.1.5.2 Xác định cường độ tính toán của đất ở đáy móng khối qui ước : Cường độ tính toán của đất dưới mũi cọc : Cơng thức : )./)( 3 1,1 1,1( 2' 21 mTCDHBBA k mm R IIIImIIm tc m     trong đó : k tc = 1: hệ số độ tin cậy ( lấy k tc = 1 vì cc chỉ số cơ lý của đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất ). m 1 , m 2 : hệ số điều kiện làm việc của đất nềnvàdạng kết cấu công trình tc động qua lại với nền đất . m 1 = 1,2: ( đất cát vừa và mịn ) m 2 = 1,3: (đất các vừa và m ịn , L /H < 1,5 ) g II = 1,946( T/m3): trọng lượng riêng của lớp đất nằm dưới mũi cọc, lấy với ɣ đn =0,946 ( T/m3) H m = 22,7 m C II = 0,013 (T/m 2 ): lực dính của lớp đất dưới mũi cọc g' II : trọng lượng riêng trung bình của lớp đất nằm dưới mũi cọc. )./( 3 1 ' mT l l i n i ii II        )./(07,1 7 . 3 16 1 2 946.07.3947.016880.01880.12 3' mT II            . j II = 28 o 47’, tra bảng 3.2 / 27 sch HDĐA N&M (Tg.Nguyễn Văn Quảng- NXB XY DỰNG ) nội suy ta cĩ: A = 1,018 ; B = 4,891 ; D = 7,522 Vậy ta cĩ : )./(4,212 )013,0522,7307,17.22891.41,1946,09,4018,11,1( 1 3,12,1 2 mTR R m m     Suy ra: 1,2.R m = 1,2*212,4= 254,9 (T/m 2 ). Thoả mn điều kiện: m tc RmT 2,1)/(48,45 2 max   m tc RmT  )/(80,32 2 min   Kết luận: Vậy ta cĩ thể sử dụng cơng thức tính toán được độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính . IV.1.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -161- LÔÙP :98 XD3 - Theo qui phạm Việt Nam , độ lún của móng cọc được tính cho lớp đất dưới mũi cọc ( tức là dưới móng khối qui ước ). - Theo TCVN 45 – 78 giới hạn chịu lún ở độ sâu tại đó có : bt gl z   2,0 - Dùng phương pháp cộng ln từng lớp i th i a ii h E SSS    ; -Tính lún dưới đáy móng khối qui ước : L m =6.3m ;B m =5.3m . -Ap lực bản thn tại mũi cọc : )/(05.277.3946.016947.01880.04880,1).( 2 mTh iibt   -Ap lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước : )/(09,1205,2714.39 2 mTP bt tc tbo   - tại giữa mỗi lớp đất ,ta xác định các trị số : + ).( iibt h   :Ap lực bản thn + oo gl z pk   : Ap lực gy ln . Trịsố k o (tra bảng 3-7 trang 33 sách HDNM –Nguyễn Văn Quảng )ứng với 2z/b v tỷ số : 18.1 3 . 5 3.6  B L (z tính từ đáy móng khối qui ước ) -Chia nền đất dưới mũi cọc thành từng lớp có chiều dày : ,325,1 4 3.5 4  m i B h lấy h i =1 m - chia nền thành các lớp dày 1m lập bảng như sau : STT Độ sâu (m) 2z/b k o gl  (T/m 2 ) bt  (T/m 2 ) 0 0 0 1 12,09 27.05 1 1 0.377 0.968 11,70 27.996 2 2 0.755 0.842 10,179 28.942 3 3 1.132 0.677 8,18 29.888 4 4 1.509 0.526 6,35 30.834 5 5 1.886 0.407 4,92 32.726 [...]... -177- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH ( tính tốn tương tự móng M1 ) PHẦN III NỀN MĨNG Khối lượng (50%) GVHD : Th.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG I : SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH  CƠNG TRÌNH : TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIỆT NAM SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -178- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH I GIỚI THIỆU ĐỊA CHẤT TẠI NƠI XÂY DỰNG I.1 MỞ ĐẦU Cơng tác khoan. .. XD3 -168- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 350 -Bố trí đài và cọc như hình vẽ: 3 2 4 9 500 2500 900 1 10 350 900 600 5 350 7 6 1000 500 8 500 1000 350 3700 IV 2.3 Cấu tạo v tính tốn đài cọc : - Chọn chiều dài cọc ngàm vào đi h1= 15 cm - Chiều cao tối thiểu của đài :h d= ac+h1+h2 = 60 + 15 +20 = 95 cm Với chiều cao đài giả định là hđ = 1.2 m ,thì đầu cọc nằm ở phạm vi hình thp... nc 10 Vậy kích thước móng đ tính tốn l hợp lý IV.2.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên một đầu cọc - Tính tốn móng khối qui ước tới đáy đài: d Wqu  n.Bd Ld hm  tb (T ) Với gtb = 2 T/m 3 - Thể tích đài cọc: Bđ  Lđ  H đ  2.5  3.7  1,2  11.1( m 3 ) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -169- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Thể tích đất phía trên đài cọc Bđ  Lđ  h  2.5... ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột + Xt 2 cọc cĩ r = l1  hc 2,4  0.5 = = 0.95 m , Pmax = 84,23 T 2 2 Với l1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -162- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG... -0.173 0.214 0.533 0.4221 0.938 -0.120 -0.167 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH -Momen uốn lớn nhất trong cọc :Mmax=-2.334Tm -Diện tích cốt thp trong cọc : Fa  M 233400   2.25cm 2 0.9 Ra ho 0.9  3600  (35  3) Chọn 4∅16 cĩ Fa=8.04 cm2>2.25cm2  Kiểm tra độ ổn định của đất nền quanh cọc khi chịu áp lực ngang : -Điều kiện khơng phá hỏng cọc khi chịu áp lực ngang :  z   gh ... 0,35(m) Lc = 22.7(m): chiều di cọc SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -170- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH do đó: Bm = 2.5– 0,35 + 2 22.7 tg(3,95 o) = 5,8(m) Bm = 5,8(m) - Chiều dài móng khối qui ước:  tb Lm  Lđ  D  2.tg 4 với Lđ = 3.7(m): chiều dài đài cọc do đó: Lm = 3.7 – 0,35 + 2 22.7 tg(3,95o) = 6,99(m) Lm = 6,99(m) - Chiều cao móng khối qui ước: Hm = Lc + h m... :98 XD3 -164- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM 1 1  BO   1.621  12.05  10  4 (1 / T ) 2  E B I 0.609  3627 1 1   AO   1.751  7.93  10  4 (1 / Tm)  bd E B I 0.609  3627  MH   HM   MM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 2 bd -Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài: Qtt=7.68T (đối với 5 cọc )⇛Hf=7.68/5=1.536T -Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài dưới tác dụng của lực ngang , trên đầu cọc có xuất hiện... IV.2.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN - Theo qui phạm Việt Nam , độ lún của móng cọc được tính cho lớp đất dưới mũi cọc ( tức là dưới móng khối qui ước ) - Theo TCVN 45 – 78 giới hạn chịu lún ở độ sâu tại đó có :  zgl  0,2   bt - Dùng phương pháp cộng lún từng lớp  S  S i ; S i    ith  hi Ea -Tính lún dưới đáy móng khối qui ước : Lm=6.99m ;Bm=5.8m -Ap lực bản thn tại mũi cọc :  bt  ( i hi )  1,880  4... gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước : tc Po   tb   bt  43,15  27,05  16,1(T / m 2 ) - tại giữa mỗi lớp đất ,ta xác định các trị số +  bt  ( i hi ) :Ap lực bản thn +  zgl  k o  p o : Ap lực gy ln Trịsố ko (tra bảng 3-7 trang 33 sách HDNM –Nguyễn Văn Quảng )ứng với 2z/b v tỷ số : L 6.6   1.22 B 5 4 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -172- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD... cĩ r = l1  c = 0,5  = 0,2 m , P26 = 63,81 T 2 2 hc 06 + Xt 1 cọc cĩ r = l1  = 1,0  = 0,7 m , P9 = 65,69 T 2 2 + Xt 2 cọc cĩ r = l1  Với l1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột  M1I =2Pmax.r = 2 67,57  1.2 = 162.168 Tm SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -174- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH  M2I =2P26.r = 2 63,81 0,5 = 63.81 . văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -152- LÔÙP :98 XD3 Luận văn Móng cọc khoan