Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam

TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -152- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH PHƯƠNG ÁN III :MĨNG CỌC KHOAN DẪN ĐĨNG -I.CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC : - Căn vào tru địa chất chiều sâu lớp đất, ta chọn lớp đất thứ để đặt đài cọc , chiều sâu chơn móng so với mặt đất tự nhiên h=2 m - Chiều su hố khoan dẫn Z=11m tính từ đáy đài móng , đóng sâu xuống so với đáy hố khoan 11,7 m II CHỌN LOẠI VẬT LIỆU CHO CỌC : -Sử dụng cọc bê tơng cốt thép 35x35cm đúc chỗ dài m + B tơng mc 300 : Rn = 130 kG/cm2; Rk = 10 kG/cm2 +Sử dụng thp AIII R’a = 3600 kG/cm2 AII Ra = 2800 kG/cm III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1.Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đât - Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lí đát , theo TCXD 205 – 1998 Qa = Qtc ktc Trong : ktc hệ số độ tin cậy lấy sau : ktc =1.4 Qtc = m(mr q p Ap  u  m fi f sili ) - q p : cường độ tính tốn chịu tải đất mũi cọc - fsi : cường độ tính tốn lớp thứ i theo xung quanh cọc - m : hệ số cọc làm việc đất , lấy m = - m r ,mfi : hệ số làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc ,đến sức chống tính tốn đất - li : chiều dy lớp thứ i tiếp xc với cọc - Ap , u tiết diện v chu vi cọc Ta cĩ : mR = mfi = 0.6 (hạ cọc cách đóng cọc vào hố khoan dẫn đường kính nhỏ cm với cọc tiết diện vng , đường kính hố khoan d=30cm ) mfi = (Hạ cọc cách đóng cọc đặc búa học búa diesel ) qp =348.2 T/m2 u = 4x0.35 = 1.4m Ap= 0.35x0.35 =0.1225 m Để tính fs ,ta chia đất thành lớp với chiều dày li hình vẽ SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -153- 0,5m TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH Z12=23.85m Z9=18m Z10=20m Z11=22m Z6=12m Z7=14m Z8=16m Z4=8m Z5=10m Z2=4m Z1=2.5m 1m 2m 2m 2m Đấtsétlẫn bột, trạng thá i dẻ o cứng B = 0,35  = 1,953(T/m3)  = 14 o37' 2m 2m 2m 2m 16m 2m 2m 2m 4,5m Đấtsét, trạng tháidẻo mềm B = 0,63  = 1,889(T/m3)  = 10o18' Z3=6m Mặtđấ t tính toá n - 2.000 1.7m - 24.700 10m Cá t mòn lẫn t, sé t, trạng thá i chặ t vừ a B =  = 1,954(T/m3)  = 28o47' Lớp đất zi (m) 2.5 10 12 14 16 18 20 22 23.85 li 2 2 2 2 2 1.7 Tổng cộng: fi (T/m2) fili (T/m2) 1.03 1.39 3.65 3.85 5.55 5.11 4.67 4.53 4.69 4.85 5.8 5.985 1.03 2.78 7.3 7.7 11.1 10.22 9.34 9.06 9.38 9.7 11.6 10.2 99.41 →mRqPAP =1*348.2*0.1225=42.65 T →u∑mf fsi li=1.4*(0.6*40.13 +1*59.28)=116.7 T ⇛Qtc = m(mr q p Ap  u  m fi f sili ) =159.35 T SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -154- Tra bảng ta cĩ cc gi trị sau: TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM Vậy : Q a= GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH Qtc 159.35   113.8T k 1.4 III.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất Tính sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền, theo TCXD 205-1998 Sức chịu tải cực hạn cọc: Qu = Qp + Qs =q pAp+Asfs Sức chịu tải cho php cọc l: Qa = Qp FS p  Qs FS s Trong : FSs : Hệ số an tồn cho thnh phần ma st bn, lấy 1.5÷2.0 FSp : Hệ số an tồn cho sức chống mũi cọc, lấy 2.0÷3 Ap : Diện tích tiết diện ngang thn cọc Ta cĩ : As = u.L U : chu vi tiết diện ngang cọc, u = 4x0.35 = 1.4m L : Chiều dài cọc ngồi đài, chọn L = 22.7.m qp : Sức khng mũi cọc, tính theo cơng thức :  Nq  cN c q p  d p N    vp c : Lực dính thân cọc đất T/m2 ’vp : Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu mũi cọc trọng lượng thân đất, T/m Nc, Nq, N : Hệ số sức chịu tải, phụ thuộc vào ma sát đất, hình dạng mũi cọc v phương pháp thi cơng cọc  : Trọng lượng thể tích đất độ sâu mũi cọc, T/m3 dp : Đường kính tiết diện cọc - Ta cĩ : Qs = As.fs = u.(fi.li) fs : Ma sát bên tác dụng lên cọc tính theo cơng thức: f s  c a  k s h tg a ca : Lực dính thân cọc đất, lấy ca = c (T/m 2) (Đối với cọc bê tơng) h :Ứng suất hữu hiệu đất theo phương vng gĩc với mặt bn cọc (T/m 2) a : Góc ma sát cọc đất nền, lấy a =  li : Chiều dài lớp đất thứ i mà cọc qua Tính sức chịu tải đất mũi cọc ( Qp ) - Ta cĩ: Qp = q p.Ap  Nq  cN c q p  d p N    vp - Đất mũi cọc có : I =28 o28 ’  tra bảng (nội suy) : Nq =17.808 Nc = 31.612 N = 15.7 - Khi tính tốn trọng lượng riêng đất nằm mực nước ngầm lấy trọng lượng riêng đẩy đn= 0.941 T/m3, dp =0.35m , c = 0.007 T/m2 - Ưng suất thẳng đứng hữu hiệu trọng lượng thân đất : vp=   i  hi =1.8733.5+0.873x1+0.94416+0.9413.7 = 26.0142 T/m2 Vậy sức khng mũi cọc l: qp =0.9410.815.7+26.014217.808+0.00731.612= 475,3 T/m2 Ap= 0.35x0.35 =0.1225 m2 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -155- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH  Q p  q p  A p = 475,3  0,1225 = 58,22 T Tính ma st bn tc dụng ln cọc ( Qs ) Qs =Asfs - Ở cọc nằm lớp Lớp 2: cĩ ca = c =0.096 T/m2 , = 8o31’ ,  = 1.873 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin8o31’ = 0.852  ' z    i  z i =1.8733+0.873x4.5= 9,5 T/m2 Nn h’ = 0.8529,5 = 8.09 T/m2 ’ o ’  f s1  ca + h  tga = 0,096+8.09tg8 31 = 1.3 T/m Lớp 3: cĩ ca = c =0.521 T/m2 , =14o 2’ ,  = 0.944 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin14 02’ = 0.757  ' z    i  z i =1.8733+0.873x4.5+0.94413 = 21.77 T/m Nn h’ = 0.75721.77 = 16,48 T/m ’ ’  f s  ca + h  tga = 0.521+16,48tg14 = 4,64 T/m Lớp 4: cĩ ca = c = 0.007 T/m2 ,  = 28028’ ,  = 0.941 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin28 028’ = 0.523  ' z    i  z i =1.8733+0.873x4.5+0.94413+ 0.94122,85 = 43,32 T/m Nn h’ = 0,52343,32 = 22,65 T/m ’ ’ f s  ca + h  tga = 0.007+22,65tg28 28 = 12,29 T/m Vậy với chiều dài cọc ngồi đài 22,7 m ta có : Qs2= f As2=1.3  1.4 = 5,46 T Qs3= f s As3= 4.64  1.4 16 = 96,51T Qs4= f s As4= 12,29  1.4 3,7 = 63,66T s2 5,46 96,51 63,66   = 2,73 + 48,25 + 31,83= 82,81 T 2 58,22 Qp= =19,40T  Qs = Vậy tổng sức chịu tải cho php cọc l: Qa =19,40 +82,81 = 102,216 T Chọn sức chịu tải thiết kế cọc l :Qa=min{Qa,Qa’}=102,216T IV THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC - A : IV TÍNH MĨNG - A :( M1) - Tải truyền xuống mĩng : Chn cột trục Ntt (T) Mtt (Tm) Qtt (T) A 357,43 18.11 7.68 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 B 569,96 31.31 11.23 C 573,4 31.46 11.40 -156- D 368,44 15.31 5.69 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH IV 1.1 Xác định sơ kích thước đài cọc - Khoảng cch cc cọc l 3d = 3x 0.35=1.05 m - Ứng suất trung bình đế đài :  th  Pc 102,216   92.71 T/m ( với Pc= Qa=102,216T) 2 (3d ) (3 * 0.35) -Dung trọng trung bình đài đất đài :  tb=2 T/m3 -Diện tích đài cọc xác định sơ sau : Fđ  N 357.43   4,02(m )  tb   tb  h 92.71   -Trọng lượng đài đất phủ lên đài xác định sau : Qđ = n.Fd.tb.hm = 1.1*4,02*2*2 = 17,73T IV 1.2 Xác định số lượng cọc nc   N 357.43  17.73  1,3   4,77(cọc) Pc 102,216 - Chọn n = cọc ( mĩng lệch tm kh lớn ) -Kích thước móng chọn : 2x3 m (Fd=6 m2) -Bố trí đài cọc hình vẽ: 300 A 700 400 2000 700 300 500 300 1200 1200 300 3000 IV 1.3 Cấu tạo v tình tốn đài cọc : - Chọn chiều di cọc ngm vo đài h1= 15 cm - Chiều cao tối thiểu đài :h d= ac+h1+h2 = 50 + 15 +20 = 85 cm Với chiều cao đài giả định hđ = m ,thì đầu cọc nằm phạm vi hình thp chọc thủng nn khơng cần kỉm tra điều kiện chọc thủng (Xem hình vẽ ) - Lực dọc tính tốn xác định : ∑ Ntt = 357.43+26.4=383.83 T Khoảng cch cc cọc : a = 3d = 3*0,35 = 1,05 (m) Chọn lại khoảng cách cọc hình vẽ Chiều cao đài: h = 1,0 (m)  Kiểm tra lại kích thước đài cọc : - Diện tích thực đài cọc: Fđ*  Bđ  Lđ    6(m ) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -157- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Tải trọng thực tác dụng lên đài: N tt *  n  F *  h   tb  1,1     26,4(T ) - Tải trọng tính tốán tính lại: đ N tt  N ott  N tt *  357.42  26.4  383.83(T ) - Kiểm tra lại điều kiện: N tt 383.83   76.76(T )  Qchophép 102,216(T ) nc Vậy kích thước móng đ tính tốn l hợp lý IV.1.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc - Tính tốn móng khối qui ước tới đáy đài: Wqud  n.Bd Ld hm  tb (T ) Với gtb = T/m - Thể tích đài cọc: Bđ  Lđ  H đ    1,0  6( m3 ) - Thể tích đất phía đài cọc Bđ  Lđ  h    (  1,0)  6( m3 ) - Trọng lượng đài cọc đất đắp đài Wqưđ  1,1(6  2,5   1,880)  28.9(T ) - Tải trọng truyền xuống đáy đài tt  N o  Wqưđ  357.42  28.9  386,3(T ) tt N M tt  M ott  Qott  hm  18,11  7,68  33,47(Tm) - Tải trọng tc dụng bình qun ln đầu cọc ptb  N tt nc  386.3  77.26(T ) - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc biên p ttmax  ptb  M ytt  xmax n (T ) i x i 1 Xmax = 1.2 (m) i x Vậy :   ( 1.2)   (1,2)  5.76( m) p ttmax  77.26  33,47  1,2  77,26  6.97(T ) 5.76 Pmax = 84,23 (T) Pmin = 70.29 (T) - Trọng lượng tính tốn cọc pC  n  d  d  Lc    1,1  0,35  0,35  22,7  2,5  7,65(T ) * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng lớn truyền xuống dy cọc bin Pmax +Pc = 84.23 + 7.65 = 91,87(T) Pmax +Pc = 91,87(T) < Qc = 105,59 (T) Vậy cọc đủ khả chịu tải * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng nhỏ truyền xuống dy cọc bin (kiểm tra điều kiện chống nhổ ) Pttmin = 70.29(T) > => khơng cần kiểm tra cọc chịu nhổ SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -158- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH IV.1.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất mũi cọc (ứng suất đáy mũi cọc) IV.1.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước - Xác định góc ma sát trung bình cc lớp đất mà cọc xun qua   i  hi  tb  h i  tb  9.13   14,15  16  28.36  3.7  15,80o  16  3.7  15,800 gĩc truyền lực:   tb   3095' 4 - Chiều rộng móng khối qui ước:  tb Bm  Bđ  D  2.tg Bđ = 2(m): chiều rộng đài cọc D = 0,35(m) Lc = 22.7(m): chiều di cọc đó: Bm = 2– 0,35 + 22.7 tg(3,95o) = 5.3(m) Bm = 5,3(m) - Chiều dài móng khối qui ước:  tb với: Lm  Lđ  D  2.tg với Lđ = 3(m): chiều dài đài cọc đó: Lm = – 0,35 + 22.7 tg(3,95o) = 6.3(m) Lm = 6.3(m) - Chiều cao móng khối qui ước: Hm = Lc + h m = 22.7 + = 24.7 (m) - Trọng lượng móng khối qui ước phạm vi từ đáy đài cọc trở lên Wqum  Bm Lm.hm  tb (T ) Wqum  5.3  6.3    133.56(T ) - Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: cọc (35x35)cm, dài 22.7(m) Ntcc =1.1.nc Lc Fc g =1,1*5* 22.7 *0,35 *0,35* 2,5 = 38.23(T) - Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm 1,880x2x5.3x6,3 =125,5 T - Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy móng khối qui ước (0.880*1+0.947*16+0.946*3.7)*5,3*6,3=652,2(T) - Trọng lượng móng khối qui ước: tc N qu  133,56  38,23  125,5  652,2  949,5(T ) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước tc N tc  N otc  N qu  357,43  949,5  1307(T ) - Mơmen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm khối móng qui ước M tc  M otc  Qotc  hm  33,47  7,68  ( 22.7  2)  223.2(Tm) - Độ lệch tâm: e M tc 223.2   0,17(m) N tc 1307 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -159- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Ap lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước: N tc  6.e  1307   0,17  1   1   Lm  Bm  Lm  33.39    45,48(T / m2 )  tcmax   tcmax  tcmin  32,80(T / m )  tctbx  39,14(T / m ) IV.1.5.2 Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng khối qui ước : Cường độ tính tốn đất mũi cọc : Cơng thức : Rm  m1  m2 (1,1 A.Bm  II  1,1.B.H m  II'  3.D.C II )(T / m ) k tc : ktc = 1: hệ số độ tin cậy ( lấy ktc = cc số lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 , m2: hệ số điều kiện làm việc đất nềnvàdạng kết cấu cơng trình tc động qua lại với đất m1 = 1,2: ( đất cát vừa mịn ) m2 = 1,3: (đất vừa mịn , L /H < 1,5 ) g II = 1,946( T/m3): trọng lượng riêng lớp đất nằm mũi cọc, lấy với ɣđn =0,946 ( T/m3) Hm= 22,7 m CII = 0,013 (T/m 2): lực dính lớp đất mũi cọc g' II: trọng lượng riêng trung bình lớp đất nằm mũi cọc n l   l i  ' II i 1 i (T / m ) i  II'  1.880   0.880  16  0.947  3.7  0.946   1,07(T / m )   16  3.7 jII = 28 o47’, tra bảng 3.2 / 27 sch HDĐA N&M (Tg.Nguyễn Văn Quảng- NXB XY DỰNG ) nội suy ta cĩ: A = 1,018 ; B = 4,891 ; D = 7,522 Vậy ta cĩ : 1,2  1,3 (1,1  1,018  4,9  0,946  1,1  4.891  22.7  1,07   7,522  0,013) Rm  212,4(T / m ) Rm  Suy ra: 1,2.Rm = 1,2*212,4= 254,9 (T/m2) Thoả mn điều kiện: tc  max  45,48(T / m )  1,2 Rm tc   32,80(T / m )  Rm  Kết luận: Vậy ta cĩ thể sử dụng cơng thức tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính IV.1.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -160- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Theo qui phạm Việt Nam , độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc ( tức móng khối qui ước ) - Theo ko bt  gl TCVN Độ sâu 2z/b  STT 2 45 – 78 (m) (T/m ) (T/m ) giới hạn chịu lún 0 12,09 27.05 độ sâu 0.968 1 0.377 11,70 27.996 có 0.842 2 0.755 10,179 28.942 0.677 3 1.132 8,18 29.888 4 1.509 0.526 6,35 30.834 5 1.886 0.407 4,92 32.726 :  zgl  0,2   bt - Dùng phương pháp cộng ln lớp  S  S i ; S i    ith  hi Ea -Tính lún đáy móng khối qui ước : Lm=6.3m ;Bm=5.3m -Ap lực thn mũi cọc :  bt  ( i hi )  1,880   0.880   0.947  16  0.946  3.7  27.05(T / m ) -Ap lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước : Po   tbtc   bt  39.14  27,05  12,09(T / m2 ) - lớp đất ,ta xác định trị số : +  bt  ( i hi ) :Ap lực thn +  zgl  k o  p o : Ap lực gy ln Trịsố ko (tra bảng 3-7 trang 33 sách HDNM –Nguyễn Văn Quảng )ứng với 2z/b v tỷ số : L 6.3   1.18 B (z tính từ đáy móng khối qui ước ) -Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều dày : hi  Bm 5.3   1,325, lấy hi=1 m 4 - chia thành lớp dày 1m lập bảng sau : SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -161- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM + Xét cọc có r = GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH b1  bc 1.8  0.4 = = 0.7m , Ptb = 77,26 T 2 Với b1:là khoảng cách hai tim cọc theo phương cạnh ngắn bc: bề rộng tiết diện cột  MII =2P tb.r =  77,26  0.7 = 108,164 Tm Fa = M II 108,164  10   39,27 cm 0.9h0 Ra 0.9  85  3600 Trong đó: h0 = hđ – a = 100 -15 = 85cm - Chọn 1622 a180 ( 60,81 cm2) theo phương I-I - Chọn 11 22 a180 ( 41,81 cm2) theo phương II-II Thép cấu tạo chọn  12 a 200 IV 1.6 Tính tốn cọc chịu tác dụng tải trọng ngang -Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang khơng có chuyển vị xoay M S SMN SMN L H -Momen qn tính tiết diện ngang cọc : I bh   0.35  0.35  125  10 5 m 12 12 -Độ cứng tiết diện ngang cọc : E b I  290  10  125  10 5  3627Tm - Chiều rộng quy ước bc: theo TCXD 205-1998: +d  0.8m  bc  d  +d  0.8m  bc  1.5d  0.5  1.5  0.35  0.5  1.03m -Hệ số tỷ lệ k cơng thức :Cz=k.z SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -270- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH -chiều dài ảnh hưởng : lah=2(d+1)=2*(0.35+1)=2.7m Mf 1dv 16m 3m lah=2.7m Hf -Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ 2là lớp đất sét vàng trạng thái dẻo mềm ,tra bảng ta hệ số tỷ lệ k=296T/m - Hệ số biến dạng :  bd  kbc 296  1.03 5  0.609m 1 E b I 3627 -Chiều dài tính đổi cọc đất : Le=  bd L  0.609  24.7  15.05 -Các chuyển vị  HH ,  HM ,  MH ,  MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài  HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho=1(T)  HM : chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo=1(Tm)  MH :góc xoay tiết diện (1/T) Ho=1(T)  MM : góc xoay tiết diện (1/Tm) Mo=1(Tm) Le=15.05 m >4 m cọc tựa lên đất ⇛Ao=2.441 ; Bo=1.621 ; Co=1.751 - Cơng thức tính : 1  AO   2.441  29.79  10 4 (m / T )  E B I 0.609  3627 1   HM   BO   1.621  12.05  10  (1 / T )  bd E B I 0.609  3627 1   AO   1.751  7.93  10  (1 / Tm)  bd E B I 0.609  3627  HH   MH  MM bd -Lực cắt cọc cao trình đáy đài: Qtt=7.68T (đối với cọc )⇛Hf=7.68/5=1.536T -Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang , đầu cọc có xuất momen gọi momen ngàm : SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -271- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM L2O 2.Eb I  MH  LO   MM  Mf   MM  Hf   LO E B I GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 12.05  10   1.536  2.334Tm ( Vì Lo=0 ) 7.93  10  - Chuyển vị ngang yo (m) cao trình đáy đài : + yo=Hf  HH  M f  HM =1.536x29.79x10-4-2.334x12.05x10-4=0.0018m - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf :  n  y o  o  Lo  H f L30   E b I  M f Lo E b I  0.0018     0.18cm Vì ( Lo=0 ,   )  n  S gh  1cm -Momen uốn Mz (Tm ) tiết diện cọc : Mz=  bd2 Eb I y o A3   bd Eb I o B3  M C  Hf  bd  D3 Với chiều sâu tính đổi Ze=  bd z Eb I K  bd (T/m ) (Tm ) (m ) 3627 296 0.609  Momen uốn Mz dọc thân cọc : z(m) 0.000 0.328 0.657 0.985 1.314 1.642 2.463 3.284 3.941 4.598 5.747 6.568 ze 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.5 2.0 2.4 2.8 3.5 4.0 -1 A3 -0.001 -0.011 -0.036 -0,085 -0.167 -0.559 -1.295 -2.141 -3.103 -3.919 -1.614 yo o Mf (m) 0.0018 (Tm) -2.334 B3 0 -0.002 -0.011 -0.034 -0.083 -0.420 -1.314 -2.663 -4.718 -9.544 -11.73 C3 1,000 1.000 1,000 0.998 0.992 0.975 -0.881 0.207 -0.941 -3.408 -10.34 -17.919 D3 0.200 0,400 0.600 0.799 0.994 1.437 1.646 1.352 0.197 -5.854 -15.076 -Momen uốn lớn cọc :Mmax=-2.334Tm -Diện tích cốt thép cọc : Fa  M 233400   2.25cm 0.9 Ra ho 0.9  3600  (35  3) Chọn 4∅16 có Fa=8.04 cm2>2.25cm  Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang : -Điều kiện khơng phá hỏng cọc chịu áp lực ngang :  z   gh  z :Ap lực tính tốn độ sâu Z SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -272- Hf (T) 1.536 MZ -2.334 -1.832 -1.352 -0.903 -0.506 -0.173 0.214 0.533 0.4221 0.938 -0.120 -0.167 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM z  GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH Mf Hf  K z e ( y o A1  o B1  C1  D1 )  bd  bd  bd Eb I  bd Eb I Vì Le=15.05m >2.5m Ta kiểm tra điều kiện vi trí: Z  0.85 /  bd  0.85 / 0.609  1.396m Z e   bd  z  0.609  1.396  0.85m Các giá trị A1,B1,C1,D1 tra bảng G3 TCXD 205-1998 Với Zc=0.85 m tra bảng ta sau : A1= 0.996 ; B1=0.849 ; C1= 0.363 ; D1=0.103 z  296  2.334 1.536 0.85(0.0018  0.996   0.363  0.103)  0.56T / m 2 0.609 0.609  3627 0.609  3627  gh :Ap lực giới hạn độ sâu Z=1.396 m  gh  1     ( I  Z  tg I    c I ) cos  I Trong : 1   : Hệ số ,kể đến phần tải trọng thương xun tổng tải trọng tính theo cơng thức : M dh  M 2  2.5 * M dh  M Mdh:Momen tải trọng thường xun : Mdh=7.68Tm M :Momen tải trọng tạm thời : M=18.11Tm 7.68  18.11 2   0.69 2.5 * 7.68  18.11 Với cọc BTCT :   0.3 Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lí sau :  I  1.873T / m C I  0.096T / m  I  O 31' ⇛  gh  1 0.69   (1.873  1.396  tg (8o 31' )  0.3  0.096)  1.121 T/m o cos(8 31' ) ⇛  Z  0.56T / m   gh  1.121T / m Vậy :nền đất quanh cọc khơng bị phá hỏng chịu áp lực ngang IV.7 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP Khi vận chuyển 0.207 L=1656 4688 0.207 L=1656 8000 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -273- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Lực tác dụng tải trọng thân phân bố đều: q = 1,1 0,35 0,35 2,5 = 0,337 T/m vị trí đặt vật kê cách đầu cọc: 0,207 L = 0,207 = 1,656(m) - Mơmen gối: M max  0.0434 * 0.337 * 82  0.936(Tm) A M 0.936  105   0.02 Rnbho2 130  35  322   0.5  (1   A )  0.9898 F M 0.936  105   0,82 Ra ho 0,9898  3600  32 Fa=0.82 < 8,04 cm2= ∅16 Do cọc đảm bảo chịu lực vận chuyển Khi cẩu lắp 5648 0.294 L=2352 8000 Vị trí đặt vật kê cách đầu cọc: 0,294 L = 0,294 = 2,352(m) - Mơmen gối: M max  0,086  0.337  82  1,85(Tm) A M 1,8e'105   0.039 ⇛   0.5  (1   A )  0.98 Rnbho2 130  35  322 F M 1,85  105   1,64 < 8,04cm = 4∅16 Ra ho 0,98  3600  32 Do cọc đảm bảo chịu lực cẩu lắp Vậy cốt thép cọc chọn thoả mãn điều kiện vận chuyển cẩu lắp Tính thép cho móc treo - Lực nhánh thép chịu cẩu lắp P 1 ql   0,337   1,348(T ) 2 - Diện tích thép u cầu: P 1,348  103 Fa    0,374(cm ) Ra 3600 Chọn f16 (Fa = 2,011 cm ) Tính đoạn thép móc treo neo vào cọc SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -274- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Điều kiện để móc treo khơng bị trượt: l neo  P u. đó: P = 1,348(T) u = p d = 3,14 1,6 = 5,024(cm) t : lực bám dính bêtơng cốt thép, lấy t = 20(KG/cm2) lneo  1,348  103  13.41(cm) 5,024  20 Chọn đoạn neo lneo = 20cm IV TÍNH MĨNG 3C :( M2) - Tải truyền xuống móng : Chân cột trục Ntt (T) Mtt (Tm) Qtt (T) A 357,43 18.11 7.68 B 569,96 31.31 11.23 C 573,4 31.46 11.40 D 368,44 15.31 5.69 IV 2.1 Xác định sơ kích thước đài cọc - Khoảng cách cọc 3d = 3x 0.35=1.05 m - Ứng suất trung bình đế đài :  th  Pc 102,216   92.71 T/m ( với Pc= Qa=102,216T) 2 (3d ) (3 * 0.35) -Dung trọng trung bình đài đất đài :  tb=2 T/m3 -Diện tích đài cọc xác định sơ sau : Fđ  N 573,4   6,46(m )  tb   tb  h 92.71   -Trọng lượng đài đất phủ lên đài xác định sau : Qđ = n.Fd.tb.hm = 1.1*6,46*2*2 = 28,4T IV 1.2 Xác định số lượng cọc nc   N 573.4  28,4  1,5   8.8(cọc) Pc 102,216 500 2500 900 350 - Chọn n = 10 cọc ( móng lệch tâm lớn ) Vậy chọn lại kích thước đài cọc la F = (2,5x3,7)m=9.25m2 -Bố trí đài cọc hình vẽ: 10 350 900 600 SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG 350 1000 LỚP :98 XD3 -275500 500 3700 1000 350 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH IV 2.3 Cấu tạo tính tốn đài cọc : - Chọn chiều dài cọc ngàm vào đài h1= 15 cm - Chiều cao tối thiểu đài :h d= ac+h1+h2 = 60 + 15 +20 = 95 cm Với chiều cao đài giả định hđ = 1.2 m ,thì đầu cọc nằm phạm vi hình tháp chọc thủng nên khơng cần kỉêm tra điều kiện chọc thủng (Xem hình vẽ ) - Lực dọc tính tốn xác định : ∑ Ntt = 573.4+40.7=614,1 T Khoảng cách cọc : a = 3d = 3*0,35 = 1,05 (m) Chọn lại khoảng cách cọc a = 1(m) Chiều cao đài: h = 1,2 (m)  Kiểm tra lại kích thước đài cọc : - Diện tích thực đài cọc: Fđ*  Bđ  Lđ  2,5  3,7  9.25( m ) - Tải trọng tác dụng lên đài: N tt *  n  F *  h   tb  1,1  9,25    40.7 (T ) - Tải trọng tính tốn tính lại: đ N tt  N ott  N tt *  573.4  40.7  614,1(T ) - Kiểm tra lại điều kiện: N tt 614.1   61.41(T )  Qchophép 102.216(T ) nc 10 Vậy kích thước móng tính tốn hợp lý IV.2.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc - Tính tốn móng khối qui ước tới đáy đài: Wqud  n.Bd Ld hm  tb (T ) Với gtb = T/m - Thể tích đài cọc: Bđ  Lđ  H đ  2.5  3.7  1,2  11.1( m ) - Thể tích đất phía đài cọc Bđ  Lđ  h  2.5  3.7  (  1,2)  7.4( m ) - Trọng lượng đài cọc đất đắp đài Wqưđ  1,1(11.1  2,5  7.4  1,889)  45.90(T ) - Tải trọng truyền xuống đáy đài N M tt  N o  Wqưđ  573.4  45.90  619.3(T ) tt tt  M ott  Qott  hđ  31,46  11,40  1,2 45,14(Tm) - Tải trọng tác dụng bình qn lên đầu cọc p tb  N tt nc  619.3  61.93(T ) 10 - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc biên pttmax  p tb  M tty  x max n (T)  xi i 1 Xmax = 1.5 (m) x i   (1.5)   (0.5)  2(1)  12( m) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -276- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM Vậy : p ttmax  61.93  GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 45.14  1,5  61.93  5.6(T ) 12 Pttmax = 67.,57 (T) Pttmin = 56.33(T) - Trọng lượng tính tốn cọc p C  n  d  d  Lc    1,1  0,35  0,35  22,7  2,5  7,65(T ) * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng lớn truyền xuống dãy cọc biên Pttmax +Pc = 67.57 + 7,65 = 75,22(T) Pttmax +Pc = 75,22(T) < Qc = 102,216 (T) Vậy cọc đủ khả chịu tải * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng nhỏ truyền xuống dãy cọc biên (kiểm tra điều kiện chống nhổ ) Pttmin = 55,33(T) > => khơng cần kiểm tra cọc chịu nhổ IV.2.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất mũi cọc (ứng suất đáy mũi cọc) IV.2.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước - Xác định góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xun qua   i  hi  tb  h i  tb  9.13   14,15  16  28.36  3.7  15,80o  16  3.7  15,800 góc truyền lực:   tb   3095' 4 - Chiều rộng móng khối qui ước:  tb Bm  Bđ  D  2.tg Bđ = 2.5(m): chiều rộng đài cọc D = 0,35(m) Lc = 22.7(m): chiều dài cọc đó: Bm = 2.5– 0,35 + 22.7 tg(3,95 o) = 5,8(m) Bm = 5,8(m) - Chiều dài móng khối qui ước:  tb với: Lm  Lđ  D  2.tg với Lđ = 3.7(m): chiều dài đài cọc đó: Lm = 3.7 – 0,35 + 22.7 tg(3,95o) = 6,99(m) Lm = 6,99(m) - Chiều cao móng khối qui ước: Hm = Lc + h m = 22.7 + = 24.7 (m) - Trọng lượng móng khối qui ước phạm vi từ đáy đài cọc trở lên Wqum  Bm Lm.hm  tb (T ) Wqum  5.8  6.99    162.2.(T ) - Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: cọc (35x35)cm, dài 22.7(m) Ntcc = n.Lc Fc g = 10x22.7 x 0,35 x 0,35 x2,5 = 69,5(T) - Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm 1,880x2x5,8x6,99 =152,4 T SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -277- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy móng khối qui ước (0.880*1+0.947*16+0.946*3.7)*5,8*6,99=791,9(T) - Trọng lượng móng khối qui ước: tc N qu  152,4  69,5  162,2  791,9  1176(T ) - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước tc N tc  N qu  N otc  1176  573.4  1749,4(T ) - Mơmen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm khối móng qui ước M tc  M otc  Qotc  hm  31.46  11.40  ( 22.7  2)  313(Tm) - Độ lệch tâm: e M tc 313   0,179(m) tc 1749.4 N - Ap lực tiêu chuẩn đáy khối móng qui ước:  tcmax N tc Lm  Bm  6.e  1749.4   0,18  1    1   Lm  5,8  6,99  6.99    49,81(T / m )  tcmax   tcmin  36,48(T / m )  tctbx  43,15(T / m ) IV.2.5.2 Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng khối qui ước : Cường độ tính tốn đất mũi cọc : Cơng thức : Rm  m1  m2 (1,1 A.Bm  II  1,1.B.H m  II'  3.D.C II )(T / m ) k tc : ktc = 1: hệ số độ tin cậy ( lấy ktc = số lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 , m2: hệ số điều kiện làm việc đất nềnvàdạng kết cấu cơng trình tác động qua lại với đất m1 = 1,2: ( đất cát vừa mịn ) m2 = 1,3: (đất vừa mịn , L /H < 1,5 ) g II = 1,946( T/m3): trọng lượng riêng lớp đất nằm mũi cọc, lấy với ɣđn =0,946 ( T/m3) Hm= 24,7 m CII = 0,013 (T/m 2): lực dính lớp đất mũi cọc g' II: trọng lượng riêng trung bình lớp đất nằm mũi cọc n l   l i  II' i 1 i (T / m ) i  II'  1.880   0.880  16  0.947  3.7  0.946   1,07(T / m )   16  3.7 jII = 28o47’, tra bảng 3.2 / 27 sách HDĐA N&M (Tg.Nguyễn Văn Quảng- NXB XÂY DỰNG ) nội suy ta có: A = 1,018 ; B = 4,891 ; D = 7,522 Vậy ta có : SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -278- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH 1,2  1,3 (1,1  1,018  5,4  0,946  1,1  4.891 24.7  1,07   7,522  0,013) Rm  231,2(T / m ) Rm  Suy ra: 1,2.Rm = 1,2*231,2= 277,4 (T/m2) Thoả mãn điều kiện: tc  max  49,81(T / m )  1,2 R m tc   36,48(T / m )  Rm  Kết luận: Vậy ta sử dụng cơng thức tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính IV.2.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN - Theo qui phạm Việt Nam , độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc ( tức móng khối qui ước ) - Theo TCVN 45 – 78 giới hạn chịu lún độ sâu có :  zgl  0,2   bt - Dùng phương pháp cộng lún lớp  S  S i ; S i    ith  hi Ea -Tính lún đáy móng khối qui ước : Lm=6.99m ;Bm=5.8m -Ap lực thân mũi cọc :  bt  ( i hi )  1,880   0.880   0.947  16  0.946  3.7  27.05(T / m ) -Ap lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước : Po   tbtc   bt  43,15  27,05  16,1(T / m ) - lớp đất ,ta xác định trị số +  bt  ( i hi ) :Ap lực thân +  zgl  k o  p o ko  gl : Ap lực gây Độ sâu 2z/b  bt STT 2 lún (m) (T/m ) (T/m ) Trịsố ko (tra 0 16.1 27.05 bảng 3-7 1 0.345 0,972 15,65 27.996 trang 33 sách 2 0.689 0,868 13,97 28.942 HDNM – 3 1.034 0,726 11,69 29.888 Nguyễn Văn 4 1.379 0,582 9,37 30.834 Quảng )ứng 5 1.724 0,459 7,389 32.726 với 2z/b tỷ 6 2.069 0,364 5,86 33.672 số : L 6.6   1.22 B (z tính từ đáy móng khối qui ước ) -Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều dày : hi  Bm 5.4   1,35, lấy h i=1 m 4 - chia thành lớp dày 1m lập bảng sau : SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -279- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH *Tại độ sâu z= 6m đáy móng khối quy ước có :  zgl  5,86(T / m )  0,2 x bt  0,2 x33,67  6,7(T / m ) *Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp : -Modul biến dạng lớp đất thống kê sử lý địa chất: E=1781 T/m2; =0.8 - Độ lún tính cơng thức  0.8 16.1 5.86 S   itb  hi  (  15.65  13.97  11.69  9.37  7.39  )   3cm Ea 1781 2 4,5m o 1,2m 0,5m 0,8m Như : S =3 cm < [ Sgh ] = 8cm thoả u cầu biến dạng 3,95° 16m 22,7m o o 27,05 16,1 27,996 15,65 10m 28,942 13,97 29,888 11,69 30,834 9,37 32,726 7,89 33,672 5,86 z IV.2.7.Tính đài cọc bố trí thép cho đài : 1.Kiểm tra điều kiện xun thủng SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -280- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH - Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt ≤ 0.75R k.u xt ho Khi vẽ tháp chọc thủng cọc nằm tháp ,do khơng cần kiểm tra điều kiện chọc thủng 2.Tính cốt thép - Xem dầm làm việc dầm console ngàm mép cột chịu lực tập trung phản lực đầu cọc - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột hc 06 = 1,5  = 1.2 m , P12 = 67,57 T 2 hc 06 + Xét cọc có r = l1  = 0,5  = 0,2 m , P 26 = 63,81 T 2 hc 06 + Xét cọc có r = l1  = 1,0  = 0,7 m , P9 = 65,69 T 2 + Xét cọc có r = l1  Với l1:là khoảng cách hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột  M1I =2Pmax.r = 2 67,57  1.2 = 162.168 Tm  M2I =2P26.r = 2 63,81 0,5 = 63.81 Tm  M3I =P9.r = 65,69  0.7 = 45.98 Tm Fa = M I (162,2  63,81  45,98)  105   79.95 cm 0.9h0 Ra 0.9  105  3600 - Momen theo phương ngắn (cạnh ngàm II-II): + Xét cọc có r = b1  bc 1.8  0.5 = = 0.65m , Ptb = 61,93 T 2 Với b1:là khoảng cách hai tim cọc theo phương cạnh ngắn bc: bề rộng tiết diện cột  MII =4P tb.r =  61,93  0.65 = 161 Tm Fa = M II 161,018  105   47,33 cm 0.9h0 Ra 0.9  105  3600 Trong đó: h0 = hđ – a = 120 -15 = 105cm - Chọn 2222 a170 ( 83,62 cm2) theo phương I-I - Chọn 13 22 a190 ( 49,41 cm2) theo phương II-II Thép cấu tạo chọn  12 a 200 IV 2.8 Tính tốn cọc chịu tác dụng tải trọng ngang -Giả sử đầu cọc ngàm vào đài đầu cọc chuyển vị ngang khơng có chuyển vị xoay -Momen qn tính tiết diện ngang cọc : I bh   0.35  0.35  125  10 5 m 12 12 -Độ cứng tiết diện ngang cọc : Eb I  290  10  125  10 5  3627Tm - Chiều rộng quy ước bc: theo TCXD 205-1998: +d  0.8m  bc  d  +d  0.8m  bc  1.5d  0.5  1.5  0.35  0.5  1.03m SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -281- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH -Hệ số tỷ lệ k cơng thức :Cz=k.z -Chiều dài ảnh hưởng : lah=2(d+1)=2*(0.35+1)=2.7m -Chiều dài ảnh hưởng nằm lớp đất thứ 2là lớp đất sét vàng trạng thái dẻo mềm ,tra bảng ta hệ số tỷ lệ k=296T/m - Hệ số biến dạng :  bd  kbc 296  1.03 5  0.609m 1 E b I 3627 -Chiều dài tính đổi cọc đất : Le=  bd L  0.609  22.7  13.82 -Các chuyển vị  HH ,  HM ,  MH ,  MM cọc cao trình đáy đài ứng lực đơn vị đặt cao trình đáy đài  HH : chuyển vị ngang tiết diện (m/T) Ho=1(T)  HM : chuyển vị ngang tiết diện (1/T) Mo=1(Tm)  MH :góc xoay tiết diện (1/T) Ho=1(T)  MM : góc xoay tiết diện (1/Tm) Mo=1(Tm) Le=13.82 m >4 m cọc tựa lên đất ⇛Ao=2.441 ; Bo=1.621 ; Co=1.751 - Cơng thức tính : 1  AO   2.441  29.79  10 4 (m / T )  E B I 0.609  3627 1   HM   BO   1.621  12.05  10  (1 / T )  bd E B I 0.609  3627 1   AO   1.751  7.93  10  (1 / Tm)  bd E B I 0.609  3627  HH   MH  MM bd -Lực cắt cọc cao trình đáy đài: Qtt=11.40T (đối với 10 cọc )⇛Hf=11.40/10=1.14T -Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài tác dụng lực ngang , đầu cọc có xuất momen gọi momen ngàm :  MH  LO   MM  Mf    MM  L2O 2.Eb I LO E B I Hf   12.05  10   1.14  1.73Tm ( Vì Lo=0 ) 7.93  10  - Chuyển vị ngang yo (m) cao trình đáy đài : + yo=Hf  HH  M f  HM =1.14x29.79x10-4-1.73x12.05x10 -4=0.0013m - Chuyển vị cọc cao trình đặt lực ngang Hf :  n  yo  o  Lo    H f L30 3Eb I  M f Lo Eb I  0.0013     0.13cm Vì ( Lo=0 ,   )  n  S gh  1cm -Momen uốn Mz (Tm ) tiết diện cọc : Mz=  bd2 Eb I y o A3   bd Eb I o B3  M C  Với chiều sâu tính đổi Ze=  bd z Eb I  bd K (T/m ) (Tm ) (m-1) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 yo Hf  bd  D3 o Mf (m) -282- Hf (T) TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM 3627 296 0.609 0.0013 GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH (Tm) -1.73 1.14 D3 0.200 0,400 0.600 0.799 0.994 1.437 1.646 1.352 0.197 -5.854 -15.076 MZ -1.73 -1.357 -1.000 -0.666 -0.369 -0.118 3.236 0.458 0.415 0.838 0.094 -10.75  Momen uốn Mz dọc thân cọc : z(m) ze A3 B3 C3 0.000 0.0 0 1,000 0.328 0.2 -0.001 1.000 0.657 0.4 -0.011 -0.002 1,000 0.985 0.6 -0.036 -0.011 0.998 1.314 0.8 -0,085 -0.034 0.992 1.642 1.0 -0.167 -0.083 0.975 2.463 1.5 -0.559 -0.420 -0.881 3.284 2.0 -1.295 -1.314 0.207 3.941 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 4.598 2.8 -3.103 -4.718 -3.408 5.747 3.5 -3.919 -9.544 -10.34 6.568 4.0 -1.614 -11.73 -17.919 -Momen uốn lớn cọc :Mmax=10.75Tm -Diện tích cốt thép cọc : Fa  M 1075000   11.05cm2 0.9Ra ho 0.9  3600  (35  5) Chọn 4∅20 có Fa=12.57 cm 2>11.05cm2  Kiểm tra độ ổn định đất quanh cọc chịu áp lực ngang : -Điều kiện khơng phá hỏng cọc chịu áp lực ngang :  z   gh  z :Ap lực tính tốn độ sâu Z z  Mf Hf  K z e ( y o A1  o B1  C1  D1 )  bd  bd  bd Eb I  bd Eb I Vì Le=15.05m >2.5m Ta kiểm tra điều kiện vi trí: Z  0.85 /  bd  0.85 / 0.609  1.396m Z e   bd  z  0.609  1.396  0.85m Các giá trị A1,B1,C1,D1 tra bảng G3 TCXD 205-1998 Với Zc=0.85 m tra bảng ta sau : A1= 0.996 ; B1=0.849 ; C1= 0.363 ; D1=0.103 z  296  1.73 1.14 0.85(0.0013  0.996   0.363  0.103)  0.4T / m 2 0.609 0.609  3627 0.609  3627  gh :Ap lực giới hạn độ sâu Z=1.396 m  gh  1     ( I  Z  tg I    c I ) cos  I Trong : 1  SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -283- TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH  : Hệ số ,kể đến phần tải trọng thương xun tổng tải trọng tính theo cơng thức : M dh  M 2  2.5 * M dh  M Mdh:Momen tải trọng thường xun : Mdh=11.40Tm M :Momen tải trọng tạm thời : M=31.46Tm 11.40  31.46 2   0.71 2.5 * 11.40  31.46 Với cọc BTCT :   0.3 Đầu cọc nằm lớp đất thứ nên ta có tính chất lí sau :  I  1.873T / m C I  0.096T / m  I  O 31' ⇛  gh   0.71  (1.873  1.396  tg (8o31' )  0.3  0.096)  1.2 T/m cos(8o31' ) ⇛  Z  0.4T / m   gh  1.2T / m Vậy :nền đất quanh cọc khơng bị phá hỏng chịu áp lực ngang IV.2.9 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP ( tính tốn tương tự móng M1 ) SVTH: DƯƠNG HÙNG CƯỜNG LỚP :98 XD3 -284-