đồ án chi tiết máy - trục vít bánh vít doc

Lời nói đầu Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí là nội dung không thể thiếu trong chơng trình đào tạo kỹ s cơ khí. Đồ án môn học Chi Tiết Máy là môn học giúp cho sinh viên có thể hệ thống hoá lại các kiến thức của các môm học nh: Chi tiết máy, Sức bền vật liệu, Dung sai, Chế tạo phôi, Vẽ kỹ thuật đồng thời giúp sinh viên làm quen dần với công việc thiết kế và làm đồ án chuẩn bị cho việc thiết kế đồ án tốt nghiệp sau này. Hộp giảm tốc là cơ cấu truyền động bằng ăn khớp trực tiếp, có tỷ số truyền không đổi và đợc dùng để giảm vận tốc góc, tăng mô men xoắn . Với chức năng nh vậy ,ngày nay hộp giảm tốc đợc sử dụng rộng rãi trong các ngành cơ khí , luyện kim , hoá chất , trong công nghiệp đóng tàu Trong giới hạn của môn học em đợc giao nhiệm vụ thiết kế hộp giảm tốc trục vít - bánh vít . Trong quá trình làm đồ án đợc sự giúp đỡ tận tình của các thầy trong bộ môn , đặc biệt là thầy Nguyễn Xuân Ngọc , em đã hoàn thành xong đồ án môn học của mình. Do đây là lần đầu , với trình độ và thời gian có hạn nên trong quá trình thiết kế không thể tránh khỏi những sai sót xảy ra , em xin chân thành cảm ơn những ý kiến đóng góp của các thầy trong bộ môn . Sinh viên Bùi Hữu Mạnh phần I : chọn đ ộng cơ và phân phối tỷ số truyền I chọn động cơ Công suất có ích trên trục tang tời là : 1 3,1 1000 05,0.28600 1000 . === vF N lv (KW) Chọn hiệu suất sơ bộ các bộ truyền và ổ lăn theo bảng 2.3 [I]/19 * ta chọn hiệu suất các bộ truyền nh sau Hiệu suất của ổ lăn 1 = 0,993 (bộ truyền đợc che kín ) Hiệu suất bộ truyền bánh răng 2 = 0,97 (bộ truyền đợc che kín ) Hiệu suất bộ truyền trục vít 3 = 0,8 (bộ truyền đợc che kín) Hiệu suất bộ truyền xích 4 = 0,92 (bộ truyền để hở) Hiệu suất khớp nối 99.0 5 = hiệu suất của hệ thống là : = 1 4 . 2 . 3 . 4 = 0,993 4 .0,97.0,8.0,92 = 0,687 ckckck i i t t T T t t t t T T 2 2 1 21 2 1 .)(.)( +== = 886.0 8 2 .8.0 8 5 ( 2 =+ Công suất cần thiết của động cơ là : 667,1 687,0 886,0.3,1 . ==== lv tdyc N NN (KW) Tính tốc độ sơ bộ động cơ theo bảng 2.4 [I] /21 ta chọn u xích = 3 , u hộp = 80, u chung = u hộp .u ngoài = 3.80= 240 Số vòng quay của trục công tác là 777,4 200.14,3 05,0.1000.60 . .1000.60 === D v n lv (vòng /phút) Tốc độ quay sơ bộ của động cơ là n sb = n lv. .u chung = 4,777.240=1146,48(vòng /phút) tra bảng P1.1[I]/234 ta chọn đợc động cơ có ký hiệu 4A90L4Y3 Các thông số của động cơ nh sau: N = 2,2 (Kw); vận tốc quay n = 1420 (vg/ph); = 80% ; Cos = 0,83 2,2= dm K I I ; 0,2= dm K T T ; khối lợng m = 41 (kg); II phân phối tỷ số truyền và tính mô mên xoắn trên trục Tỷ số truyền chung u chung = 25,297 777,4 1420 == lv dc n u Ta chọn tỷ số của bộ truyền ngoài : u xích =3,0. do đó tỷ số truyền của hộp giảm tốc là 99 0,3 25,297 === ũich chung h u u u Chọn tỷ số truyền bộ truyền trục vít u tv = 18,0 do đó tỷ số bộ truyền bánh răng là u br = 5,5 18 99 == tv h u u 2 Tốc độ quay của các trục n 1 = n đc = 1420 (v/ph) n 2 = 9,78 18 1420 1 == tv n n (v/ph) n 3 = 35,14 5,5 9,78 2 == br n n (v/ph) n 4 = 783,4 3 35,14 3 == xih n n (v/ph) Công suất trên các trục N lv == 1,3 (Kw) N 3 = )(42,1 993,0.92,0 3,1 . 4 Kw N olanxich == N 2 = )(48,1 993,0.97,0 42,1 . 3 Kw N olanbr == N 1 = )(86,1 993,0.8,0 48,1 . 2 Kw N olantv == Mô men xoắn trên các trục T 1 = )(29,17844 1445 70,2.10.55,9 .10.55,9 6 1 1 6 Nmm n N == T 2 = )(21,254603 27,80 14,2.10.55,9 .10.55,9 6 2 2 6 Nmm n N == T 3 = )(12,1177160 55,16 04,2.10.55,9 .10.55,9 6 3 3 6 Nmm n N == T 4 = )(94,4288272 14,4 859,1.10.55,9 .10.55,9 6 4 4 6 Nmm n N == Ta lập đợc bảng kết quả tính toán sau: III tính bộ truyền ngoài (bộ truyền xích) Vì vận tốc của xích không lớn nên chọn loại xích con lăn áp dụng công thức z1=29-2.u=29-2.3=23 Chọn số răng đĩa xích nhỏ z 1 = 23 > 19 răng Trục Thông số Trục động cơ I II III Làm việc Khớp U nh = 18 U ch = 4,84 u x =3,0 N(kW) 2,2 2,7 2,14 2,04 1,85 n (vg/ph) 1420 1445 80,27 16,55 4,14 T(N.mm) 17844,3 254603 1177160 4288272 3 Số răng đĩa xích bánh lớn z 2 = u. z 1 =23.3 = 69 răng lấy z 2 = 69 răng Tỷ số truyền thực tế của bộ truyền là u tt = 69/23 =3.0 Xác định hệ số sử dụng xích k đ = 1 (tai trọng êm) k a = 1 (vì lấy khoảng cách trục a =40 .t) k đc = 1,25 (bộ truyền không có thể điều chỉnh đợc) k b = 1,3 (bôi trơn tốt) k c = 1 (làm việc ba ca ) k o = 1,25 (bộ truyền có góc nghiêng nhỏ hơn 60 0 ) Do đó hệ số sử dụng xích là k = k o . k b .k a .k đc .k c .k đ = 1,25.1,25.1.1,3.1.1.1 = 2,03 Hệ số răng đĩa dẫn k z = z 01 /z 1 = 25/23 = 1,087 Hệ số vòng quay (lấy n 01 = 50) k n = 50/14,35 = 3,48 Công suất tính toán 10 1 48,3.087,1.03,2.3,1 == = x nz k kkk lv Chọn số dãy xích là 1 dãy do đó k x =1 theo bảng 12.5 [II] /15 ** ta có [R] =10,5 (Kw) do đó ta chọn xích có bớc xích là t = 38,1 mm có ký hiệu P38,1-12700 Xác định khoảng cách trục a = 40 .t = 40 .38,1 = 1524 mm tính số mắt xích X = a tzz t a zz 2 2 12 21 )(25,0 .2 ][5,0 +++ X = 34,127 152414,3 1,38)2369(25,0 1,38 1524.2 ]6923[5,0 2 2 = +++ lấy X =128 mắt 4 Tính chính xác khoảng cách trục a = [ ] 2 12 2 2121 ]/))[(2)(5,0()(5,025,0 zzzzXzzXt +++ = [ [ ] ] )(76,1536]14,3/))2369[(2)6923(5,0128)6923(5,0128(1,38.25,0 2 2 mm=+++ để xích khỏi chịu lực căng quá lớn ,rút bớt khoảng cách trục a một lợng )(6,476,1536.003,0.003,0 mmaa === do đó khoảng cách trục là a = 1932 (mm) Tính đờng kính các đĩa xích d 1 = )(8,279 )23/14,3sin( 1,38 /sin( )1 mm z t == d 2 = )(1,837 )69/14,3sin( 1,38 /sin( )2 mm z t == Tính lực tác dụng lên trục F r = k x . F t , với F t = )(2,6207 1,38.34,14.23 3,110.6 .10.6.1000 77 N tnz R v R === k x = 1 do đó F r = 6207,2.1 = 6207,2(N) phần II : tính toán bộ truyền trong I. tính bộ truyền cấp nhanh ( bộ truyền trục vít- bánh vít ) 1. Tính vận tốc sơ bộ v s = )/(58,31420.18.86,1.10.8,8 10.8,8 3 23 3 2 11 3 smnuN == Chọn vật liệu làm bánh vít là đồng thanh không thiếc 9-4 Chọn vật liệu làm trục vít là thép 45, tôi bề mặt đạt độ rắn HRC >45 2. Tính ứng suất cho phép Theo bảng 7.1[I]/146 với bánh vít làm bằng vật liệu nh trên đúc trong khuôn cát có b =400(MPa), ch = 200 (MPa). 5 Tính ứng suất tiếp xúc cho phép [ H ] N HE =60. = N i iii tnTT 1 4 22 )/( trong đó n i , T 2i , số vòng quay trong 1 phút và mô men xoắn trên bánh vít trong chế độ thứ i ,i = 1,2 , N, N số thứ tự chế độ làm việc , t i số giờ làm việc trong chế độ thứ i , T 2i là trị số đợc dùng để tính toán , T 2 là mô men xoắn lớn nhất trong các trị số thay số ta có N HE = 60.23000 (1 4 5 + 0,5 4 .3) = 7,158.10 6 K HL = 042,110.158,7/10 8 67 = [ Ho ] = 0,85 . b = 0,85.120 = 170 (MPa) [ b ] = [ Ho ]. K HL = 170.1,042 = 177,24 (MPa) Tính ứng suất uốn cho phép N FE = 60. = N i iii tnTT 1 9 22 )/( = 60.23000 (1 9 .5 + 0,5 9 .3) = 6,908.10 6 K FL = 806,010.908,6/10/10 9 66 9 6 == FE N [ Fo ] = 0,25. b + 0,08. ch = 59,6 (MPa) [ F ] = [ Fo ] . K FL = 59,6 .0 806 = 48,08 (MPa) ứng suất quá tải Với bánh vít bằng đồng thanh thiếc [ H ] max = 4. ch = 4.120 = 840 (MPa); [ F ] max = 0,8. ch = 0,8.120 = 96(MPa); 3 .Tính thiết kế - Xác định a : Chọn sơ bộ K H = 1,2 . Với u = 18 chọn z 1 = 2 do đó z 2 = z 1 .u = 2 .18 = 36 răng Mô men xoắn trên trục 2 là T 2 = 254603 (Nmm) Chọn hệ số đờng kính trục vít q = 10 6 Tính khoảng cách trục sơ bộ vì tải trọng thay đổi không đáng kể do đó chọn hệ số tập trung tải trọng là K H = K F = 1 . theo bảng 11.5 [CTMT1] *** với vận tốc trợt là v = 4,1 (m/s) ta chọn cấp chính xác chế tạo là cấp 8 do đó hệ số tải trọng động K Hv = K Fv = 1,2 a = 3 2 2 2 2 ].[ 170 )( q KKT z qz HvH H + a = )(132 10 3,1.1.254603 ]177.36 170 )1036( 3 2 mm= + Mô đun m = 2.a /(z 2 + q) = 2.132/46 = 5,73 (mm) Lấy theo tiêu chuẩn chọn mô đun m = 6,3 (mm) a = )(9,144 2 46.3,6 )( 2 2 mmqz m ==+ vận tốc trợt v t = )/(86,4102 19100 1445.3,6 . 19100 . 222 1 1 smqz nm =+=+ tính góc vít tg = z 1 /q = 2/10 = 0,2 = 11 0 18 từ bảng 11.3 [CTMTI] /198 với góc vít trên ta chọn đợc hệ số ma sát f = 0,026. và góc ma sát = 1 0 30 hiệu suất bộ truyền = 82,0 )( .95,0 = tg tg Kiểm nghiệm ứng suất uốn Tính số răng tơng đơng z tđ = z 2 /cos 3 () = 36/ cos 3 (11 0 18) = 38 răng tra bảng 11.6 [CTMT1]/203 ta có hệ số dạng răng Y F = 1,6 Đờng kính vòng chia bánh vít : d 2 = m.z 2 = 6,3.36 = 227 (mm) 7 Đờng kính vòng chia trục vít : d 1 = m.q = 6,3. 10 = 63 (mm) Đờng kính vòng đỉnh trục vít : d a1 = d 1 + 2.m = 63 + 2.6,3 = 75,6 (mm) Chiều rộng b 2 của bánh vít : b 2 = 0,75.d a1 = 0,75.75,6 = 56 ( mm ) ứng suất uốn trong răng bánh vít F = = n FvFF mdb KKYT 4,1 22 22 )(37,9 17,4.8,226.56 81,1.1.6.1.254603.4,1 MPa= < [ F ] m n = m cos () = 6,3 . cos (11 0 18) = 4,17 (mm) Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc hệ số K t = =+= 8125,0 8 3 .5,0 8 5 .1 . max22 2 i ii tT tT K H = 1 + (z 2 /) 3 (1 K t ) chọn theo bảng 7.5 [I]/153 ta có : = 86 K H = 1 + (36/86) 3 (1-0,8125) = 1,01 ta có K Hv = 1,3. ứng suất tiếp xúc H = qKTaqzz H /]/)[()/170( 2 3 22 + = 6,14710/2,1.254603]9,149/)1036[()36/170( 3 =+ (MPa) < [ H ] 4. Các thông số bộ truyền Khoảng cách trục: a = 144,9 (mm) Mô đun : m = 6,3 (mm) Hệ số đờng kính : q = 10 Tỷ số truyền : u = 18 Số ren trục vít và số răng bánh vít : z 1 = 2; z 2 = 36 Hệ số dịch chỉnh bánh vít : x 2 = 0 Góc vít : = 11 0 18 Chiều dài phần cắt ren của trục vít: b 1 = 90 mm Chiều rộng bánh vít : b 2 = 0,75.da1 = 0,75.75,6 = 56 (mm) Đờng kính vòng đỉnh bánh vít : d a2 = m(z 2 +2+2.x) = 6,3.(36+2 ) = 239,4 (mm) Đờng kính ngoài bánh vít : d aM2 = d a2 +1,5.m = 239,4+1,5.6,3 = 248,8(mm); Đờng kính chia : d 1 = 63 (mm); d 2 = 277 (mm) Đờng kính đỉnh : d a1 = 48,88 (mm); d a2 = 239,4 (mm) Đờng kính đáy : d f1 = 47,88 (mm); d f2 = 211,68 (mm) 5.Tính nhiệt truyền động trục vít 8 Diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc )(].3,0)1(7,0[ )1(1000 0 1 ttKtqK P A dt ++ = = =)//( ckiick ttPt 8/(5 + 0,5.3) = 1,23 Chọn K t = 8 W/(m 2 0 C ) ; = 0,25 ; t o = 25 0 ;K t q = 29; A = )(38,0 65.23,1].29.3,0)25,01.(8.7,0[ 7,2).82,01(1000 2 m= ++ 6.Tính lực tác dụng lên bộ truyền F t1 = F a2 = 2.T 1 /d 1 = 2.17844/63 = 566(N) F t2 = F a1 = 2.T 2 /d 2 = 2.254603/226,8 = 2245(N) F r1 = F r2 = F t2 .tg/cos = 2245.tg(20)/cos(11 0 18) = 833(N) II . tính bộ truyền trong ( bộ truyền bánh răng nghiêng) 1.Chọn vật liệu. Bánh nhỏ : Thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn 241 ữ 285 HBcó: b3 = 850 MPa ; ch 3 = 580 MPa. Chọn HB 3 = 250 (HB) Bánh lớn : Thép 45, thờng hóa đạt độ rắn 192 ữ 240 HB có: b4 = 750 Mpa ; ch 4 = 450 MPa. Chọn HB 4 = 230 (HB) 2. Xác định ứng suất cho phép. [ ] ( ) HLxHVRHHH KKZZS = lim ; Chọn sơ bộ Z R Z V K xH = 1 [ ] HHLHH SK = lim S H : Hệ số an toàn khi tính về tiếp xúc. S H =1,1. limH : ứng suất tiếp xúc cho phép ứng với số chu kì cơ sở; limH = 2.HB + 70 H lim3 = 570 MPa; H lim4 = 530 MPa; K HL = H m HEHO NN với m H = 6. m H : Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc. N HO : Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc. N HO = 30. H 4,2 HB H HB : độ rắn Brinen. 74,2 3 10.6,1245.30 == HO N N HE : Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng. ( ) CKiiiiiHE ttTTtuncN /./.)./.(.60 3 1 = C: Số lần ăn khớp trong một vòng quay. T i , n i , t i : Lần lợt là mômen xoắn , số vòng quay và tổng số giờ làm việc ở chế độ i của bánh răng đang xét. 9 ( ) ckiiiiHE ttTTtuncN /./.)./.(.60 3 113 = 7 3 633 3 10.6,110.9,185 8 3 .)5,0( 8 5 123000).84,4/1445.(1.60 =>= += HOHE NN ta có : N HE3 > N HO3 => K HL3 = 1 [ H ] 3 = MPa518 1,1 1.570 = ; [ H ] 4 = MPa8,481 1,1 1.530 = Vì bộ truyền là bộ truyền bánh trụ răng nghiêng nên trị số [ H ] đợc tính theo giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau: [ ] [ ] [ ] ( ) MPa HHH 5002/ 43 =+= và [ H ]=1,18[ H ] 4 =1,18.481,8=568,5Mpa Chọn [ H ]= 500Mpa ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải của mỗi bánh răng Bánh 3 : [ H3 ] Max = 2,8 . ch3 = 2,8 . 580 = 1624 Mpa Bánh 4 : [ H4 ] Max = 2,8 . ch4 = 2,8 . 450 = 1260 Mpa Vậy ta chọn [ H ] Max = 1260 MPa Tra bảng : F lim = 1,8.HB; Hệ số an toàn S F = 1,75 - bảng 6.2 [I]/94 F lim1 = 1,8.250 = 450Mpa. F lim2 = 1,8 230 = 414 Mpa. K FL = F m FEFO NN với m F = 6. m F : Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn. N FO : Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn. N FO = 4.10 6 vì vật liệu là thép 45, N EE : Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng. ( ) cki m iiiiFE ttTTtuncN F /./.)./.(.60 1 = c : Số lần ăn khớp trong một vòng quay. T i , n i , t i : Lần lợt là mômen xoắn , số vòng quay và tổng số giờ làm việc ở chế độ i của bánh răng đang xét. t i = 42000 (giờ) là tổng thời gian làm việc của bộ truyền 6 3 666 3 10.410.259 8 3 .)5,0( 8 5 1.23000).84,4/1445.(1.60 =>= += FOFE NN Ta có : N FE3 > N FO3 => K FL3 = 1 [ F3 ] = 450.1.1 / 1,75 = 257 MPa, [ F4 ] = 414.1.1 / 1,75 = 236,5 MPa, ứng suất uốn cho phép khi qúa tải Bánh 3 : [ F3 ] Max = 0,8 . ch3 = 0,8 . 580 = 464 MPa Bánh 4 : [ F4 ] Max = 0,8 . ch4 = 0,8 . 450 = 360 MPa 3.Tính toán bộ truyền bánh răng chọn a = 0,3 , ta có d = a (u+ 1)/2 = 0,87 lấy sơ bộ K H = 1,1. theo trị số d và đồ thị trên hình 10.14[CTMTI]/148 ta tìm đợc K H = 1,03 10 [...]... (mm) Chi u dài các trục Trục I l1 = l12 + l11 ta có l11 = 0,9.daM2 = 236 (mm); l13 = l11/2 = 118 (mm); l12 = h + K3 + lm12/2 +B ; với lm12 là chi u dài nối trục đàn hồi lm12 = 1,4.d = 1,4.20 =28 (mm); l12 = 59 (mm); l1 = 59+236 = 295 (mm) Trục II l2 = B/2 + K2+K1+lbv+K1+lbr+K1+K2+B/2; trong đó lbv là chi u dài may ơ bánh vít lbv = 56 (mm); lbr là chi u dài may ơ bánh răng lbr = 60 (mm); B là chi u... tính kết cấu hộp giảm tốc 1.tính kết cấu bánh răng nhỏ Từ hính 1 4-8 [II]/13 ta có các thông số của bánh răng nhỏ nh sau Chọn phôi chế tạo bánh răng là phôi dập d3 = 80 mm , df3 = 73,75 mm , da3 = 85 mm , b = 65 mm mô đun m = 2,5 mm , góc nghiêng răng = 15041 2.Tính kết cấu bánh răng lớn Tơng tự nh trên ta chọn phôi chế tạo bánh răng là phôi dập Các thông số của bánh răng nh sau d4 =389,5 mm ,df4 =383,25... 4.m = 4.2,5 = 10 mm 3.Kết cấu bánh vít Từ hình vẽ 1 4-1 4[II]/16 và các công thức ta có Khoảng cách trục a = 145 mm , chi u rộng bánh vít b = 56 mm , chi u dài may ơ lm = 63 mm góc nghiêng = 11018 29 đờng kính vòng đỉnh d a2 = 239,4 mm đờng kính vòng chia d2 = 226,8 mm đờng kính vòng đáy df2 = 211,68 mm = 50,6mm , đờng kính vít ghép giữa vành ngoài và vòng trong d = 10 mm chi u dày vành nối giữa vòng... dãy ta chọn loại mỡ T , mỡ chứa khoảng 2/3 khoảng trống bộ phận ổ 3.Lắp bánh răng lên trục và điều chỉnh sự ăn khớp để lắp bánh răng lên trục ta dùng then bằng và chọn kiểu lắp là H7/k6 vì nó chịu tải trọng nhẹ và va đập vừa Để điều chỉnh sự ăn khớp giữa cặp bánh răng ta tăng độ dầy bánh răng nghiêng nhỏ lên thêm 10% so với bề rộng bánh răng lớn 31 Phần V:bảng thống kê các kiểu lắp mục lục Phần I : chọn... trục III Tính toán bộ truyền ngoài Phần II : Tính toán bộ truyền trong I Tính bộ truyền cấp nhanh II- Tính bộ truyền cấp chậm Phần III : tính toán trục và chọn ổ lăn I Tính sơ bộ trục II Tính toán các trục III- Chọn ổ lăn cho hộp giảm tốc IV- Kiểm nghiệm then Phần IV : Tính kết cấu hộp giảm tốc Phần V : bôI trơn và đIều chỉnh ăn khớp Phần VII : bảng kê các kiểu lắp tàI liệu tham khảo 1 Thit k Chi. .. nghêng răng Số răng bánh nhỏ Số răng bánh lớn Chi u rộng vành răng Đờng kính chia Đờng kính đỉnh răng Đờng kính đáy răng phần II.Tính toán trục và chọn ổ lăn Số liệu cho trớc: Công suất trên trục vào của hộp giảm tốc: N = 3 KW Số vòng quay n1= 1445 v/ph Tỷ số truyền unh= 18 uch= 4,83 Chi u rộng vành răng b2= 56 mm ; b3 = 60 mm b4 = 60 Góc nghiêng của cặp bánh răng =15,680 Chọn vật liệu chế tạo... tâm bulông 2 k 1,2.d2 =19,2 đến mép lỗ Chi u cao h k = 26 mm h: phụ thuộc tâm lỗ bulông và kích thớc mặt tựa 30 Mặt đế hộp: Chi u dày: Khi không có phần S1 = (1,3 ữ 1,5) d1 S1 = 26 mm lồi S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 và q K1 3.d1 3.20 = 54 mm Khe hở giữa các chi tiết: Giữa bánh răng với thành trong hộp Giữa đỉnh bánh răng lớn với đáy hộp Giữa mặt bên các bánh răng với nhau Số lợng bulông nền Z q... số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu; - ZH : Hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc; - Z : Hệ số kể đến sự trùng khớp của răng; - KH : Hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc; - bw : Chi u rộng vành răng - dw : Đờng kính vòng chia của bánh chủ động; T3 = 254603 Nmm ; bw = 60 mm ; ZM = 275 MPa (tra bảng 6.5 [I]/96 ) ; - Góc prôfin răng bằng góc ăn khớp : t = tw = arctg(tg/cos) = arctg(tg200/ cos15,68)... xoắn ta có s = 1 k a + m , s = 1 k a + m trong đó -1 ,-1 là giới mỏi uốn và mỏi xoắn trong chu kỳ đối xứng của mẫu nhẵn đờng kính 7 10 mm ,đợc tính gần đúng theo công thức -1 = (0, 4- 0,45).b = 0,45.600 = 270 (MPa) -1 = ( 0,23 0,28) b = 0,25.600 = 150 (MPa) a , a - biên độ ứng suất uốn và ứng suất xoắn trong tiết diện trục ;m ,m - ứng suất uốn và ứng suất xoắn trung bình ứng suất uốn đợc... động (khi trục quay một chi u) m = a = 0,5 max = 0,5 T/Wo = 0,5.17844/0,2.303 = 1,65 W,Wo là mô men cản uốn và cản xoắn của tiết diện trục , là hệ số xét đến ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi = 0,10 , = 0,05 k , k hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục đến độ bền mỏi tra bảng 15.2 ta có k = 1,76; k = 1,54 , - hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục , tra . = 36 Hệ số dịch chỉnh bánh vít : x 2 = 0 Góc vít : = 11 0 18 Chi u dài phần cắt ren của trục vít: b 1 = 90 mm Chi u rộng bánh vít : b 2 = 0,75.da1. vòng chia bánh vít : d 2 = m.z 2 = 6,3.36 = 227 (mm) 7 Đờng kính vòng chia trục vít : d 1 = m.q = 6,3. 10 = 63 (mm) Đờng kính vòng đỉnh trục vít :