Tài liệu THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG CHI TIÊT DẠNG TRỤC CỦA BÁNH XE BỊ ĐỘNG, chương 4 pdf

Chương 4: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ ĐỒ GÁ I/ Yêu cầu kỹ thuật: Gia cơng các đường kính trục với R z =20, dung sai mm05,0  II/ Kết cấu đồ gá: - Thành phần đồ gá phải đảm bảo độ cứng vững khi gia công. - Phương pháp đònh vò: + Dùng phím tỳ phẳng khống chế 3 bậc tự do + Dùng chốt trụ ngắn khống chế 2 bậc tự do + Dùng chốt đònh vò khống chế 1 bậc tự do chống xoay - Kẹp chặt: dùng đòn kẹp liên động - Thao tác: + Lắp chi tiết: đưa chi tiết lên thân của đồ gá lắp vào chốt trụ ngắn và để trên các phím tỳ, chốt đònh vò bên cạnh có tác chống xoay tiếp xúc với chi tiết. Kẹp chặt bằng cách vặn 2 đai ốc + Tháo nhanh chi tiết: sau khi gia công xong, ta vặn đai ốc nới lỏng chi tiết ra, nhấc chi tiết lên và lấy ra ngoài. III/ Kiểm tra lại những kích thước độ chính xác – độ nhẵn của đồ gá. Vật liệu gang xám 15-32 đúc liền khối Sai lệch độ không song song và không vuông góc của các bề mặt làm việc không quá 0,01/100mm. Đai ốc: vật liệu CT3. TÍNH LỰC KẸP - Lực W được xác đònh nhờ phương trình momen đối với điểm o - Momen x M có xu hướng làm cho chi tiết xoay xung quanh trục của nó. Nếu muốn cho chi tiết không bò xoay thì momen ma sát do lực hướng trục và lực kẹp gây ra phải thắng momen cắt. Không tính đến tính đến lực dọc trục o P thì phương trình cân bằng có dạng: + Với K là hệ số an toàn có tính đến khả năng làm tăng lực cắt trong quá trình gia công (công thức 36 sách thiết kế ĐA CNCTN) 654321 xKxKxKxKxKxKKK o  ° 5,1 0 K : hệ số an toàn ° 2,1 1 K : hệ số tính đến trường hợp tăng lực cắt khi độ bóng thay đổi ° 5,1 2 K : hệ số tăng lực cắt khi dao mòn ° 2,1 3 K : hệ số tính đến việc tăng lực cắt khi bề mẵt gia công gián đoạn ° 3,1 4 K : hệ số tính đến sai số của cơ cấu kẹp chặt ° 2,1 5 K : hệ số tính đến mức độ thuận lợi của cơ cấu kẹp bằng tay ° 5,1 6 K : hệ số kể đến ảnh hưởng của độ lớn mặt tiếp xúc của phôi với đồ gá. 58,75,1.2,1.3,1.2,1.5,1.2,1.5,1    K R= 80mm; 33 1 R mm ; f hệ số ma sát lấy bằng 0,1. 349 33.1,0.20 80.58,7.19.2 2 1  Rfd RKM W ª Tính đường ren trung bình của bulông kẹp chặt theo công thức sau: mm Q Cd 3,9 8 349 4,1   chọn bulông có đường kink ngoài d=10mm ª Xác đònh sai số chế tạo cho phép của đồ gá: (công thức 60 sách thiết kế đồ án CNCTM) dgmctkcg   : c  Sai số chuẩn trong trường hợp này 0 c  : k  Sai số kẹp chặt trong trường hợp này 0 k  : m  Sai số mòn do đồ gá bò mòn gây ra N m   (công thức 61) N: số lượng chi tiết gia công trên đồ gá N=5000 chiếc 2,0   phụ thuộc vào kết cấu đồ đònh vò. mmm m 014,01450002,0   01,0 dc  sai số điều chỉnh. dg  nói chung khi kích thước gia công có dung sai thì kích thước tương ứng trên đồ gá phải có dung sai nhỏ hơn 3 lần: 1,0   mm mm dg 03,03/1,0   Vậy sai số chế tạo: mm mdck c gd ct 045,0)0447,001,000(03,0)( 222 222 2 2   Bảo quản đồ gá: - không để phôi bám trên bề mặt đònh vò, khi sử dụng xong cần làm sạch phôi thường xuyên. - Đây là đồ gá chuyên dùng nên cần phải được bảo quản thật kỹ lưỡng. KẾT LUẬN Trong thời gian thực hiện đồ án môn học Công Nghệ Chế Tạo Máy em đã được củng cố lại được các kiến thức đã học và tiếp thu được thêm nhiều kiến thức bổ ích khác. Ngoài việc củng cố về mặt lý thuyết công nghệ chế tạo chi tiết máy, em được tìm hiểu kỹ hơn về những phương pháp công nghệ thông dụng khác nhau. Qua đó tạo cho em sự hiểu biết rõ ràng hơn so với khi nghiên cứu lý thuyết. Tuy nhiên các số liệu mà em tính toán và đưa ra chỉ ở góc độ sử dụng tư liệu, sổ tay do vậy phải gặp những điều không thực tế. Do đó trong quá trình làm đồ án em không thể tránh khỏi những thiếu sót, em mong được thầy cô chỉ dẫn thêm. Cuối cùng em xin chân thành cảm ơn thầy Hồ Viết Bình đã tận tình giúp đỡ em hoàn thành đồ án môn học này. TPHCM, ngày 20 tháng 12 năm 2006 . phương trình cân bằng có dạng: + Với K là hệ số an toàn có tính đến khả năng làm tăng lực cắt trong quá trình gia công (công thức 36 sách thiết kế ĐA. ra N m   (công thức 61) N: số lượng chi tiết gia công trên đồ gá N=5000 chi c 2,0   phụ thuộc vào kết cấu đồ đònh vò. mmm m 0 14, 0 145 0002,0   01,0 dc  sai