ĐỒ án kết cấu CÔNG TRÌNH bê TÔNG cốt THÉP TÍNH TOÁN bản sàn BẰNG PHẦN mềm SAFE

ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BÊ TƠNG CỐT THÉP  SVTH : Hoàng Thế Phong  MSSV : 18149285  GVHD : TS Nguyễn Ngọc Dương  GVBV : PGSTS Châu Đình Thành  HỌC KÌ : – Năm học 2021 - 2022 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN BẢN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 1.1: ĐỀ BÀI 1.2: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 1.3: CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC BỘ PHẬN SÀN .1 1.3.1: Bản sàn 1.3.2: Dầm .2 1.4: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 1.4.1: Hoạt tải 1.4.2: Tĩnh tải 1.5: XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP TRONG BẢN SÀN .5 1.6: TÍNH TỐN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN 12 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN BẢN SÀN BẰNG PHẦN MỀM SAFE 15 2.1: KHAI BÁO 15 2.2: MƠ HÌNH .15 2.3: KẾT QUẢ 19 2.3.1: Kết độ võng 19 2.4: NGUYÊN NHÂN XẢY RA SỰ KHÁC BIỆT CỦA KẾT QUẢ TÍNH TỐN CỦA HAI PHƯƠNG PHÁP .26 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN KẾT CẤU KHUNG 28 3.1: CÁC GIẢ THUYẾT 28 3.2: SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỘT 28 3.2.1: Kích thước tiết diện dầm 28 3.2.2: Kích thước tiết diện cột 29 3.3: CHỌN SƠ ĐỒ TÍNH 41 3.3.1: Tĩnh tải 43 3.3.2: Tải trọng phân bố 43 3.3.3: Tải trọng tập trung nút khung 44 3.3.4: Hoạt tải đứng 52 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG 3.3.5: Hoạt tải ngang (tải trọng gió) 56 3.4: TỔ HỢP TẢI TRỌNG VÀ NỘI LỰC 59 3.4.1: Các trường hợp tải 59 3.4.2: Kết nội lực khung 68 3.5: TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM, CỘT .71 3.5.1: Vật liệu sử dụng .71 3.5.2: Tính tốn bố trí cốt thép cho dầm .72 3.5.3: Tính tốn bố trí cốt thép cho cột 75 3.6: CHIỀU DÀI NEO CỐT THÉP 94 3.6.1: Chiều dài neo cốt thép sở .94 3.6.2: Chiều dài neo cốt thép tính tốn 94 3.7: NGUYÊN TẮC CẤU TẠO KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP 95 3.7.1: Nguyên tắc cấu tạo cốt dọc cho nút khung biên nút khung tầng .95 3.7.2: Nguyên tắc cấu tạo cốt dọc nút khung 97 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG CHƯƠNG 1: TÍNH TỐN BẢN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 1.1: Đề Bảng - Số liệu đề a (m) b (m) Bê tơng Vùng gió 4.4 4.2 B25 IIIB 1.2: Tải trọng tác dụng lên sàn Hình - Mặt kí hiệu sàn tầng điển hình 1.3: Chọn sơ kích thước phận sàn 1.3.1: Bản sàn Chiều dày sàn xác định sơ theo công thức: hb  D  L1 m Trong đó: D hệ số xét đến tải trọng tác dụng lên sàn, m hệ số phụ thuộc vào dạng sàn, L1 chiều dài nhịp tính tốn Lấy L1 = 4200 (mm), D = 0.8, m = 45 SVTH: NGUYỄN THIÊN PHÚC TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TƠNG CỐT THÉP Từ ta có: hb  GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG D 0.8  L1   4200  74mm Chọn hs = 80 (mm) m 45 1.3.2: Dầm Xác định sơ kích thước dầm:    1 Chiều cao dầm: h d =  ÷   L1 =  ÷   4200 =  350 ÷ 525  mm  16 12   12  Chọn dầm có chiều cao hd = 400 (mm) 1 1 Bề rộng dầm: bd = ( ÷ )h d = ( ữ )ì400 = (100 ữ 200)mm Chn bề rộng dầm bd = 200 (mm) Vậy dầm có tiết diện b x h = 200x400 (mm) 1.4: Tải trọng tác dụng lên sàn 1.4.1: Hoạt tải Tùy theo cơng sử dụng phịng mà sàn chịu hoạt tải sử dụng khác Theo TCVN 2737:1995 ta có hoạt tải tác dụng lên ô sàn sau: Bảng - Hoạt tải tác dụng lên ô sàn STT Công dụng Hệ số vượt tải Hoạt tải tiêu chuẩn (kN/m²) Hoạt tải tính tốn (KN/m²) Mái BTCT 1.3 0.75 0.975 Phòng 1.3 1.5 1.95 Cầu thang, Hành lang 1.2 3.6 Phòng tắm, WC 1.3 1.5 1.95 Phòng thể thao 1.2 4.8 1.4.2: Tĩnh tải Cơng trình thường bao gồm tải trọng sau SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Do trọng lượng thân sàn Hình - cấu tạo sàn Bảng - Các lớp cấu tạo sàn STT Tên lớp Chiều dày (m)  ( kN / m ) g tc ( kN / m ) n g tt ( kN / m ) Gạch lót 0.02 18 0.36 1.1 0.396 Vữa lót 0.02 16 0.32 1.2 0.384 BTCT 0.08 25 1.1 2.200 Vữa trát trần 0.015 16 0.24 1.2 0.288 Thiết bị… 0.2 1.2 0.24 Tổng 3.508 Vậy tổng tĩnh tải tác dụng lên ô sàn S1, S2, S3, S4, S6, S7 là: 3.508 (kN/m2) (S5 sàn vệ sinh nên tính riêng) Riêng sàn S5 có nhà vệ sinh, ta thiết kế theo sàn lật ngược với cao trình sàn cao độ với cao trình đáy dầm (sàn lật ngược) Khi tính tốn tải trọng cho sàn ta phải tính thêm chiều dày lớp vữa trát tạo độ dốc lớp bê tông gạch vỡ Chọn độ dốc %, chiều dài ô sàn 4.2 m, chiều dày trung bình lớp vữa tạo độ dốc là: SVTH: HỒNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Hình - Cấu tạo sàn vệ sinh  vt  4200  0.01  21mm  0.021m Trọng lượng lớp vữa trát là: gvt = 1.2 × 16 × 0.021 = 0.403 (kN/m2) Bề dày lớp bê tông gạch vỡ là: δgv =  0  0  0  0  0  0  2 m  gv 16kN / m3 Trọng lượng lớp gạch vỡ là: ggv = 0.202×16×1.2 = 3.878 (kN/m2) Do trọng lượng tường gây ra: Ơ sàn S5 có nhà vệ sinh nên chịu tác dụng tải tập trung tường xây truyền vào, ta quy tải tập trung thành tải phân bố diện tích sàn Tải trọng tường xây: gs  n. t bt ht lt Với: SS n =1.1 hệ số vượt tải t  18kN / m3 trọng lượng riêng tường xây bt = 100 mm = 0.1 m chiều dày tường xây ht chiều cao tường, ht  3.6  0.08  3.52( m) SVTH: HỒNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG lt chiều dài tường xây, lt    5(m) Từ ta có g s  n   t  b  l  h 1.118  0.1   3.52   2.64( KN / m ) Ss  4.4 Tổng tải trọng tác dụng lên Tải trọng tính tốn Tổng tải trọng q tt  g tt  p tt Bảng - Tổng tải trọng tác dụng lên Tĩnh tải tính tốn STT Hoạt tải tính toán (kN/m2) Tải sàn (kN/m2) Tải tường (kN/m2) Tổng tĩnh tải (kN/m2) Tổng tải trọng (kN/m2) 1.95 3.508 3.508 5.458 4.8 3.508 3.508 8.308 3.6 3.508 3.508 7.108 1.95 3.508 3.508 5.458 1.95 7.790 2.640 10.4296 12.3796 3.6 3.508 3.508 7.108 3.6 3.508 3.508 7.108 1.5: Xác định nội lực tính tốn cốt thép sàn Sơ đồ Quan điểm tính tốn:  Xem ô ô đơn, không xét ảnh hưởng kế cận  Ơ tính theo sơ đồ đàn hồi SVTH: HỒNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG  Nhịp tính tốn khoảng cách trục dầm  Xét tỉ số L2/L1  L2/L1 ≥ : làm việc phương theo phương cạnh ngắn  L2/L1 < : làm việc theo hai phương Sơ đồ tính tốn cho bản: xét tỉ số chiều cao dầm sàn: hd 400      xem liên kết sàn dầm liên kết ngàm, tính tốn hs 80 theo sơ đồ Xét ô S1 đến S6 Xem làm việc độc lập, tính tốn theo đơn P  qtt  L1  L2  Momen dương lớn bản:  M1  m91  P (daNm / m)   M  m92  P (daNm / m)  Momen âm lớn gối: M I  k91  P (daNm / m)  M II  k92  P (daNm / m) SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Bảng - Giá trị momen lớn nhịp gối L1 L2 (m) (m) S1 4.2 S2 Sàn M1 M2 MI MII kNm kNm kNm kNm 100.864 1.882 1.729 4.398 3.985 0.040 153.532 2.865 2.631 6.695 6.066 0.047 0.022 93.826 1.958 0.916 4.385 2.039 0.010 0.047 0.022 72.046 1.503 0.704 3.367 1.566 0.021 0.010 0.047 0.022 163.411 3.410 1.596 7.637 3.551 0.021 0.012 0.047 0.027 13.647 0.286 0.161 0.647 0.366 L2/L1 Mi1 Mi2 Ki1 Ki2 P(kN) 4.4 1.05 0.019 0.017 0.044 0.040 4.2 4.4 1.05 0.019 0.017 0.044 S3 4.4 1.47 0.021 0.010 S4 4.4 1.47 0.021 S5 4.4 1.47 S6 1.2 1.6 1.33 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP B2 B3 B3 B3 B4 B4 B4 COMBBAO MIN COMBBAO MAX COMBBAO MIN COMBBAO MIN COMBBAO MAX COMBBAO MIN COMBBAO MIN SVTH: HOÀNG THẾ PHONG GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG 200 40 360 -56.376 0.150 0.163 656 2Ø18+1Ø16 710 0.91 1160 40 360 43.369 0.020 0.020 468 2Ø18 509 0.11 200 40 360 -56.921 0.151 0.165 663 2Ø18+1Ø16 710 0.92 200 40 360 -66.951 0.178 0.198 794 2Ø18+2Ø16 911 1.10 1160 40 360 41.331 0.019 0.019 446 2Ø18 509 0.11 200 40 360 -71.065 0.189 0.211 849 2Ø18+2Ø16 911 1.18 200 40 360 -69.423 0.185 0.206 827 2Ø18+2Ø16 911 1.15 TRANG 86 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Bảng – 11 Bố trí cốt thép cho cột Story Cột Load P (kN) M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 1252.2 3Ø25 1473 3.211 819.34 2Ø25 982 3.121 546.34 2Ø20 628 2.081 460.33 2Ø18 509 2.192 SRY2 C1 Comb6 702.16 -77.11 300 300 40 4.4 LTB 809 SRY2 C1 Comb17 809.49 88.61 300 300 40 4.4 LTB 1252 SRY2 C1 Comb5 480.56 61.59 300 300 40 4.4 LTL 442 SRY3 C1 Comb6 528.85 -49.49 250 250 40 3.6 LTB 819 SRY3 C1 Comb17 607.49 37.25 250 250 40 3.6 LTB 561 SRY3 C1 Comb6 528.85 -49.49 250 250 40 3.6 LTB 819 SRY4 C1 Comb17 428.37 -44.05 250 250 40 3.6 LTL 546 SRY4 C1 Comb17 428.37 -44.05 250 250 40 3.6 LTL 546 SRY4 C1 Comb6 368.99 -42.74 250 250 40 3.6 LTL 509 SRY5 C1 Comb17 250.57 -34.05 200 250 40 3.6 LTL 419 SRY5 C1 Comb17 250.57 -34.05 200 250 40 3.6 LTL 419 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 87 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 509 2.162 1005.6 3Ø22 1140 2.163 809.46 3Ø22 1140 1.741 698.28 3Ø18 1.502 SRY5 C1 Comb6 216.67 -34.24 200 250 40 3.6 ĐB 460 SRY6 C1 Comb17 83.84 -25.18 200 250 40 3.6 ĐB 444 SRY6 C1 Comb17 83.84 -25.18 200 250 40 3.6 ĐB 444 SRY6 C1 Comb15 76.14 -25.05 200 250 40 3.6 ĐB 454 SRY2 C2 Comb5 711.44 97.42 300 350 40 4.4 LTL 629 SRY2 C2 Comb7 934.66 5.75 300 350 40 4.4 LTB 1006 SRY2 C2 Comb5 711.44 97.42 300 350 40 4.4 LTL 629 SRY3 C2 Comb5 552.42 68.48 300 350 40 3.6 LTL 98 SRY3 C2 Comb7 722.17 9.61 300 350 40 3.6 LTL 809 SRY3 C2 Comb5 552.42 68.48 300 350 40 3.6 LTL 98 SRY4 C2 Comb5 400.52 55.06 300 350 40 3.6 LTL 49 SRY4 C2 Comb7 518.68 10.83 300 350 40 3.6 LTL 698 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG 453.95 2Ø18 763 TRANG 88 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 371.71 2Ø16 402 1.770 281.31 2Ø16 402 1.340 877.04 3Ø20 942 2.249 726.34 3Ø18 763 2.767 SRY4 C2 Comb5 400.52 55.06 300 350 40 3.6 LTL 49 SRY5 C2 Comb5 247.12 31.31 200 250 40 3.6 LTL 347 SRY5 C2 Comb7 314.85 5.22 200 250 40 3.6 LTL 372 SRY5 C2 Comb5 247.12 31.31 200 250 40 3.6 LTL 347 SRY6 C2 Comb14 102.48 19.39 200 250 40 3.6 ĐB 269 SRY6 C2 Comb9 112.29 -7.26 200 250 40 3.6 ĐB 44 SRY6 C2 Comb10 92.62 19.18 200 250 40 3.6 ĐB 281 SRY2 C3 Comb5 593.97 82.42 300 300 40 4.4 LTL 877 SRY2 C3 Comb17 739.60 -74.06 300 300 40 4.4 LTB 786 SRY2 C3 Comb5 593.97 82.42 300 300 40 4.4 LTL 877 SRY3 C3 Comb5 465.39 48.96 250 250 40 3.6 LTB 706 SRY3 C3 Comb16 576.41 43.99 250 250 40 3.6 LTB 726 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 89 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 548.34 3Ø18 763 2.089 305.18 2Ø16 402 1.453 181.28 2Ø16 402 0.863 951.00 3Ø22 1140 2.045 SRY3 C3 Comb5 465.39 48.96 250 250 40 3.6 LTB 706 SRY4 C3 Comb6 338.31 -39.05 250 250 40 3.6 LTL 416 SRY4 C3 Comb7 423.37 -0.35 250 250 40 3.6 LTL 548 SRY4 C3 Comb6 338.31 -39.05 250 250 40 3.6 LTL 416 SRY5 C3 Comb6 205.90 -27.75 200 250 40 3.6 ĐB 305 SRY5 C3 Comb17 250.66 -24.91 200 250 40 3.6 LTL 173 SRY5 C3 Comb6 205.90 -27.75 200 250 40 3.6 ĐB 305 SRY6 C3 Comb6 78.51 -14.03 200 250 40 3.6 ĐB 181 SRY6 C3 Comb17 90.92 -12.64 200 250 40 3.6 ĐB 125 SRY6 C3 Comb6 78.51 -14.03 200 250 40 3.6 ĐB 181 SRY2 C4 Comb6 789.96 -96.36 300 350 40 4.4 LTL 624 SRY2 C4 Comb7 960.25 -3.55 300 350 40 4.4 LTB 951 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 90 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 953.37 3Ø22 1140 2.445 735.40 3Ø18 763 1.886 289.05 2Ø14 308 1.376 298.61 2Ø14 308 1.422 SRY2 C4 Comb6 789.96 -96.36 300 350 40 4.4 LTL 624 SRY3 C4 Comb6 632.66 -66.13 300 300 40 3.6 LTL 441 SRY3 C4 Comb7 764.11 -4.32 300 300 40 3.6 LTB 953 SRY3 C4 Comb6 632.66 -66.13 300 300 40 3.6 LTL 441 SRY4 C4 Comb6 482.96 -52.67 300 300 40 3.6 LTL 207 SRY4 C4 Comb7 576.98 -5.40 300 300 40 3.6 LTL 735 SRY4 C4 Comb6 482.96 -52.67 300 300 40 3.6 LTL 207 SRY5 C4 Comb6 332.47 -30.04 200 250 40 3.6 LTL 289 SRY5 C4 Comb7 390.45 -2.30 200 250 40 3.6 LTB 104 SRY5 C4 Comb6 332.47 -30.04 200 250 40 3.6 LTL 289 SRY6 C4 Comb6 182.52 -17.78 200 250 40 3.6 ĐB 88 SRY6 C4 Comb7 204.76 -3.91 200 250 40 3.6 ĐB 299 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 91 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 308 1.447 989.00 3Ø22 1140 2.536 280.09 2Ø16 402 0.862 88.03 402 0.271 SRY6 C4 Comb6 182.52 -17.78 200 250 40 3.6 ĐB 88 SRY7 C4 Comb6 34.29 -15.98 200 250 40 3.1 ĐB 304 SRY7 C4 Comb17 38.11 -15.82 200 250 40 3.1 ĐB 293 SRY7 C4 Comb6 34.29 -15.98 200 250 40 3.1 ĐB 304 SRY2 C5 Comb5 831.25 76.56 300 300 40 4.4 LTB 989 SRY2 C5 Comb16 896.89 70.22 300 300 40 4.4 LTB 942 SRY2 C5 Comb6 601.20 -62.10 300 300 40 4.4 LTL 431 SRY3 C5 Comb5 646.20 47.62 250 300 40 3.6 LTB 277 SRY3 C5 Comb16 700.81 44.89 250 300 40 3.6 LTB 280 SRY3 C5 Comb5 646.20 47.62 250 300 40 3.6 LTB 277 SRY4 C5 Comb5 474.40 40.98 250 300 40 3.6 LTL 88 SRY4 C5 Comb16 516.55 39.43 250 300 40 3.6 LTL 53 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG 303.77 2Ø14 2Ø16 TRANG 92 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP Story Cột Load P (kN) GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG M3 b h a L (kNm) (mm) (mm) (mm) (m) Nén lệch tâm As As max Bố Aschn c (mm2) (mm2) trí (m2) (%)tt 384.03 2Ø16 402 1.829 249.03 2Ø16 402 1.186 438.89 2Ø18 509 2.090 SRY4 C5 Comb5 474.40 40.98 250 300 40 3.6 LTL 88 SRY5 C5 Comb5 309.87 33.43 200 250 40 3.6 LTL 384 SRY5 C5 Comb16 338.73 31.72 200 250 40 3.6 LTL 337 SRY5 C5 Comb5 309.87 33.43 200 250 40 3.6 LTL 384 SRY6 C5 Comb5 156.96 22.37 200 250 40 3.6 ĐB 249 SRY6 C5 Comb16 171.81 22.15 200 250 40 3.6 ĐB 218 SRY6 C5 Comb5 156.96 22.37 200 250 40 3.6 ĐB 249 SRY7 C5 Comb5 34.10 15.01 200 250 40 3.1 ĐB 281 SRY7 C5 Comb12 37.96 14.48 200 250 40 3.1 ĐB 262 SRY7 C5 Comb5 34.10 15.01 200 200 40 3.1 ĐB 439 SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 93 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG 3.6: Chiều dài neo cốt thép 3.6.1: Chiều dài neo cốt thép sở Chiều dài neo cốt thép sở tiến hành tính tốn sau: Lo ,an  Rs As ( mm ) Rbond u s Trong đó:  As (mm ),us diện tích, chu vi tiết diện ngang cốt thép  Rbond : cường độ bám dính cốt thép tính sau: Rbond  1 Rbt  1 : hệ số kể đến ảnh hưởng loại bề mặt cốt thép, lấy 1  2.5 cốt thép khơng ứng suất trước, cán nóng có gân   : hệ số kể đến ảnh hưởng đường kính cốt thép, lấy 2 1 đối đường kính nhỏ 32 mm  Rbt : cường độ chịu nén bê tông  us : chu vi cốt thép 3.6.2: Chiều dài neo cốt thép tính tốn Chiều dài neo cốt thép tính tốn theo u cầu cốt thép, có kể đến giải pháp cấu tạo vùng neo cấu kiện, xác định theo công thức: Lan   Lo,an As (mm) As,cf Trong đó:  Lo ,an ( mm) chiều dài neo cốt thép sở  As (mm2 ), As ,cf (mm2 ) diện tích mặt cắt ngang cốt thép tính tốn thực tế   hệ số kể đến trạng thái ứng suất bê tông cốt thép Kể đến ảnh hưởng giải pháp cấu tạo vùng neo cấu kiện đến chiều dài vùng neo SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 94 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Đối với cốt thép không ứng suất trước, neo có gân với biện pháp neo thẳng neo cốt thép trơn có móc uốn chữ U mà khơng có chi tiết neo bổ sung lấy   cốt thép chịu kéo lấy   0.75 cốt thép chịu nén Dùng cốt thép CB300-V  Bê tông B25 Bảng - 12 chiều dài đoạn neo, nối thép Lanneo Lanneo Lannoi kéo Lannoi nén (mm) (mm) (mm) (mm) 297 300 230 360 270 2.625 347 350 260 420 320 50.27 2.625 396 400 300 480 360 254.47 56.55 2.625 446 450 340 540 410 20 314.16 62.83 2.625 495 500 380 600 450 22 380.13 69.12 2.625 545 550 410 660 500 25 490.87 78.54 2.625 619 620 470 750 560 d (mm) As (mm2) us (mm) Rbond 12 113.10 37.70 2.625 14 153.94 43.98 16 201.06 18 Lo,an (mm) 3.7: Nguyên tắc cấu tạo khung bê tông cốt thép 3.7.1: Nguyên tắc cấu tạo cốt dọc cho nút khung biên nút khung tầng Neo cốt thép dầm vào cột Tại mép dầm, cốt thép phía kéo neo vào cột đoạn ls lấy sau:  Nếu bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao moment không xuất moment dương mép cột lấy ls  Max(15max , 200)(mm)  Trong trường hợp, bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao memnt dương thay chiều dài đoạn neo ls chiều dài đoạn neo lan tính SVTH: HỒNG THẾ PHONG TRANG 95 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Uốn cốt thép cột  Trong đoạn đầu cột cần cấu tạo kháng chấn để đảm bảo độ dẻo kết cấu cục bộ, chiều dài vùng cấu tạo kháng chấn lcr (chiều dài tới hạn) tính toán từ biểu thức sau đây: l   lcr  max  h c , cl , 450  (mm)   Trong đó:  hc  max(b c , h c )(mm) kích thước lớn tiết diện ngang cột  Lcl (mm)- chiều dài thông thủy cột Khi thay đổi tiết diện cột bé cột dưới:  Nếu tỉ số hcd  hct  bẻ chéo thép cột để chờ nối với thép cột hcd hình bên Hình - 20 Nguyên tắc bố trí thép cột bé cột (1)  Nếu tỉ số hcd  hct  khơng bẻ chéo thép cột cột để chờ nối hcd thép với cột Để tạo đoạn nối thép với cột thi công, người ta SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 96 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG thường chôn thép chờ từ cột vào dầm neo đoạn lan hình bên Hình - 21 Nguyên tắc bố trí thép cột bé cột (2) 3.7.2: Nguyên tắc cấu tạo cốt dọc nút khung Cấu tạo nút góc phụ thuộc vào tỉ số eo đầu cột Nếu tỉ số lớn h yêu cầu neo cốt thép từ dầm vào cột sâu  Khi tỉ số eo  0.25 h SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 97 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Bảng - 22 Quy định uốn cốt thép đầu cột (1)  Khi tỉ số 0.25  eo  0.5 h Bảng - 23 Quy định uốn cốt thép đầu cột (2) Khi tỉ số eo  0.5 h SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 98 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Bảng - 24 Quy định uốn cốt thép đầu cột (3) SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 99 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Đình Cống tác giả , Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa), NXB KHKT – Hà nội, 2012 Nguyễn Đình Cống tác giả , Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện đặc biệt), NXB KHKT – Hà nội, 2012 Bộ xây dựng, TCVN 5574:2018, Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất xây dựng – 2012 TCVN 27371995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 100 ... định nội lực tính toán cốt thép sàn Sơ đồ Quan điểm tính tốn:  Xem ô đơn, không xét ảnh hưởng ô kế cận  Ơ tính theo sơ đồ đàn hồi SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:... thái giới hạn II SVTH: HỒNG THẾ PHONG TRANG 14 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN BẢN SÀN BẰNG PHẦN MỀM SAFE 2.1: Khai báo Dầm kích thước bxh=200x400 (mm)... TTGH (Tính thép) TRANG 18 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG Xây dựng mơ hình Hình - Mặt mơ hình SAFE Hình - Tĩnh tải cấu tạo SVTH: HOÀNG THẾ PHONG TRANG 17 ĐỒ ÁN: KCCT BÊ TÔNG