.27 – Kiểm tra ổn định nền dưới đáy khối móng quy ước

Móng: MTM Combo P V2 V3 M2 M3 Ntcqu Pmax Pmin Ptb RII Check

Pier: … (kN) kN kN kN-m kN-m (kN) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) Aqu (m2) 321.83 COMB1TT -102198.09 56.56 101.50 -902.31 -1689.98 206556.43 644.54 639.11 641.82 1885.66 OK Wqu (kN) 104358.35 COMB2TT -90564.74 -1243.26 -52.86 1676.87 1363.78 194923.09 608.83 602.52 605.68 1885.66 OK Bm 17.54 COMB3TT -86798.08 -942.29 -415.82 9727.18 5831.81 191156.43 610.06 577.89 593.97 1885.66 OK Lm 18.34 COMB4TT -84628.12 1172.85 114.03 -1638.95 -2209.17 188986.47 591.24 583.22 587.23 1885.66 OK Bd 12.80 COMB5TT -88394.78 871.89 476.99 -9689.25 -6677.20 192753.13 615.88 581.99 598.93 1885.66 OK Ld 13.60 COMB6TT -103409.40 -1039.87 19.31 681.93 44.58 207767.75 646.33 644.85 645.59 1885.66 OK Df 7.50 COMB7TT -100019.40 -769.00 -307.36 7927.20 4065.80 204377.75 647.43 622.68 635.05 1885.66 OK COMB8TT -98066.44 1134.63 169.50 -2302.31 -3171.08 202424.79 634.70 623.28 628.99 1885.66 OK COMB9TT -101456.44 863.76 496.17 -9547.58 -7192.30 205814.78 656.87 622.17 639.52 1885.66 OK COMB10TT -73846.31 1409.91 455.21 8494.97 5445.28 178204.66 568.15 539.31 553.73 1885.66 OK COMB10TT -92556.31 -1426.45 -363.37 -8937.82 -6855.84 196914.65 628.23 595.49 611.86 1885.66 OK COMB11TT -72726.44 2450.84 1146.23 23464.45 14916.69 177084.79 589.95 510.55 550.25 1885.66 OK COMB11TT -93676.17 -2467.38 -1054.39 -23907.30 -16327.25 198034.52 656.99 573.70 615.34 1885.66 OK

163

6.7.3.Kiểm tra lún cho khối móng quy ước

Kích thước móng: B L 12.8 13.6(m)   → Móng M2 thuộc loại móng lớn.

Theo mục 4.6.8 – TCVN 10304-2012 – Độ lún của móng lớn được xác định theo phương pháp lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn H.

Theo mục C.1.8 – Phụ lục C – TCVN 10304-2012, độ lún S được xác định theo công thức: n i i 1 1 i k k S B p M E       Trong đó:  

B 17.54 m - Chiều rộng của khối móng qui ước.  

L 18.34 m - Chiều dài của khối móng qui ước.

 2

p 645.59 kN/m - Áp lực trung bình trên nền đất dưới đáy móng.

M 0.9 – Hệ số điều chỉnh được xác định theo bảng C.2 – TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào giá trị m’.

2z 2 9.69

m ' 1.1

B 17.54



   – Tỉ số chiều dày lớp đàn hồi H và nửa chiều rộng móng khi chiều rộng của nó bằng 10-15m.

n – Số lớp phân chia theo tính chịu nén trong phạm vi lớp đàn hồi H.

k – Hệ số xác định theo bảng C.3 – TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào hình dáng đáy móng, tỉ số các cạnh móng chữ nhật n = L/B và tỉ số độ sâu đáy lớp z với nửa chiều rộng của móng m = 2z/B.

 2

E kN/m - Mô đun biến dạng của lớp đất thứ i.

Theo mục C.1.9, chiều dày của lớp biến dạng tuyến tính Htt được chọn đến mái của lớp đất có mơ đun biến dạng E 100 MPa  và với các móng có kích thước lớn thì tới mái lớp có mơ đun biến dạng E 10 MPa  được xác định theo công thức:

 

tt 0

H H   t B 7.5 0.125 17.54 9.69 m  

Trong đó: H0 và t đối với nền đất sét nên lấy lần lượt bằng 9(m) và 0.15; đối với nền đất cát lấy lần lượt bằng 6(m) và 0.1. Trường hợp đất sét pha, lấy giá trị phụ cận.

164

Hình 6.20 – Phản lực đầu cọc của móng M-15 xuất từ Safe

Với móng cọc, tăng chiều dày tính tốn của lớp lên một lượng bằng độ sâu hạ cọc với mô dun biến dạng của lớp đất mà cọc xuyên qua bằng mô đun đàn hồi vật liệu làm cọc:

   2

b

E 42000 MPa 42000000 kN/m

Bảng 6.28 – Kiểm tra lún cho móng lõi thang

Phân tố Điểm z 2z/b E k (ki - ki-1)/E Si

(m) (kN/m2) cm 1 0 0 0.000 42000000.0 0.000 0.000000 0.01 1 29.8 3.397 0.595 2 1 29.8 3.397 9064.5 0.595 0.000003 3.04 2 32.8 3.739 0.622 3 2 32.8 3.739 9064.5 0.622 0.000002 2.36 3 35.8 4.081 0.643 4 3 35.8 4.081 9064.5 0.643 0.000002 1.91 4 38.8 4.423 0.660

Độ lún của khối móng quy ước:  

7.32(c ) 8

S m  S  cm

Vậy đảm bảo điều kiện lún.

6.7.4.Kiểm tra xuyên thủng

165

Hình 6.21 – Sơ đồ đường bao tính tốn của tiết diện ngang khi có chọc thủng

Theo mục 8.1.6.3 – TCVN 5574-2018 với kết cấu dạng bản chịu tác dụng đồng thời của lực tập trung và mô men uốn trong hai mặt phẳng vng góc với nhau thì tính tốn chọc thủng được tiến hành theo công thức sau:

b,u bx,u by,u

F Mx My

1

F M M 

Trong đó:

x y

F, M , M lần lượt là lực tập trung và các mô men uốn tập trung theo phương các trục X và Y đã được kể đến trong tính tốn chọc thủng do ngoại lực.

bu bx,u by,u

F , M , M lần lượt là lực tập trung giới hạn và các mô men uốn tập trung giới hạn theo phương các trung X và Y,mà bê tơng trong tiết diện ngang tính tốn có thể chịu được khi chúng tác dụng độc lập.

- u 2 LxLy m : Chu vi đường bao của tiết diện ngang tính tốn. - h0 0.5h0xh0 y m : Chiều cao làm việc quy đổi của tiết diện. -    bx y   2 bx y max I W m x y

 : Mô men kháng uốn khi chọc thủng của đường bao tính tốn bê tơng.

-   3 bx y

I m : Mơ men qn tính của đường bao tính tốn đối với các trục đã chọn đi qua trọng tâm của nó.

166

- Vị trí trọng tâm của đường bao tính tốn được xác định theo cơng thức sau:   i i i 0  0 i L x y x y m L     i

L m : Chiều dài đoạn thứ i của đường bao tính tốn.    

i i 0

x y m : Khoảng cách từ trọng tâm các đoạn thành phần của đường bao tính tốn đến các trục đã chọn.

- Cơng thức xác định các lực tập trung giới hạn và mô men uốn tập trung giới hạn:  

bu bt 0

F R  u h kN : Lực tập trung giới hạn.

 

bu bt bu 0

M R W h kNm : Mô men uốn tập trung giới hạn. Sơ đồ tính tốn kiểm tra xuyên thủng vách nằm trên móng M-07 là sơ đồ có: - Diện truyển tải nằm ở giữa đường bao tiết diện xuyên thủng.

- Đường bao tiết diện xuyên thủng là đường bao khép kín.

Hình 6.22 – Sơ đồ đường bao tính tốn của tiết diện móng M-07

Nội lực của móng M-15:

Số hiệu móng D Bd Ld h0(đài) Số hiệu bvach hvach Fchanvach M2 M3

(m) (m) (m) (m) (m) (m) (KN) MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 W-01 0.30 8.00 26242.22 14.89 7193.59 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 W-02 0.30 2.00 6807.21 6.47 73.22 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 W-03 0.30 1.30 3884.17 2.66 52.65 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 W-04 3.10 7.40 33525.78 23435.03 4545.18 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 W-05 0.30 8.00 26629.45 44.79 7070.88 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 P-15 0.40 1.30 7295.90 1.86 36.14 MTM 3.00 12.80 13.60 2.75 P-16 0.40 1.30 7118.71 3.12 12.10

167 Kiểm tra xuyên thủng cho vách:

Số hiệu Lx Ly Ab Fb,u Mb,ux Mb,uy [Mx] [My] Pxt

(m) (m) (m2) (KN) (KNm) (KNm) W-01 3.05 10.75 75.90 91080.00 118431.50 235317.50 14.89 7193.59 0.32 W-02 3.05 4.75 42.90 51480.00 58041.50 72627.50 6.47 73.22 0.13 W-03 3.05 4.05 39.05 46860.00 50996.00 58806.00 2.66 52.65 0.08 W-04 5.85 10.15 88.00 105600.00 233590.50 309270.50 23435.03 4545.18 0.43 W-05 3.05 10.75 75.90 91080.00 118431.50 235317.50 44.79 7070.88 0.32 P-15 3.15 4.05 39.60 47520.00 53014.50 60142.50 1.86 36.14 0.15 P-16 3.15 4.05 39.60 47520.00 53014.50 60142.50 3.12 12.10 0.15

Vậy đài cọc thỏa điều kiện xuyên thủng.

b) Kiểm tra xuyên thủng cọc đơn

Vì tất cả các cọc trong móng đều nằm trong tháp xuyên thủng của vách nên không cần kiểm tra xuyên thủng cho cọc đơn.

 Kiểm tra xuyên thủng cho cọc góc.

Hình 6.23 – Đường bao tính tốn xun thủng do cọc góc móng lõi thang

Phản lực đầu cọc góc lớn nhất: F 2505.71 kN  . Tiết diện cọc tính tốn xun thủng:b L 0.6 0.6 m    .

Chiều cao làm việc của tiết diện đối với cốt thép dọc theo 2 phương:

   

0 0x 0y

h 0.5 h h 2.75 m

Đường bao tính tốn xun thủng của cọc góc thuộc dạng khơng khép kín Kích thước đường bao theo phương X: Lx 2.675 m .

Kích thước đường bao theo phương Y: Ly 2.475 m .

168

Diện tích tiết diện ngang tính tốn: Ab  u h0 5.15 2.75 14.163 m   .

Lực tập trung giới hạn do BT chịu: 3  

b,u bt b

F R .A 1.2 14.163 10  16995 kN .

 F 2645.46 kN  Fb,u Thoả điều kiện chống xuyên thủng.

 Kiểm tra xuyên thủng cho cọc biên.

Hình 6.24 – Đường bao tính tốn xun thủng do cọc biên móng lõi thang

Phản lực đầu cọc biên lớn nhất: F 2427.12 kN  

Tiết diện cọc tính tốn xuyên thủng:b L 0.6 0.6 m    

Chiều cao làm việc của tiết diện đối với cốt thép dọc theo 2 phương:

   

0 0x 0y

h 0.5 h h 2.75 m

Đường bao tính tốn xun thủng của cọc biên thuộc dạng khơng khép kín Kích thước đường bao theo phương X: Lx 3.35 m 

Kích thước đường bao theo phương Y: Ly 2.475 m 

Chu vi đường bao tiết diện tính tốn: uLx 2 Ly3.35 2 2.475  8.3 m  Diện tích tiết diện ngang tính tốn: Ab  u h0 8.3 2.75 22.825 mm   

Lực tập trung giới hạn do BT chịu: 3  

b,u bt b

F R .A 1.2 22.825 10  27390 kN

  b,u

F 2427.12 kN F Thoả điều kiện chống xun thủng.

169

Hình 6.25 – Đường bao tính tốn xun thủng do cọc biên móng lõi thang

Phản lực đầu cọc biên lớn nhất: F 2565.20 kN  

Tiết diện cọc tính tốn xun thủng:b L 0.6 0.6 m    

Chiều cao làm việc của tiết diện đối với cốt thép dọc theo 2 phương:

   

0 0x 0y

h 0.5 h h 2.75 m

Đường bao tính tốn xun thủng của cọc biên thuộc dạng khơng khép kín Kích thước đường bao theo phương X: Lx 1.35 m 

Kích thước đường bao theo phương Y: Ly 1.35 m 

Chu vi đường bao tiết diện tính tốn: u 2 LxLy 2 1.35 1.35  5.4 m  Diện tích tiết diện ngang tính tốn: Ab  u h0 5.4 0.75 4.05 m   

Lực tập trung giới hạn do BT chịu: 3  

b,u bt b

F R .A 1.2 4.05 10  4860 kN

  b,u

F 2565.20 kN F Thoả điều kiện chống xuyên thủng. 6.7.5.Tính tốn thép cho móng lõi thang

Sinh viên xuất nội lực dãy strip đài móng M-15 từ phần mềm Safe, sau đó tính tốn cốt thép trên phần mềm Excel. Lọc dữ liệu tìm giá trị diện tích cốt thép lớn nhất bố trí tồn bộ các vị trí trên đài móng lần lươt theo phương X, phương Y.

TÍNH TỐN THÉP CHỐNG CẮT CHO VÙNG HỐ PIT

Phương Q n  S b h0 Qb Qsw Qu = Qb + Qsw

Check

(kN) (mm) (mm) (kN)

X 5884.581 1 22 100 1000 750 2625.00 3726.96 6351.96 OK

170

Bảng 6.29 – Bảng tính cốt thép đài móng M-07

MĨNG M-15 (4500x7500)

MXmax MXmin MYmax MYmin

TÍNH TỐN THÉP MĨNG Tên móng Strip Phương Staion M b hs a0 agt As Chọn thép Thép lớp 2 Asc att [M] ΔM tt CHECK (kN.m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) Ø a Kí hiệu Ø a Kí hiệu (mm2) (mm) (kN.m) (%) (%) MTM X-04 X 11.85 2653.85 1000 3000 230 245 2232.33 28 200 Ø28a200 3078.76 244 3650.24 27.30 0.11 OK MTM X-13 X 6.4 -3131.8 1000 3000 80 95 2499.62 28 200 Ø28a200 3078.76 94 3851.13 18.68 0.11 OK MTM Y-12 Y 4 5755.76 1000 3000 200 215 4833.99 28 100 Ø28a100 6157.52 214 7299.31 21.15 0.22 OK MTM Y-12 Y 8.8 -758.13 1000 3000 50 65 595.00 28 200 Ø28a200 2454.37 62.5 3110.32 75.63 0.11 OK TÍNH TỐN THÉP MĨNG Tên móng Strip Phương Staion M b hs a0 agt As Chọn thép Thép lớp 2 Asc att [M] ΔM tt CHECK (kN.m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm2) Ø a Kí hiệu Ø a Kí hiệu (mm2) (mm) (kN.m) (%) (%)

MTM X-07 X 8.55 1079.09 1000 1000 230 245 3440.67 25 100 Ø25a100 4908.74 242.5 1513.87 28.72 0.65 OK

MTM X-11 X 6 -1134.2 1000 1000 80 95 2978.04 25 100 Ø25a100 4908.74 92.5 1834.16 38.16 0.54 OK

MTM Y-07 Y 4 2072.41 1000 1000 200 215 6621.11 28 100 Ø28a100 25 200 Ø25a200 8611.89 269 2419.50 14.35 1.18 OK

171

CHƯƠNG 7. BIỆN PHÁP THI CÔNG ÉP CỌC

7.1. TỔNG QUAN VỀ PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG ÉP CỌC

Sản xuất cọc Lắp dựng máy ép cọc

Định vị tim cọc

THI CÔNG CỌC

Lắp đặt đoạn cọc đầu tiên, Kiểm tra độ thẳng đứng theo hai phương cọc

Ép cọc bằng máy ép

Lắp đặt đoạn cọc tiếp theo, Kiểm tra độ thẳng đứng theo hai phương cọc

Hàn nối cọc bằng máy hàn

Chuẩn bị cơng tác an tồn Nghiệm thu với TV

Nghiệm thu với TV

BƯỚC 1

Tư vấn kiểm tra

Tư vấn kiểm tra

BƯỚC TIẾP THEO

Tư vấn kiểm tra

Tiếp tục ép cọc bằng máy ép

Kiểm tra cao độ đỉnh cọc hồn thành

Vệ sinh khu vực thi cơng Nghiệm thu với tư vấn

Kiểm tra điều kiện Pmin ≤ P ≤ Pmax Ok Nếu không đạt, Lắp đoạn tiếp theo Chuyển cọc tiếp theo

Nghiệm thu với TV

172

7.2.HUY ĐỘNG THIẾT BỊ VÀ NHÂN LỰC

Bảng 7.1 – Thiết bị và nhân lực

TT Hạng mục ĐV Số lượng

1 Máy ép cọc Máy 01

2 Cần cẩu 10 T bánh xích Máy 01

3 Máy hàn 23 KW Máy 01

4 Máy toàn đạc điện tử Máy 01

5 Nhân công 3.5/7 N3 Người 04

7.2.1. Lựa chọn máy ép cọc

Công suất máy ép không nhỏ hơn 1.4 lần lực ép lớn nhất do thiết kế quy định.

Tổng trọng lượng hệ phản lực không nhỏ hơn 1.1 lần lực ép thiết kế lớn nhất do thiết kế quy định.

Bảng 7.2 – Danh sách máy ép cọc

Máy ép cọc Công xuất (tấn)

Số lượng (máy)

ĐK cọc (mm)

Máy ép thủy lực/Robot ZYJ900B-B 900 01 600

173

7.2.2.Trình tự lắp dựng máy

Yêu cầu vị trí lắp đặt: đủ khoảng khơng cho máy vào vị trí lắp đặt, mặt bằng cơng trường bằng phẳng đảm bảo cho xe tải trọng lớn hơn 50 tấn, cẩu phục vụ lớn hơn 25 tấn.

- Huy động cẩu phục vụ, cẩu hạ 2 chân dài từ xe xuống mặt bằng sao cho 2 chân đặt song song.

Hình 7.2 – Chân dài máy ép

- Xe tải chở phần thân máy tiến vào giữa 2 chân dài, hạ 4 xilanh từ từ xuống 2 chân dài, xe tải di chuyển ra ngoài máy ép cọc.

Hình 7.3 – Thân máy ép

174

Hình 7.4 – Chân ngắn máy ép

- Lắp xi lanh ép cọc, tải vào vị trí. Di chuyển máy ép Robot vào khu vực ép cọc.

Hình 7.5 – Tải máy ép

7.3. TRÌNH TỰ THI CƠNG TẠI CƠNG TRƯỜNG 7.3.1.Cơng tác chuẩn bị

- Đắp đất san phẳng tạo mặt bằng khu vực đóng cọc.

- Nắm rõ các số liệu địa chất cơng trình, địa chất thủy văn, chiều dày, thế nằm và đặc trưng cơ lý của các lớp đất.

- Thăm dị khả năng có chướng ngại vật dưới đất để tìm cách loại bỏ. - Nền đất khu vực thi công cọc phải bằng phẳng và đầm chặt.

- Nhận bàn giao mặt bằng thi công và tim mốc từ chủ đầu tư . - Định vị tim cọc ra ngồi thực địa ngồi cơng trường.

- Hồ sơ chất lượng cọc chuyển đến công trường.

- Trung chuyển và sắp xếp cọc đến gần khu vực thi công.

7.3.2.Công tác thi công ép cọc tại công trường

7.3.2.1.Cẩu hạ cọc tại công trường

175

Hình 7.6 – Cẩu hạ cọc tại cơng trường

Tiến hành cẩu hạ cọc trong công trường phải tuyệt đối tuân thủ các quy định về an toàn lao động.

Cọc được đặt trực tiếp trên mặt đất để dễ dàng thi công, tuy nhiên cần lưu ý để cọc bị cấn