3.1.4. Phương pháp cán dính tích lũy
Phƣơng pháp cán dính tích lũy (ARB - Accumulative Roll Bonding) là phƣơng pháp đƣợc thực hiện nhƣ trên hình 3.4.
Hình 3.4. Phương pháp cán dính tích lũy
Trong q trình ARB, kim loại sau cán bị cắt làm đôi và chồng lên nhau, tiếp theo cán lại lần nữa. Để thu đƣợc vật liệu đồng nhất, phải kết hợp đồng thời các quá trình xử lý bề mặt, gia nhiệt khi cán và thực hiện cán liên kết.
3.1.5. Phương pháp ép chảy xoắn
Phƣơng pháp ép chảy xoắn (TE - Twist Extrusion) đƣợc thực hiện với mức độ biến dạng dẻo rất lớn để tạo vật liệu UFG và vật liệu nano khối. Đây là phƣơng pháp mới đƣợc phát hiện bởi Yan Beygelzimer (Ucraina) năm 1999 với sơ đồ nguyên lý nhƣ hình 3.5. Mặc dù mới phát triển, xong nhiều nhà khoa học đã tiến hành nghiên cứu thực nghiệm phƣơng pháp này trên nhiều hệ hợp kim khác nhau và cho nhiều ứng dụng trong thực tế.
Hình 3.5. Sơ đồ nguyên lý phương pháp ép chảy xoắn
tiết diện ngang không đổi và bị xoắn một góc β. Đặc trƣng của q trình này là có thể tiến hành ép nhiều lần để tích lũy mức độ biến dạng cho mỗi phôi mà khơng làm thay đổi nhiều hình dạng phơi đó. Q trình ép chảy xoắn có thể thực hiện trên các máy ép thủy lực thông thƣờng tƣơng tự nhƣ trong ép chảy, không cần phải chế tạo các máy ép chuyên dùng. Đặc tính này cho phép q trình thử nghiệm và sản xuất thuận lợi hơn, ít tốn kém hơn.
3.1.6. Ép đùn qua lại
Ép đùn qua lại (CEC-Cyclic Extrusion Compression) là một dạng SPD để chế tạo vật liệu cấu trúc siêu nhỏ mịn. Phƣơng pháp này có thể tích lũy biến dạng trên một phơi mà khơng thay đổi hình dạng của nó [23, 33]. CEC kết hợp cả hai quá trình ép chảy và chồn, sơ đồ nguyên lý của phƣơng pháp này đƣợc thể hiện nhƣ trên hình 3.6.
Trên sơ đồ thấy rằng phơi đƣợc đặt trong cối, cối gồm hai khoang trái và phải có đƣờng kính nhƣ nhau là d0. Hai khoang này đƣợc nối với nhau qua cổ thắt có đƣờng kính dm (dm < d0). Khi chày bên trái ép phơi qua đƣờng kính dm thì chày bên phải sẽ chồn phần nhô ra để đạt kích thƣớc nhƣ ban đầu là d0. Nhƣ vậy, dòng chảy kim loại đƣợc chuyển từ khoang trái sang khoang phải và ngƣợc lại, khi đó phơi đƣợc biến dạng nhƣng vẫn giữ ngun kích thƣớc ban đầu.
Hình 3.6. Sơ đồ nguyên lý ép đùn qua lại
Phƣơng pháp CEC đơn giản về mặt cơng nghệ, có khả năng tự động hóa, năng suất cao do đùn ép liên tục trong một khuôn. Tuy nhiên, chỉ áp dụng cho
loại phơi có kích thƣớc vừa và nhỏ để đảm bảo biến dạng đồng đều.
3.1.7. Phương pháp uốn - duỗi liên tục
Hình 3.7. Phương pháp RCS
Phƣơng pháp uốn - duỗi liên tục (RCS - Cyclic Repetitive Corrugating and Straightening) là phƣơng pháp đƣợc thực hiện theo sơ đồ biến dạng nhƣ trên hình 3.7, khi đó phơi đƣợc uốn và duỗi phẳng liên tục trong khuôn [23].
3.1.8. Phương pháp tách dịng tuyến tính
Tách dịng chảy tuyến tính (LFS - Linear Flow Splitting) đƣợc phát triển bởi P. Groche [9] là một phƣơng pháp sử dụng biến dạng dẻo để có đƣợc kim loại siêu mịn.
Hình 3.8. Sơ đồ nguyên tắc tách dịng
Ngun lý q trình này đƣợc thể hiện trong hình 3.8, một tấm kim loại đƣợc nén giữa các con lăn tách và con lăn hỗ trợ. Trong trạng thái này ứng suất nén đƣợc hình thành vào khoảng cách giữa tách và hỗ trợ. Kết quả là, các khu vực bề mặt ngồi của các mặt bích kim loại nhận đƣợc biến dạng lớn, tạo
thành tổ chức siêu mịn. Các thuộc tính của kim loại trong trạng thái này có thể đƣợc sử dụng để tăng khả năng chịu tải ví dụ nhƣ vịng bi, con lăn.
3.2. Lựa chọn phƣơng án tạo tổ chức và tính tốn biến dạng cho vật liệu nghiên cứu
3.2.1. Phân tích lựa chọn phương án tạo tổ chức
Qua nghiên cứu, phân tích nhận thấy rằng, trong các phƣơng pháp tạo tổ chức hạt nhỏ mịn nói chung thì phƣơng pháp ép chu kỳ trong khn kín là phƣơng pháp có thể cho phép thu đƣợc vật liệu dạng khối có tổ chức siêu nhỏ mịn, thậm chí tổ chức nano đối với các mác hợp kim cơng nghiệp; có thể tiến hành đƣợc trong khoảng nhiệt độ rộng (20 950) o
C nhờ sử dụng các kết cấu khuôn và thiết bị gia nhiệt chuyên dùng; cho phép biến dạng các phơi có kích thƣớc và khối lƣợng lớn hơn so với một vài phƣơng pháp khác nhƣ: xoắn áp lực cao, ép qua kênh gãy khúc… Bên cạnh đó, yêu cầu về trang thiết bị, dụng cụ, khuôn mẫu cho biến dạng khá đơn giản, dễ chế tạo, phù hợp với điều kiện các phịng thí nghiệm hiện có, đồng thời có khả năng ứng dụng cao ở quy mơ công nghiệp. Do vậy luận án lựa chọn phƣơng pháp ép chu kỳ trong khn kín làm phƣơng pháp chế tạo tổ chức hạt nhỏ mịn cho vật liệu nghiên cứu.
3.2.2. Các bước cơng nghệ ép chu kỳ trong khn kín
Q trình ép chu kỳ trong khn kín đối với một mẫu đƣợc thực hiện ép nhiều lần theo các bƣớc và chu kỳ trong khn kín. Một chu kỳ biến dạng bao gồm 3 bƣớc I, II, III. Kết cấu khuôn và thứ tự các bƣớc trong một chu kỳ đƣợc trình bày trên hình 3.9 và 3.10.
Phôi trƣớc khi ép đƣợc kiểm tra thành phần hóa học, tổ chức tế vi và đƣợc đánh dấu các mặt lần lƣợt là A, B, C (hình 3.10), các mặt này tƣơng ứng với các mặt phẳng của hệ tọa độ X,Y,Z.
Ở bƣớc I (hình 3.10a), khi chày tiến hành ép xuống, chiều cao phôi theo phƣơng Y đƣợc giảm xuống, kích thƣớc phơi đƣợc giãn dài theo phƣơng X, kích thƣớc phơi theo phƣơng Z khơng thay đổi do bị giới hạn bởi khn.
Hình 3.9. Kết cấu khn ép 1) Cối; 2) Chày; 3) Đế cối + ty đẩy;
4) Phơi ép
Hình 3.10. Các bước trong một chu kỳ ép
Trong bƣớc II (hình 3.10b), phơi đƣợc lấy ra từ khn sau bƣớc I, đặt phôi vào khuôn sao cho chiều của lực ép trùng với phƣơng X (quay phôi 90o). Sau khi ép kích thƣớc phơi dọc theo trục X giảm theo hành trình ép, kích thƣớc phơi theo trục Z đƣợc tăng lên, kích thƣớc phơi theo trục Y khơng đổi.
Sau khi kết thúc bƣớc II, lấy phôi ra và xoay phôi đi 900 và tiến hành ép bƣớc III của chu kỳ (hình 3.10c). Trong bƣớc này, phơi đƣợc giảm kích thƣớc theo trục Z, kích thƣớc tăng theo trục Y, kích thƣớc theo trục X khơng đổi.
Nhƣ vậy, sau khi hoàn thành các bƣớc I, II, III phôi đã trải qua biến dạng dọc theo tất cả các trục X, Y, Z, đó là một chu kỳ. Mức độ biến dạng tích lũy đƣợc xác định bằng số bƣớc ép nhân với mức độ biến dạng của một bƣớc ép.
Khi ép cƣỡng bức theo sơ đồ hình 3.10 sẽ tạo biến dạng cắt mãnh liệt trong các mặt tinh thể theo hƣớng thuận lợi so với hƣớng tác động của lực ép (các hệ trƣợt nghiêng góc 45 o so với hƣớng tác dụng lực). Các hạt bị cắt theo nhiều hƣớng, lệch sinh ra và tích tụ trƣớc các chƣớng ngại (ví dụ giao tuyến
của các mặt trƣợt), khi phục hồi ở nhiệt độ biến dạng sẽ tạo thành siêu hạt có kích thƣớc siêu mịn, đó sẽ là các tâm mầm của các hạt nhỏ mịn trong đa tinh thể có biên hạt góc lớn khi kết tinh lại.
3.2.3. Xác định kích thước phơi, mức độ biến dạng khi ép
- Phôi ban đầu từ hợp kim Ti-5Al-3Mo-1,5V đƣợc chế tạo trong nƣớc. Mẫu ép chu kỳ ban đầu có dạng hình hộp chữ nhật với các cạnh a, b và chiều cao là c, trong đó tỷ lệ kích thƣớc đƣợc lựa chọn một cách hợp lý sao cho mức độ biến dạng mỗi lần ép là lớn nhất có thể xong khơng làm phơi bị nứt, vỡ. Theo khuyến cáo trong các tài liệu [12, 42], với vật liệu tƣơng đƣơng hợp kim BT14 thì a ≈ b, c/a ≤ 1,5, c/b ≤ 1,5 . Căn cứ vào điều kiện thực tế chọn phơi có kích thƣớc: a x b x c = (17 x 17 x 25) mm, nhƣ trên hình 3.11.
Hình 3.11. Bản vẽ phôi ban đầu
- Ép phôi theo các chu kỳ, mỗi chu kỳ với 3 lần ép kết hợp với các bƣớc lật phôi sau mỗi lần ép. Theo cơng thức (3.1) tính đƣợc mỗi lần ép tƣơng ứng với mức độ biến dạng logarit ε = 0,446. Để đạt đƣợc cỡ hạt siêu nhỏ mịn thơng thƣờng mức độ biến dạng tích lũy phải đạt ε 3 [23, 42]. Lựa chọn ép phôi qua 3 chu kỳ với 9 lần ép. Mức độ biến dạng logarit qua các chu kỳ đƣợc thể hiện trong bảng 3.1.
Bảng 3.1. Mức độ biến dạng qua các chu kỳ ép
Số chu kỳ ép 1 2 3
Mức độ biến dạng (ε) 1,34 1,34 1,34 Mức độ biến dạng tích lũy 4,02
3.3. Mơ phỏng q trình biến dạng CCDF
3.3.1. Mơ phỏng q trình CCDF bằng phần tử hữu hạn
Phƣơng pháp phần tử hữu hạn (PTHH) đƣợc sử dụng trong biến dạng tạo hình kim loại để khảo sát ứng xử của phôi trong điều kiện phi tuyến của điều kiện biên, tải trọng, sự ảnh hƣởng của các thông số khác nhau tới q trình biến dạng, từ đó có thể tối ƣu hóa các thơng số cơng nghệ.
Hiện nay, để mơ phỏng q trình CCDF có rất nhiều phần mềm công nghiệp đƣợc sử dụng và đƣa ra những kết quả tƣơng đối sát thực tế. Các phần mềm đó là ANSYS, LS – DYNA, DEFORM, QFORM.
Trong luận án sử dụng phần mềm công nghiệp DEFORM. Đây là phần mềm chuyên dùng cho cơng nghệ tạo hình kim loại bằng áp lực với nhiều tính năng hữu ích và tƣơng đối thuận lợi.
3.3.2. Mục đích của mơ phỏng
Q trình mơ phỏng tiến hành 3 chu kỳ với 9 lần ép, tƣơng ứng với 8 lần lật phơi (phơi có kích thƣớc đã đƣợc xác định trong mục 3.2.3) trong khn kín trên phần mềm DEFORM-3D, nhằm khảo sát lực biến dạng, trƣờng ứng suất, trƣờng biến dạng của phơi trong q trình CCDF.
3.3.3. Mơ hình mơ phỏng
3.3.3.1. Mơ hình mơ hình và vật liệu
a) b) Hình 3.12. Mơ hình hình học (a) và mơ hình vật liệu (b)
Mơ hình thực là phơi có kích thƣớc (17x17x25) mm, dụng cụ gồm chày, cối. Kết cấu của mơ hình đƣợc trình bày trong hình 3.12a, và sử dụng mơ hình vật liệu nghiên cứu tƣơng đƣơng mác BT14, đƣợc xây dựng trên cơ sở số liệu của П. И. Полухин [65], nhƣ trên hình 3.12b.
3.3.3.2. Mơ hình phần tử hữu hạn
Hình 3.13. Mơ hình chia lưới phần tử phơi ép chu kỳ
Số lƣợng phần tử trong phôi xấp xỉ 50000, phần tử dạng tứ diện 4 nút (hình 3.13). Chày cối đƣợc coi nhƣ cứng tuyệt đối để tập trung vào phân tích sự biến dạng của phơi trong q trình CCDF.
3.3.3.3. Điều kiện biên và điều kiện ban đầu khi CCDF
Với vật liệu nghiên cứu là Ti-5Al-3Mo-1,5V có nhiệt độ chuyển biến pha trong khoảng (920 960) o
C, nhiệt độ phù hợp cho biến dạng nóng hợp kim này là gần với nhiệt độ chuyển biến pha, trong khoảng (850 950) o
C. Để làm cơ sở cho việc tính bền, thiết kế khuôn, lựa chọn thiết bị ở điều kiện lực biến dạng lớn nhất, chọn nhiệt độ cho mô phỏng là 850 oC, tốc độ ép 1 mm/s, hệ số ma sát f = 0,7 (ép ở trạng thái nóng).
3.3.3.4. Trình tự các bước mơ phỏng
- Lần ép thứ nhất trong chu kỳ thực hiện ép theo trục oz; - Lần ép thứ hai trong chu kỳ thực hiện ép theo trục ox; - Lần ép thứ ba trong chu kỳ thực hiện ép theo trục oy.
3.3.4. Kết quả mô phỏng
3.3.4.1. Biến dạng của phơi trong q trình CCDF
Qua các kết quả thu đƣợc tại các bƣớc ép, cho thấy phôi bị biến dạng lớn tuy nhiên hình dáng của phơi hầu nhƣ khơng thay đổi, chỉ thay đổi kích thƣớc trên các trục. Sử dụng công cụ Flow Net dạng lƣới (Grid) để nghiên cứu sự dịch chuyển của các chất điểm trong quá trình biến dạng. Tại thời điểm bắt đầu ép của chu kỳ 1 xét một mặt cắt của phôi song song với mặt yoz (mặt màu xanh Green), khi thay đổi hƣớng ép trong một chu kỳ (hình 3.14) cho thấy mặt cắt ban đầu bị xô lệch, biến dạng thành mặt cong có hình dáng phức tạp, các nút bị lƣới bị dịch chuyển theo các phƣơng khác nhau theo cả 3 chiều của hệ trục tọa độ.
Hình 3.14. Dịch chuyển của mặt cắt xem xét trong chu kỳ 1
Nếu xem xét trong cả 3 chu kỳ (hình 3.15) thì sự xơ lệch này diễn ra mạnh mẽ hơn, tạo ra sự giao cắt giữa các mặt trong thể tích phơi ép, mặc dù hình dạng phơi khi kết thúc hầu nhƣ khơng thay đổi. Đây chính là một cơ sở quan trọng để tạo ra tổ chức hạt có kích thƣớc hạt nhỏ mịn khi sử dụng phƣơng pháp CCDF để chuẩn bị phơi.
Hình 3.15. Sự dịch chuyển của mặt cắt xem xét trong cả 3 chu kỳ 3.3.4.2. Trường ứng suất của phôi 3.3.4.2. Trường ứng suất của phôi
Khảo sát trƣờng sự phân bố của ứng suất hiệu dụng (stress effective) khi CCDF cho thấy giá trị của ứng suất này phân bố không đồng đều trong thể tích phơi ép, có xu hƣớng tăng dần từ khu vực góc vật liệu bị khống chế ra vùng hƣớng chảy tự do đƣợc quy định bởi kết cấu của khn ép (hình 3.16).
Hình 3.16. Ảnh đồ phân bố ứng suất hiệu dụng cuối mỗi chu kỳ ép
Khoảng biến thiên của ứng suất trong từng lần ép của các chu kỳ tƣơng đối ổn định, giá trị lớn nhất ở các chu kỳ ép đƣợc thống kê trong bảng 3.2.
Bảng 3.2. Giá trị σmax của các trường hợp khác nhau
STT Trƣờng hợp mô phỏng ζmax (MPa)
1 Chu kỳ 1 213
2 Chu kỳ 2 216
3.3.4.3. Lực của quá trình CCDF
Khảo sát về lực để tính tốn cơng biến dạng, chọn máy ép, thiết kế chày ép đảm bảo quá trình ép đƣợc thuận lợi và kéo dài tuổi thọ khn cũng nhƣ thiết bị. Q trình mơ phỏng cho phép xác định đƣợc sự thay đổi của lực ép tác động lên chày theo các hƣớng z, x và y tƣơng ứng với các màu xanh da trời (blue), xanh lá cây (green) và màu đỏ (red) của cả ba chu kỳ, đƣợc thể hiện nhƣ trên hình 3.17. Phân tích đồ thị lực cho thấy, nhìn chung giá trị lực ép lớn nhất theo các hƣớng khác nhau khá ổn định trong tổng thời gian ép là 72 giây, riêng chu kỳ ép số 1 có một vài điểm bất thƣờng, lực có vọt tăng lên nhƣng khơng đáng kể.
Hình 3.17. Giá trị lực ép của các bước ép theo 3 chu kỳ
Dựa vào giá trị lực lớn nhất cho phép xác định đƣợc lực công nghệ cần thiết và là cơ sở để lựa chọn thiết bị ép, giá trị lực ép lớn nhất của các lần ép đƣợc tổng hợp trong bảng 3.3.
Bảng 3.3. Giá trị lực ép lớn nhất ở mỗi lần ép STT Trƣờng hợp mô phỏng Pmax (T) STT Trƣờng hợp mô phỏng Pmax (T) 1 Ép một chu kỳ Lần ép 1 (trục Z) 10,2 Lần ép 2 (trục X) 8,1 Lần ép 3 (trục Y) 8,57 2 Ép hai chu kỳ Lần ép 4 (trục Z) 7,35 Lần ép 5 (trục X) 7,16 Lần ép 6 (trục Y) 7,33 3 Ép ba chu kỳ Lần ép 7 (trục Z) 7,48 Lần ép 8 (trục X) 7,66 Lần ép 9 (trục Y) 7,7
Qua các giá trị lực ép lớn nhất thu đƣợc cho thấy, giá trị này có sự thay đổi ở mỗi lần ép tuy nhiên dao động từ 7 đến 10 tấn. Nhƣ vậy, căn cứ vào các tiêu chí tổng hợp (biến dạng, ứng suất, lực ép) để có thể lựa chọn đƣợc thơng số mô phỏng sao cho hợp lý, hiệu quả, phục vụ hữu ích, định hƣớng cho quá trình thực nghiệm.
3.4. Chuẩn bị nội dung thực nghiệm
3.4.1. Mục đích và vật liệu thực nghiệm
3.4.1.1. Mục đích
- Nghiên cứu sự thay đổi cấu trúc và cơ tính của hợp kim khi biến dạng ở các chế độ công nghệ khác nhau.
- Xác định chế độ công nghệ thích hợp để tạo ra cấu trúc nhỏ mịn đáp ứng cho công nghệ biến dạng siêu dẻo.
3.4.1.2. Vật liệu thực nghiệm
Vật liệu nghiên cứu thực nghiệm là hợp kim Ti-5Al-3Mo-1,5V đƣợc sản