a. Nội lực tính toán:
M3 = 48.63 KNm, M4 = 45.98 KNm, M34 = 62.03 KNm b. Tính cốt dọc
Chọn a = 25mm ⇒ chiều cao làm việc h0 = 500 – 25 = 475 (mm) - Đối với tiết diện chịu mômen âm.
Gối 3 ta tính αm = 62.03x106
14.5x250x4752 = 0.075 < αR = 0.418 ζ = 1 - √1−2x αm = 1 - √1−2x0.075 = 0.078
Diện tích cốt thép cần thiết: Att
s = 0.078x250280x475x14.5 = 479.66 (mm2) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ = 100250x479.66x500 = 0.38 %;
µmin = 0.1% < µ = 0.38 % < μmax = 0.595280x14.5x100 = 3.08 %
SVTH: HUỲNH ANH KHOA 32
TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I
Chọn 4∅18 có As = 1018 mm2.
- Kiểm tra cốt thép chịu momen âm Ta có :
4∅18 với diện tích cốt thép trong dầm As = 1018 (mm2)
Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mép bê tông đến trọng tâm cốt chịu
kéo att = 35mm
Từ đó ta tính được :
ζ = RAsx Rs
bx hox b = 14.51018x475x280x250 = 0.17
αm = ζ x ( 1 – 0.5 ζ ) = 0.17 x ( 1- 0.5 x 0.17 ) = 0.15 Khả năng chịu lực theo nội lực giới hạn
M34 < [M]
Trong đó : [M] = αm x Rb x b x ho2 = 0.15 x 14.5 x 2.5 x 4.752 = 122.68 kNm > M23
Vậy 4∅18 thõa mãn với điều kiện chịu lực.
- Đối với tiết diện chịu mômen dương. Xác định độ vươn của cánh Sc . SC≤
Chọn Sc = 960 mm b’
f = 2 x 960 +250 = 2170 mm Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:
Mf = 14.5 x 103 x 0.16 x 2.17 x (0.5 – 0.5 x 0.16) = 2114.45 kN.m > Mmax tính theo TD chữ nhật.
Gối 3 ta tính αm = 48.63x106
14.5x250x4752 = 0.059 < αR = 0.418 : Tra bảng ⇒ ζ = 0.06
Diện tích cốt thép cần thiết: Att
s = 0.06x250280x475x14.5 = 368.97 (mm2) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ = 100250x368.97x500 = 0.29 %
µmin = 0.1% < µ = 0.29 % < µmax = ζR x RRb s = 0.595 x 14.5280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có As = 1018 mm2. Gối 4 ta tính αm = 45.98x10 6 14.5x250x4752 = 0.056 < αR = 0.418 ζ =1 - √1−2x αm = 1 - √1−2x0.056 = 0.057
SVTH: HUỲNH ANH KHOA 33
l/6 = 6100 / 6 = 1017 (mm) 6hb = 6 x 120 = 960 (mm) Lo = 5850 / 2 = 2925 (mm)
Diện tích cốt thép cần thiết: Att
s = 0.057x250280x475x14.5 = 350.42 (mm2) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ = 100250x350.42x500 = 0.28 %
µmin = 0.1% < µ = 0.28 % < µmax = ζR x RRb
s = 0.595 x 14.5280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có As = 1018 mm2.
- Tính cốt đai chịu cắt.
Ta tính toán cho gối có lực cắt lớn hơn là gối 3.
Kiểm tra điều kiện tính toán. φb3(1 + φf + φn)Rbtbho = 0.6 x 0.12 x103 x 0.25 x 0.5 = 9 kN < Qmax = 75.8 kN . Vậy cần phải tính cốt đai chịu cắt.
Chọn đai ∅8. Có asw = 50.3mm2 số nhánh n = 2 a. Xác định bước cốt đai.
Stt = 4x2x1x0.12x10 3x0.25x0.52 75.82 x 175 x 2 x 50,3x10-6 = 184 (mm) Smax = 1.5x1x0.12x103x0.25x0.52 75.8 = 148 mm sct = min(h/2;150mm) = (350/2;150mm) = 150 (mm) sct
Chọn ∅8a150 bố trí trong đoạn L/4 gần gối. Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính.
ϕ w1 = 1 + 5.30000210000xx2502xx50.3150= 1.09 1,3; ϕ b1= 1- 0.01 x 14.5 = 0.885 0,3. ϕ w1. ϕ b1.Rb.b.ho = 0,3.1,09.0,885.14,5.103.0,25.0,5=524.53 kN > Qmax
Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính.
Đoạn giữa nhịp (L/2) chọn cấu tạo. sct = min(3h/4;500mm) = 262 mm Chọn ∅8a200.