Theo công thức (6.33)/tr 105/tl TTHDĐCK, ta có : σH = ZM.ZH.Zε.
trong đó :
ZM – hệ số kể đến cơ tính của vật liệu của các bánh răng ăn khớp,tra bảng (6.5)/tr96/tl TTHDĐCK[I],ta có : ZM = 274 (Mpa1/3).
ZH – hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc, theo công thức (6.34)/tr 105/tl TTHDĐCK[I], ta có:
ZH =
theo bảng (6.11)/tr 104/tl TTHDĐCK[I], ta chọn sơ bộ góc profin gốc α = 200 vì răng là răng thẳng nên β = 00
Vì : αtw = αt = arctg = arctg = 200
βb : góc nghiêng của răng trên hình trụ cơ sở : do là răng thẳng βb = 00 => ZH = = 1,6
Zε – hệ số kể đến sự trùng khớp của răng
: hệ số trùng khớp dọc,theo công thức (6.37)/tr 105/tl TTHDĐCK[I], ta có : =
trong đó : bw – chiều rộng vành răng được tính theo công thức : bw = ψba.aw = 0,1.130 = 13 (mm)
=> = = 0
Do = 0 nên Zε được tính theo công thức : Zε =
εα : hệ số trùng khớp ngang, được tính theo công thức : (6.38b)/tr 105/tl TTHDĐCK[I] :
εα =
=> Zε = = 0,86
KH – hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc, được tính theo công thức (6.39)/tr 106/tl TTHDĐCK[I] :
KH = KHβ.KHα.KHv
KHβ : hệ số kể đến sự phân bố tải trọng không đều trên chiều rộng vành răng, tra bảng (6.7)/tr 98/tl TTHDĐCK[I], ta có KHβ = 1,05
KHα : hệ số kể đến sự phần bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời ăn khớp, hệ số này phụ thuộc vào vận tốc vòng và cấp chính xác chế tạo bánh răng.
- vận tốc vòng được tính theo công thức (6.40)/tr 106/tl TTHDĐCK[I]. v = (m/s)
với dw1 = 77. = 77. = 103,28 (mm)
⇒ v = = 1,98 (m/s)
với v = 1,98 < 2 (m/s),ta tra bảng (6.13)/tr 106/tl TTHDĐCK[I], ta được cấp chính xác chế tạo bánh răng là cấp 9.
vậy KHα = 1,13, tra bảng (6.14)/tr 107/tl TTHDĐCK[I].
KHv – hệ số kể đến tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp, tra bảng phụ lục 2.3/tr 250/tl TTHDĐCK[I],ta có : KHv = 1,1.
⇒ KH = KHβ.KHα.KHv = 1,05.1,13.1,1 = 1,30 ⇒ σH = ZM.ZH.Zε.
= 274.1,6.0,86. = 366,30 (Mpa)
Do σH = 366,30 (Mpa) < [σH] = 370 (Mpa) ⇒ thỏa mãn điều kiện bền tiếp xúc.