... sau: v < vgh 25 J < J gh SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ Tốc độ dòng thấm xác đònh phụ thuộc v o v t chất lắp nhét khe nứt lớn mm (chất lắp nhét sét : vgh= 50 cm/s, chất lắp nhét sét pha: vgh= ... 28 v (δ + A) = 1, 44.10 gδ (δ + B ) SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 29 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ Điều kiện ổn đònh theo sơ đồ d: Trong đó: v < vgh J < J gh v δ+A n! vgh = 1, 2.1 03 ... khe nứt v i đơn v chiều dài, e độ mở rộng khe nứt, IL độ 0,2t− eLt liệu lắp, eL độ rỗng v t liệu lắp nhét trạng thái chảy, eL độ rỗng v t liệu sệ v p lắp nhét R = 0,1.e ξ = δ w0,66 I L δ 32 SỰ...
... phun v i V i bột chứa xi lơ dung tích 2,5m3 Khi máy v n hành, phận máy nén khí tạo nên áp lực xilơ áp lực đẩy v i bột từ xi lơ v o ống cao su dẫn qua cần khoan v o lỗ khoan chui lỗ nhỏ φ =30 mm ... - Đối v i giếng cát, d đường kính giếng cát; - Đối v i bấc thấm PVD d tính sau: a+b π a+b Theo Hansbo (1987) d = Theo Hansbo (1979) d = (4 .31 ) (4 .32 ) V i : a – Chiều dày PVD, thường từ 3- 5mm ... bố trí theo lưới hình vng α = 1,05 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới tam giác đều; α = 1, 13 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới hình vng + Tính nhân tố thời gian Nr = C r t D2 (4 .34 ) V i: Cr - Là hệ số cố...
... 230 x 130 x10 11 11 hh=8mm 35 0 35 10 3 20 3 20 CHI TIẾT BẢN THÉP ĐẦU CỌC 33 4x180x8 180 (CHIỀU CAO ĐƯỜNG HÀN h=10mm) TỶ LỆ 1/10 35 0x350x8 8x350x180 THÉP HỘP ĐẦU CỌC 10 250x250x8 3- 3 TL : 1/10 ... điều kiện làm việc, bảng 3. 21/2 03 mR , mf : hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mà bên hơng cọc, bảng 3. 22 & 3. 23/ 2 03 qp : cường độ chịu tải đất mũi cọc Đất dính, qp tra bảng 3. 25/204 Đất ... kN/m3 Đắp m cát γ = 20 m E = 1500kN/m2, β = 0,8 Cọc lún 4cm 3. 5 Một cọc BTCT, tiết diện vng 0,3m×0,3m×24m đóng v o đất gồm 3m cát đắp (γ = 18 kN/m3; ϕ = 260, c=0); lớp sét yếu có (γsat = 16 kN/m3;...
... phun v i V i bột chứa xi lơ dung tích 2,5m3 Khi máy v n hành, phận máy nén khí tạo nên áp lực xilơ áp lực đẩy v i bột từ xi lơ v o ống cao su dẫn qua cần khoan v o lỗ khoan chui lỗ nhỏ φ =30 mm ... - Đối v i giếng cát, d đường kính giếng cát; - Đối v i bấc thấm PVD d tính sau: a+b π a+b Theo Hansbo (1987) d = Theo Hansbo (1979) d = (4 .31 ) (4 .32 ) V i : a – Chiều dày PVD, thường từ 3- 5mm ... bố trí theo lưới hình vng α = 1,05 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới tam giác đều; α = 1, 13 - Nếu bố trí PVD SW theo lưới hình vng + Tính nhân tố thời gian Nr = C r t D2 (4 .34 ) V i: Cr - Là hệ số cố...
... 70% cát v ng v i 30 % cát đen hay phần sỏi v i phần cát v ng Biện pháp thi công: Khi thi công phải đảm bảo độ chặt lớn không làm phá hoại kết cấu đất thiên nhiên dới tầng đệm cát Tuỳ theo v t liệu ... hình vuông: D=1,414Dc Khoảng cách VTNĐ chủ yếu phụ thuộc v o thời gian cho phép T, Việc xác định khoảng cách VTNĐ chủ yếu phụ thuộc v o thời gian cho phép, [T], kể từ gia tải để đất đạt tới độ cố ... thời giandài có hiệu Trong nhiều trờng hợp độ lún dự tính lớn, v t dẫn cho phép, để CT sử dụng sau thi công biện pháp hay dùng nén trớc tải trọng tĩnh Nguyên lý: 73 Trớc xây dựng CT dùng loạiv t...
... thi công v o thời gian có mưa Hình 1 .3: Sạt trượt mái hố móng cống Mỹ Phước 1.1 .3. 4 Sạt lở mái hố móng cống V nh Kim – Tỉnh Trà Vinh a V trí xây dựng Cống V nh Kim xây dựng gần cống Chà V thuộc ... KN/m² Phi = 9.26 ¨ +2.00 3. 5 1 -2.50 -20 -40 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 X(m) 13 11 -1 -3 -5 -7 -9 -11 - 13 -15 CHỈ TIÊU LỚP ĐẤT: Lớp ... cao độ trung bình v ng tây bắc khoảng +1,50m ÷ +2,00m, nơi cao ven sông Tiền có cao độ +3, 0m ÷ +4,0m Cao độ trung bình v ng đông nam +0,20 ÷ +1,00m, nơi thấp xuống 0m thấp Cao độ v ng ven biển...
... 0.78 1.16 1. 53 1.91 2.29 9.60 8.64 5. 53 2 .32 0.66 0. 13 Tng ln ca nn: Hỡnh v: 45 0.2m 0.4m 0.4 0.78 1.16 9.60 8.64 5. 53 1. 53 1.91 2.29 2 .32 0.66 0. 13 Hỡnh 9: Biu tớnh ln III .3. 3 Tớnh toỏn da ... trn - Lp ỏ dm phi c chốn tht cht úng vai tr chớnh vic phõn tỏn ng sut t phu vo t - Lp thộp nh v cỳ vai tr liõn kt cỏc phu li vi - Phu nha 500 cỳ vai trỡ lm v n khun quỏ trỡnh ỳc cu kin TLC ti ... u vit ca phng phỏp ny, ụng ó tỡm kim cỏc ti liu v hỡnh nh liõn quan mang v Vit Nam ễng ó dch cỏc ti liu ny qua ting Vit v chuyn cho mt s chuyõn gia u ngnh v C t nn múng nghiõn cu Thỏng 03/ 2008:...
... m t 33 3.3 .3 Phương pháp c c cát 34 3. 3.4 Phương pháp c c v i c c đ t - xi măng 38 3. 3.5 Phương pháp nén trư c b ng t i tr ng tĩnh 43 3 .3. 6 Phương pháp gia c n n b ng v i đ a k thu t 59 3. 3.7 ... ð i v i móng băng: by ∑N = tc (3- 30) σ 2b + ð i v i móng ch nh t: b y = ∆2 + Fy − ∆ (3- 31) ∆ = (a – b)/2 (3- 32) 30 Fy ∑N = tc (3- 33) σ2 hy chi u cao c a quy c c a móng: hy = hm + hđ (3- 34) v i ... Hình 3. 8 Bi u đ xác đ nh h s K B ng 3- 4 Tr s A, B D φII A B D 0 3, 14 0, 03 1,12 3, 32 0,06 1,25 3, 51 0,10 1 ,39 3, 71 0,14 1,55 3, 93 10 0,18 1, 73 4,17 12 0, 23 1,94 4,42 14 0,29 2,17 4,69 16 0 ,36 2,43...
... qua ống b, ống a qua van v o buồng + Ống a có tác dụng gắn v o van 34 để cấp nước làm bão hòa nước van 3, van ống đáy bệ mẫu, ống nối v i cap (mũ mẫu) - Van 3, van 4: + van đóng lại giai đọan ... sức chồng cắt theo loại đất τ s = σ tanϕ + c σ c M ϕ 3 σo σ a σ1 V ng tròn ứng suất Mohr θ τ b τ τ σ1 σα,τα 2α α σ σx= 33 σx=σ1 σ2 σ1 σ 3 Bán kính (σ1− 3) /2 α (σ1+ 3) /2 V ng tròn ứng suất ... giá trị c ϕ hàm LINEST Excel tanϕ=LINEST(τ1: 3, σ1: 3, 1) ϕ=DEGREES(ATAN(tanϕ)) c=IF ((1 /3) *(( τ1+τ2+ 3) tanϕ(σ1+σ2+ 3) )>0,(1 /3) *((τ1+τ2+ 3) tanϕ(σ1+σ2+ 3) ),0) Chuyển kết thập phân ϕ sang giá trị độ...
... Phiờn b n v. 1 v. 2 v. 3 v. 4 v. 5 v. 6 v. 7 Dynamics 3D Tunnel v. 82D PlaxFlow 3D Found 3D version Nm 1987 1989 1990 1991 19 93 1995 1998 2000 2001 2002 20 03 2004 2006 2.1 .3 Kh nng tớnh toỏn v phõn tớch ... 30 3. 2.2.2 B c 2: Xõy d ng mụ hỡnh hỡnh h c 32 3. 2.2 .3 B c 3: Khai bỏo t i tr ng 34 3. 2.2.4 B c 4: Thi t l p i u ki n biờn 35 3. 2.2.5 B c 5: Khai bỏo c trng v t li ... 3. 2.2.9 B c 9: Xem v xu t k t qu 48 3.3 T NG K T TRèNH T V CC B C GI I BI TON PLAXIS 53 3.4 V N AUTOCAD TR GIP V Mễ HèNH 54 3. 5 V N V Mễ HèNH T M T B NG T A Cể S N 56 Chng :...