Công trình trên nền đất yếu TS Lê Trọng Nghĩa

Thí nghiệm nén cố kết oedometerLực tác dụng thông qua các quả Mẫu đất Đá bọt Dao vòng Đồng hồ đo chuyển vị... - Thí nghiệm cắt trực tiếp Direct shear test- Thí nghiệm nén 3 trục Tria

TRƯỜNG ĐH KTCN TP.HCM KHOA KT CÔNG TRÌNH – BM ĐỊA CƠ NỀN MÓNG

GV: TS LÊ TRỌNG NGHĨA

CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU

1 Mục đích và ý nghĩa môn học

2 Nội dung môn học: Gồm 6 chương

3 Hình thức đánh giá môn học: Thi trắc nghiệm

4 Tài liệu tham khảo

MỞ ĐẦU

Chương 1 : Đặc điểm và tính chất cơ bản của đất đất yếu Chương 2 : Trạng thái tới hạn

1.1 Khái niệm về đất yếu

CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM VÀ TÍNH CHẤT CƠ BẢN

≥

W

) /

(

C ≤

) /

(

q u ≤

) /

(

q u ≤

1.2 Đặc điểm của đất yếu

1.2.1 Đặc điểm và sự phân bố đất yếu ở khu vực

HUYỆN BÌNH CHÁNH

TP HCM B-II

C-III C-III C-III

C-III

C-IV

H HÓC MÔN B-II

B-II

H CỦ CHI

lợi cho xây dựng: một phần Q1, Q3, một phần Q9, Q10, một phần Q12, Q11, Tân Bình, Gò Vấp,

Củ Chi, Thủ Đức.

- Khu vực đất yếu, không thuận lợi cho việc xây dựng: một phần Q1, Q2, Q4, Q5, Q6, Q7, Q8 , một phần Q9, Bình Thạnh, Nhà Bè, Bình Chánh, Cần Giờ.

Phân bố đất yếu

ở ĐBSCL

- Đất cát mịn bão hòa nước, đất cát rời

- Đất hữu cơ và than bùn

- Đất lún ướt (lún sụt)

- Đất trương nở

1.2.3 Các loại đất khác cũng không thuận lợi cho xây dựng như sau:

1.3 Tính chất của đất yếu

1.3.1 Tính biến dạng của đất

- Thí nghiệm nén cố kết (oedometer):

Máy nén nén cố kết

Thí nghiệm nén cố kết (oedometer)

Lực tác dụng thông qua các quả

Mẫu đất

Đá bọt

Dao vòng Đồng hồ đo

chuyển vị

2 1

1 2

1 2

tan

p p

e

e p

p

e

e a

n

n n

n

P P

e

e a

Hệ số nén lún tương đối a o (hệ số nén thể tích m v ) (m 2 /kN)

1

1 e

a a

0

=

P = (P trước + P sau )/2

Biểu đồ quan hệ e-P

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

h

h e

Biểu đồ quan hệ e-logP (nén và dở tải)

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

n n

p p

e e

n

n

p p

e e

0 , 2

0 ,

4 log 0

, 2 log 0

, 4 log

0 , 4 0

, 2 0

, 4 0

Biểu đồ quan hệ e-logP (nén và dở tải)

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

n r n

r

p p

e e

1

) ( )

1 (

n r n

r

p p

e e

0 , 2

0 ,

4 log 0

, 2 log 0

, 4 log

) 0 , 4 ( )

0 , 2 ( )

0 , 4 ( )

0 , 2

r s

e e

Biểu đồ quan hệ e-p: nén, dở tải và nén lại

Phương pháp 1 xác định Pc

Áp lực tiền cố kết Pc

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00

A

-Tỉ số tiền cố kết OCR (overconsolidation ratio):

100

0 50

Xác định hệ số cố kết c v theo pp căn t

Phương pháp căn t (Taylor’s method)

12.4 12.8 13.2 13.6 14 14.4 14.8

Modul tổng biến dạng của đất E (kN/m 2 )

- Xác định modul biến dạng từ thí nghiệm nén cố kết

n n

n n

n

a

e E

, 1

1 )

, 1 (

Xác định độ lún ổn định

i i

i i

n i

h e

e

e S

1

2 1

oi

n i

h p

i n

i

h

p E

=

β

1

Ngoài ra còn có các công thức tính lún dựa vào đường nén lún e-logp

Cho đất cố kết thường

h e

e S

= ∑

i oi

Cho đất cố kết trước nặng (po + Δp ≤ pc)

C

e = log( + Δ ) − log Δ

s

p

p

p e

=

c

o o

c o

c o

s

p

p

p e

h

C p

p e

(ứng suất bản thân p oi = σtb = p 1 )

Các điều kiện cân bằng ổn định:

τ < s : đất ở trạng thái ổn định

τ = s : đất ở trạng thái cân bằng giới hạn

τ > s : không xảy ra trong đất vì đất đã bị phá

hoại trước khi đạt đến ứng suất đó.

Đất cát

τ

s = c c

Đất sét thuần túy

Các dạng của đường sức chồng cắt theo các loại đất

s = σ tanϕ + c s’ = σ’ tanϕ’ + c’

1.3.3 Sức chống cắt của đất

b

Vòng tròn ứng suất Mohr

α

σ σ

σ

σ

2 2

3 1

* Theo QPVN (TCXD 45-70, 45-78) : khu vực biến dạng dẻo là b/4

- P gh = R (R tc ≈ R II )

(45-70)

h g

c h

b g

γπ

ϕϕ

γ

− +

2 / cot

c g

g h

g

b g

P gh

2 / cot

cot 1

2 / cot

2 / cot

25 ,

0

π ϕ ϕ

ϕ

π γ

π ϕ ϕ

π γ

π ϕ ϕ

π

− +

+

− +

tc

1.3.4 Khả năng chịu tải của đất yếu

* Theo Prandtl , γ = 0

4.3.2.2 Phương pháp tính dựa trên giả thuyết cân bằng giới hạn điểm

ϕϕ

ϕϕ

sin 1

sin

1 ) cot

−

+ +

- Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

- Thí nghiệm nén 3 trục (Triaxial compression test:

Undrained – Unconsolidated, Undrained –

Consolidated, Drained – Consolidated).

- Thí nghiệm nén đơn (Unconfined compression test)

- Thí nghiệm xuyên (động) tiêu chuẩn (SPT)

- Thí nghiệm xuyên tĩnh (CPT)

- Thí nghiệm cắt cánh (Vane test)

4.2.3 Các phương pháp thí nghiệm xác định sức chống cắt của đất

Máy cắt trực tiếp (máy cơ)

* Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

Máy cắt trực tiếp

* Thí nghiệm cắt trực tiếp (Direct shear test)

- Cho máy cắt với tốc độ 1 mm/min đến khi nào mẫu

bị phá hoại; ghi lại giá trị ( τ) ứng với lúc đồng hồ đo

ứng lực ngang đạt giá trị max.

1 1

i

n i

i

n i

i

n i

i

n i

i i

n

n

σσ

στ

σ

τϕ

2

1 1

2

1 1

1

2 1

στσ

στ

- Xác định giá trị c và ϕ bằng hàm LINEST trong

Kết quả tính toán c và ϕ bằng Excel

+ Không cố kết – Cắt không thoát nuớc /Unconsolidated -Undrained (UU): Giá trị c uu và ϕuu

+ Cố kết - Cắt không thoát nuớc / Consolidated – Undrained (CU): Giá trị c cu & ϕcu ; c’ và ϕ’ và áp lực

Máy nén ba trục

Mẫu đất trong buồng nén

Thiết bị gọt mẫu

Bơm tạo

áp lực buồng

7

8 5

34

- Van 1: dùng để thoát nước khi cố kết vì nó được nối với ống ở đáy mẫu

- Van 2: có các tác dụng sau:

+ Dùng để cấp nước từ bình nước vào buồng.

+ Dùng để tạo áo lực buồng và khóa để giữ áp lực buồng khi thức hiện công nghệ “ bơm nhồi” bằng bơm “quay tay”

+ Trong giai đoạn cố kết, thì nước trong mẫu thoát ra, làm mẫu

co lại Từ đó lượng nước trong buồng giảm, và khi đó nước sẽ từ ống dầu chảy xuống, qua ống b, rồi ống a qua van 2 vào buồng.

+ Ống a có tác dụng gắn vào van 34 để cấp nước làm bão hòa nước trong các van 3, van 4 và ống dưới đáy bệ mẫu, ống nối với cap (mũ của mẫu)

- Van 3, van 4:

+ 2 van này được đóng lại trong giai đọan cố kết

+ Khi tiến hành giai đọan cắt 3 trục, ta sẽ mở 2 van 3 và 4, đồng thời khóa van số 3 lại.

+ Van 3 : đo áp lực nước lỗ rỗng ở phía trên mẫu

+ Van 4 : đo được áp lực nước lỗ rỗng phía dưới mẫu.

+ Hai van này gộp chung thành áp lực nước lỗ rỗng ở van 34 Từ

đó nối ra đầu dây điện trở để đo áp lực nước lỗ rỗng (trung bình) của mẫu trong quá trình cắt 3 trục không cho thoát nước

Biểu đồ quan hệ ứng suất

lệch và biến dạng

0 10 20 30 40 50 60 70

mẫu đất không kịp thoát

nước, không đo áp lực nước

* Thí nghiệm CU

¾ Thí nghiệm CU thực hiện sau khi đã cho mẫu cố

kết dưới áp lực buồng (ngang) đẳng hướng để nước thoát ra hoàn toàn Tiến hành tăng áp lực đứng σ1

đồng thời đo áp lực nước lổ rỗng uf

¾ Kết quả xác định được thông số sức chồng cắt

hữu hiệu (c’, ϕ’) và thông số tổng (c cu , ϕcu ).

Quan hệ giữa áp lực nước lỗ rỗng và biến dạng

0 5 10 15 20 25 30 35

* Thí nghiệm CD

0 20 40 60 80 100 120 140 160

¾ Thí nghiệm CD thực hiện sau khi đã cho mẫu cố kết dưới

áp lực buồng (ngang) đẳng hướng để nước thoát ra hoàn toàn Tiến hành tăng áp lực đứng σ1 với tốc độ chậm để đảm

bảo áp lực nước lổ rỗng không thay đổi Kết quả xác định được thông số sức chồng cắt hữu hiệu (c’, ϕ’)

Phương pháp giải tích toán học (pp bình phương cực tiểu) để xác định c, ϕ trong thí nghiệm 3 trục

ϕ ϕ

σ σ

σ

σ

sin cot

2

3 1

3

+ +

−

g c

45

2 3

1

ϕ

ϕσ

2 3

3

1 1

3 1

σσ

σσ

2

1

3 1

2 3

3 1

3 1

1 1

2 3

n n

n

b

σσ

σσσ

σσ

* Thí nghiệm nén đơn (Unconfined Compression Test)

- Mẫu đất có dạng hình trụ, chiều cao bằng 2 lần đường kính, được nén thẳng đứng không có áp lực xung quanh Sức chịu nén đơn (1 trục) là áp lực nén lên mẫu lúc bị trượt, q u

- Sức chống cắt không thoát nước hay lực dính không thoát nước c u = q u /2 Góc ma sát trong ϕu = 0 0 Thí nghiệm phù hợp với đất sét bảo hòa hoàn toàn

(ϕu = 0 0 ).

Vòng Mohr trong thí nghiệm nén đơn

ϕu=0

qu στ

τmax=cu

* Thí nghiệm xuyên tĩnh CPT

(Cone Penetration Test)

- Dựa vào sức kháng xuyên q c , xác định góc ma sát trong ϕ của đất cát

38 40

300

36 38

200

34 36

120

32 34

70

30 32

40

28 30

20

26 28

- Dựa vào sức kháng xuyên q c , xác định lực dính không thoát nước của đất sét

Đất rời

* Thí nghiệm xuyên (động) tiêu chuẩn SPT

(Standard Penetration Test)

> 45 0 Rất chặt

> 50

40 0 ÷ 45 0 Chặt

31 ÷ 50

35 0 ÷ 40 0 Chặt vừa

11 ÷ 30

30 0 ÷ 35 0 Rời

4 ÷ 10

< 30 0 Rất rời

< 4

Góc ma sát

trong Trạng thái

N (SPT)

Đất dính

Rất cứng

> 50

> 4 Cứng

< 2

Sức chịu nén đơn

q u (bar-kG/cm 2 ) Trạng thái

N (SPT)

* Thí nghiệm cắt cánh chữ thập (Shear Vane Test)

d

d

d h d

M xoay

3

2 4

2

2

π τ

d

M c

31

2

2

π τ

- Đo moment tác động từ trục xoay M, khi mẫu đất bị trượt thì:

- Sức chống cắt không thoát nước:

Bài tập chương 1

2.1 Các tính chất trong thí nghiệm nén 3 trục

CHƯƠNG 2: TRẠNG THÁI TỚI HẠN

α

H 2.1 Phá hoại giòn (đất cứng)

H 2.2 Phá hoại chảy dẻo

H 2.3 Phá hoại của đất quá yếu

Sự thay đổi diện tích và thể tích :

P

- Diện tích mặt cắt ngang của mẫu đất

thay đổi theo tải trọng nén như sau :

V A

A A

σ −

Vòng tròn ứng suất Mohr

α

σ σ

σ

σ

2 2

3 1

- Khi vòng tròn tương ứng được xây dựng với các ứng suất hữu hiệu:

2.3 Lộ trình ứng suất (đường ứng suất) – stress path trong thí nghiệm nén 3 trục

path)

TSP : đường ứng suất tổng (total stress path)

Các đường ứng suất tổng và có hiệu khi tăng tải không thoát nước

σ3

CSL

2.3.3 Lộ trình ứng suất trong hệ trục q’/ p’ (q/p)

3 1 σ3

CSL

Các đường ứng suất trong trục tọa độ q’/p’

- Khi mẫu đất không thoát nước trong lúc chỉ tăng σ1 ,

áp lực nước lỗ rỗng tăng từ 0 lên u f và đường ứng suất

có hiệu ESP là C -> SU.

- Đường bao phá hoại hay đường ứng suất cực hạn có thể xác định tương ứng với các giá trị q’ và p’ tại lúc

phá hoại: q’ f = M p’ f

- Quan hệ giữa M và góc ma sát trong ϕ’ tương ứng xác

định bởi đường bao phá hoại Mohr-Coulomb hay

đường CSL; từ vòng tròn Mohr, khi c’ = 0

)

( 2 1

)

( 2

1 '

sin

' 3

' 1

' 3

' 1

σ σ

σ

σ ϕ

+

−

'sin

1

' 1

' 3

ϕ

ϕ σ

( 3 1

) (

' 3

' 1

' 3

' 1 '

'

σσ

' sin 3

' sin

6 )

' sin 2 2

' sin 1

(

) ' sin 1

' sin 1

( 3 '

sin 1

) ' sin 1

( 2

) '

sin 1

' sin

1 (

3

' 1

' 1 '

1

' 1

' 1

' 1

ϕ

ϕ σ

ϕ ϕ

σ ϕ

ϕ σ

ϕ

ϕ σ

σ ϕ

ϕ σ

−

=

− + +

+

−

+

= +

− +

3'

sin ϕ

- Theo lộ trình kéo: σ’ 3 > σ’ 1 do giữ nguyên σ’ 3 giảm σ’ 1

' 1

' 3

' 1

' 3

'

sin

σ σ

σ

σ ϕ

+

−

=

' ' sin 3

' sin 6 3

'

2 3

' 3

2 '

3

2 ' 3

' '

q p

q q

p

q p

q p

q p

ϕ

ϕ ϕ

+

−

=

⇒ +

' sin

- Theo lộ trình nén: σ’ 1 > σ’ 3 do giữ nguyên σ’ 1 giảm σ’ 3

Điều kiện cân bằng Mohr-Coulomb là:

' cot

' 2

'

3

' 1

' 3

' 1

ϕ σ

σ

σ

σ ϕ

g c

+ +

−

=

' cot '

2 3

' 3

2 '

3

' 3

2 ' '

sin

ϕ

ϕ

g c

q p q

p

q p q

sin 3

' sin

ϕ

ϕ

g c

Mp M

g c

p

−

=

PT đường tới hạn CSL của đất dính: q’ = M (p’+c’cotg ϕ’)

- Ý nghĩa của đường CSL: Dùng để đánh giá sự ổn định

của 1 điểm trong đất nền dựa vào đường lộ trình ứng suất khi lấy mẫu đất đem về phòng xác định các ứng suất σ1 &

σ3 Nếu những điểm SU, SD nằm dưới đường CSL thì mẫu đất ổn định trong nền, ngược lại điểm đó sẽ bị phá hoại

2.4 Lí thuyết trạng thái giới hạn

2.4.1 Đặt vấn đề:

2.4.2 Lý thuyết trạng thái giới hạn

2.4.3 Đường trạng thái giới hạn (CSL) và các đường ứng suất khi chất tải trên nền đất sét cố kết thường

Các đường ứng suất trong hệ tọa độ p’/ q’ ; p’/ v và Ln p’/v

Υ

Υ

Γ

3 1

σ3

- Phương trình đường cố kết thường (NCL):

H 2.10c, hệ trục v’/Lnp’: v = N − λ ln p '

- Hai đường NCL và CSL song song nhau nên λ bằng nhau

λ

v Lnp f Γ −

'

'

λ

v M

Lộ trình các đường ứng suất (TN CU) trong hệ tọa độ p’/ q’/ v

Lộ trình các đường ứng suất (TN CD) trong hệ tọa độ p’/ q’/ v

2.4.4 Các mặt giới hạn không bị kéo, mặt Hvoslev và mặt Roscoe

Mặt Roscoe Mặt Hvorslev

Mặt không chịu kéo

σ3=0

H

1

g

Các mặt biên trạng thái tới hạn

SL

λ 1

- Mặt giới hạn không bị kéo (OT): q’ = 3 p’ là mặt giới hạn vì đất không bị kéo

Sơ đồ ba chiều của toàn bộ mặt biên trạng thái tới hạn

bị kéo TTSS: Mặt Hvorslev SSNN: Mặt Roscoe

2.4.6 Độ bền sức chống cắt của cát và đặc trưng biến dạng

Co ngót (giảm)

3.1 Mô hình nền biến dạng cục bộ (cho đất yếu)

C z = f (z,F,t)

0 0

21

P

P F

b

a C

, 0

2

3 ,

C z z m

- Đối với đất dính

b

m C

Quan hệ P-S thí nghiệm bàn nén hiện trường

S

0 S

k = z =

⇒

2 1

7 ,

0

P

P F

b

a C

3.1.3 Mô hình nền 3 thông số: Cz ,Cx và Cϕ

J

M C

0 0

3

2 1

P

P F

b

a C

3.2 Các mơ hình lưu biến

3.2.1 Định nghĩa: Là các mơ hình diễn tả sự tương

dẻo

trượt

Vật liệu dòn Đất - nền móng Kim loại - Kết cấu thép

Quan hệ giữa ứng suất và biến dạng

3.2.2 Các mô hình lưu biến cơ bản

a) Mô hình đàn hồi (lò xo = clastic spring)

b) Mô hình nhớt (ống nhún = Dash pot): Là mô hình xét đến tính nhớt của vật liệu, có xét đến thời gian.

c) Mô hình dẻo (ngàm trượt): Là mô hình xét đến tính dẻo của vật liệu

3.2.4 Các mô hình đàn - dẻo

Mô hình đàn-dẻo; mắc nối tiếp

Lực:

Q = Q E = Q K Chuyển vị:

Mô hình đàn-dẻo; mắc song song

Lực:

Q = Q E + Q K Chuyển vị:

q = Δl = q E = q K

b) Mắc song song:

K Q(σ) QE E

Q K

3.2.5 Các mô hình đàn - nhớt - dẻo

Mô hình đàn-nhớt-dẻo

K η

3.3 Các dạng mô hình lưu biến khác để tính toán nền móng

Một số mô hình lưu biến

η E

σ

η

(Đất TP.HCM và ĐBSCL)

Bài tập chương 3

4.2.2 Theo khả năng chịu tải

4.2.3 Theo chiều sâu đặt đài

4.2.4 Theo đặc tính chịu lực

4.3 Cấu tạo cọc bê tông cốt thép

φ6 a100

φ20,1m

D

L

Hộp nối cọc

A A

Mũi thép

Mối hàn Đoạn đầu cọc

NỐI CỌC

Hình 3.6 Cấu tạo chi tiết cọc và nối cọc

CHI TIẾT B NỐI CỌC CBT-1 & CBT-2

Ø20 3

MC 2-2

TL: 1/10

HÀN CHỤM ĐẦU

CHI TIẾT CỌC BÊTÔNG CBT1

3

12Ø 6a50

4 3 lưới thép hàn Ø6a50 loại B

12Ø 6a50

1 lưới thép hàn Ø6a50

Bản thép đầu cọc loại A

1 lưới thép hàn Ø6A50

3 lưới thép hàn Ø6a50 loại B

Bản thép đầu cọc

11Ø 6a100

3 lưới thép hàn Ø6a50 loại B

14Ø 6a50

loại A

Bản thép đầu cọc

1 lưới thép hàn Ø6a50

4.4 Trình tự tính toán móng cọc:

1 Dữ liệu tính toán

- Dữ liệu bài toán và các đặc tính của móng cọc

- Số liệu tải trọng (tính toán)

- Chọn vật liệu làm móng: mác BT, cường độ thép, tiết diện và chiều dài cọc (cắm vào đất tốt > 1,5 m), đoạn neo ngàm trong đài cọc (đoạn ngàm + đập đầu cọc ≈ 0,5 – 0,6m); chọn cốt thép dọc trong cọc: Φ và

R a

Mtt

2 Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp

p K b D FS

K

H D

a p

b : cạnh của đáy đài theo phương vuông góc với H

3 Xác định sức chịu tải của cọc Pc

Đầu cọc ngàm trong đài và mũi cọc ngàm trong đá

* Cọc khoan nhồi, cọc barrette, cọc ống nhồi bêtông

Q a = (R u A b + R an A a )

R : mác thiết kế của bê tông

- Theo điều kiện đất nền:

+ Theo chỉ tiêu cơ học

p

p p

s

s s p

p s

s a

FS

q

A FS

f

A FS

Q FS

Q

FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên; 1,5 ÷ 2,0

FS

q A f

A FS

Q

Q FS

¾Thành phần sức chịu mũi của đất dưới mũi cọc Qp

q p = β (γ’ d p A k 0 + α γ L B k 0 ) : cọc ống giữ nguyên nhân

γ’ : trọng lượng riêng của đất dưới mũi cọc

γ : trọng lượng riêng của đất nằm trên mũi cọc

Các hệ số α, β, A k0 , B k0 tra bảng 3.24/204.

N : Số SPT

: Số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới mũi cọc và 4d trên mũi cọc Nếu > 60, khi tính toán lấy = 60; nếu

>50 thì trong công thức lấy = 50

N c : giá trị trung bình SPT trong lớp đất rời.

N s : giá trị trung bình SPT trong lớp đất dính.

A p : diện tích tiết diện mũi cọc

L c : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất rời (m).

L s : Chiều dài cọc nằm trong lớp đất dính (m).

Ω : Chu vi tiết diện cọc (m).

W p : Hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng đất bị cọc thay thế

+ Theo thí nghiệm SPT (TCXD 195 )

N

q sức kháng xuyên trung bình lấy trong khoảng 3d

phía trên và 3d phía dưới mũi cọc

f s : Cường độ ma sát giữa đất và cọc được suy từ sức

kháng mũi ở chiều sâu tương ứng

i

ci si

q f

p k q

max

tt y

tt

y

Mx

x

Mn

NP

i

i

tt y

tt )

x

M n

N P

Pmax ≤ Pc (Qa)

Pmin ≤ Pn

Pmin ≥ 0

- Kiểm tra sức chịu tải của cọc làm việc trong nhóm

1 2

2 1

90

) 1 (

) 1

( 1

n n

n n

n n

θ η

6 Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc (móng khối qui ước)

F qu = L qu B qu

= [(L - 2x) + 2 l c tan α] [(B - 2y) + 2 l c tan α]

y

tc y x

tc x qu

tc qu min

M W

M F

N

∑

= σ

) Dc Bh

Ab

( k

m

m

qu tc

2

1 II

σ

σmax ≤ 1,2 R II σmin ≥ 0

7 Kiểm tra độ lún của móng cọc

i i

n i

n i

e

e

e S

S

1

2 1

oi

n

i

h p

i n

i

h

p E

=

β

1

7 Kiểm tra chuyển vị ngang của cọc

- Tính toán cọc chịu tải trọng ngang

- Kiểm tra chuyển vị ngang cho phép

H ≤ P ng (P ng : sức chịu tải ngang của cọc

3 0