... > 1,5m dùng ống 7.1.4 Dung dịch khoan < /b> Dung dịch khoan < /b> thường dùng Bentonite để giữ cho < /b> thành hố khoan < /b> không b sập Dùng Bentonite, cần ý điểm sau: - Dung dịch khoan < /b> phải phù hợp với đặc tính ... lồng cốt thép đổ b tông (b ng phương pháp vữa dâng) cần b trí hai khung < /b> thép hình đầu mũi cọc cách 2m (xem hình 7.1) - Nối cốt thép cọc không hàn hơi, buộc hàn chấm điện - Buộc nối ống dẫn ... dài 4m cách đoạn 2m cần b sung thép đai có đường kính lớn (thí dụ Φ12 Φ14) để tăng cường cho < /b> lồng cốt thép, đồng thời để gắn miếng kêb o vệ cốt thép b tông - Lớp b tông b o vệ cốt thép không...
... > 1,5m dùng ống 7.1.4 Dung dịch khoan < /b> Dung dịch khoan < /b> thờng dùng Bentonite để giữ cho < /b> thành hố khoan < /b> không b sập Dùng Bentonite, cần ý điểm sau: - Dung dịch khoan < /b> phải phù hợp với đặc tính lí ... dài 4m cách đoạn 2m cần b sung thép đai có đờng kính lớn (thí dụ 12 14) để tăng cờng cho < /b> lồng cốt thép, đồng thời để gắn miếng kêb o vệ cốt thép b tông - Lớp b tông b o vệ cốt thép không đợc ... diện tích cốt thép tối thiểu đợc b trí nh sau: - Cốt thép ngang thờng dùng khoảng 4cm2 cho < /b> mét chiều rộng đài - Cốt thép dọc thờng dùng khoảng 2h cm2 cho < /b> mét b mặt cạnh đài (h chiều cao đài...
... =1.006 cm2 Tính cho < /b> dầm nhòp AB; CD -Tính cho < /b> dầm có lực cắt lớn b trí cho < /b> dầm lại -Lực cắt dầm nhòp AB; CD Qmax = 26.2242 daN đầu dầm 38 -Tra b ng Các số liệu b2 = , b3 = 0.6 , b4 = 1.5 ... φw1=1.00 b1 = 1-βRb = 1- 0.01x14.5 = 0.855 Qbt = 0.3φw1 b1 Rbbh0 = 0.3x1.00x0.855x14.5x10x40x67.5 = 100419.75 daN Thỏa mãn điều kiện QA < 0.7Qbt =70293.8 daN Tính thép đai Mb = b2 (1+φf+φn)Rbtbh02 ... với tải trọng phân b Qb= M b 52852500 13112.2 daN C* 4030.8 Qbmin = b3 (1+φf+φn)Rbtbh0 =0.6x1x1.05x10x40x67.5 =17010 daN Lấy Qb= Qbmin =17010 daN > Qb qw1 = qw2 = Qmax Qb 26224.2 17010...
... =1.006 cm2 Tính cho < /b> dầm nhòp AB; CD -Tính cho < /b> dầm có lực cắt lớn b trí cho < /b> dầm lại -Lực cắt dầm nhòp AB; CD Qmax = 26.2242 daN đầu dầm 38 -Tra b ng Các số liệu b2 = , b3 = 0.6 , b4 = 1.5 ... φw1=1.00 b1 = 1-βRb = 1- 0.01x14.5 = 0.855 Qbt = 0.3φw1 b1 Rbbh0 = 0.3x1.00x0.855x14.5x10x40x67.5 = 100419.75 daN Thỏa mãn điều kiện QA < 0.7Qbt =70293.8 daN Tính thép đai Mb = b2 (1+φf+φn)Rbtbh02 ... với tải trọng phân b Qb= M b 52852500 13112.2 daN C* 4030.8 Qbmin = b3 (1+φf+φn)Rbtbh0 =0.6x1x1.05x10x40x67.5 =17010 daN Lấy Qb= Qbmin =17010 daN > Qb qw1 = qw2 = Qmax Qb 26224.2 17010...
... đất gây ra: σbt = 357.06 + 10.4 z B ng phân b ứng suất đáy khối móng qui ước: σgl σbt σbt/σgl Điểm z l /b z /b kg (kN/m ) (kN /m2)< /b> 0 1.3 0.25 19.14 357.06 18.66 B ng 6.6 :B ng phân b ứng suất đáy ... Trang:3 B o cáo thiếtkế cơng trình SVTT: Nguyễn Học Hậu B1 : chọn thơng số ban đầu B2 : tính tốn sức chịu tải cho < /b> phép cọc B3 : chọn sơ số cọc B4 : b trí cọc chọn sơ chiều cao đài móng h B5 : kiểm ... nhiều khung < /b> trụcB đối xứng nhau, ta chon nội lực chân cột C35 để tính cho < /b> Vì q trình giải khung < /b> để tăng khả nguy hiểm cho < /b> khung < /b> ta khơng tính đà kiềng, sàn tầng hầm tường xây đà kiềng vào khung...
... =1.006 cm2 Tính cho < /b> dầm nhòp AB; CD -Tính cho < /b> dầm có lực cắt lớn b trí cho < /b> dầm lại -Lực cắt dầm nhòp AB; CD Qmax = 26.2242 daN đầu dầm 38 -Tra b ng Các số liệu b2 = , b3 = 0.6 , b4 = 1.5 ... φw1=1.00 b1 = 1-βRb = 1- 0.01x14.5 = 0.855 Qbt = 0.3φw1 b1 Rbbh0 = 0.3x1.00x0.855x14.5x10x40x67.5 = 100419.75 daN Thỏa mãn điều kiện QA < 0.7Qbt =70293.8 daN Tính thép đai Mb = b2 (1+φf+φn)Rbtbh02 ... với tải trọng phân b Qb= M b 52852500 13112.2 daN C* 4030.8 Qbmin = b3 (1+φf+φn)Rbtbh0 =0.6x1x1.05x10x40x67.5 =17010 daN Lấy Qb= Qbmin =17010 daN > Qb qw1 = qw2 = Qmax Qb 26224.2 17010...
... =1.006 cm2 Tính cho < /b> dầm nhòp AB; CD -Tính cho < /b> dầm có lực cắt lớn b trí cho < /b> dầm lại -Lực cắt dầm nhòp AB; CD Qmax = 26.2242 daN đầu dầm 38 -Tra b ng Các số liệu b2 = , b3 = 0.6 , b4 = 1.5 ... φw1=1.00 b1 = 1-βRb = 1- 0.01x14.5 = 0.855 Qbt = 0.3φw1 b1 Rbbh0 = 0.3x1.00x0.855x14.5x10x40x67.5 = 100419.75 daN Thỏa mãn điều kiện QA < 0.7Qbt =70293.8 daN Tính thép đai Mb = b2 (1+φf+φn)Rbtbh02 ... với tải trọng phân b Qb= M b 52852500 13112.2 daN C* 4030.8 Qbmin = b3 (1+φf+φn)Rbtbh0 =0.6x1x1.05x10x40x67.5 =17010 daN Lấy Qb= Qbmin =17010 daN > Qb qw1 = qw2 = Qmax Qb 26224.2 17010...
... L .B : Diện tích đáy truyền xuống khối móngcọc Ab = Lb.Bb : Diện tích đáy quy ước nằm đầu cọc E p (L n12 ) Acol n’ = : Hệ số phân b ứng suất ; ap = Af E1 (1 L n p ) 157 Tuyển tập B o ... trình b n Vì so với móngcọc với chiều dài cọc lớn lún nhiều đảm b o giới hạn cho < /b> phép , hiển nhiên lún nhiều so với móngb Chính mà móngbcọc sử dụng thành công Frankfurt ( Cộng hòa liên bang ... kể đến tăng lên Môđun Biến dạng theo hướng (1 ).(1 2. ) thẳng đứng sinh hạn chế mặt phẳng b n thân cọc H λL= : Với H1 chiều dày lớp đất thứ bao quanh cọc Bp Bp : B rộng theo hướng lân...
... dài neo giữ chịu kéo d Độ dày lớp b tông b o vệ cốt thép đài: Độ dày lớp b tông b o vệ cốt thép đài không nhỏ 50mm, có lớp đệm b tông lớp b o vệ cốt thép b n giảm xuống 30mm (2) Vị trí dầm ... kiện đất nền; b Khoảng cách cọcnhồib trí khoảng 2,5 – 3,5d; c Cường độ b tông thân cọc không thấp C15 Khi đổ b tông nước không thấp C20 d Cấp cường độ b tông dùng làm ống b tông giữ thành ... cường - Lớp b tông b o vệ cốt thép dọc phải có độ dày không nhỏ 30mm, đổ b tông nước lớp b tông b o vệ cốt thép không nhỏ 50mm Đài móngcọc (1) Cấu tạo đài Đài móngcọc đơn, móngb , móng dầm...
... đầu cọc chưa b phá b tông vào đài đoạn 0,15m 4.2 Xác định sức chịu tải cọc đơn - Xức chịu tải móng đơn theo vật liệu làm cọc: Pv = ϕ(RbFb + RaFa) ( với hệ số ϕ=1) B tông M25< /b> 0 có Rb=Rn= 11000 ... đầu cọc chưa b phá b tông vào đài đoạn 0,15m 4.2 Xác định sức chịu tải cọc đơn - Xức chịu tải móng đơn theo vật liệu làm cọc: Pv = ϕ(RbFb + RaFa) ( với hệ số ϕ=1) B tông M25< /b> 0 có Rb=Rn= 11000 ... phạm vi lớp đất rời As – Diện tích mặt b n cọc phạm vi lớp đất rời K1 – Hệ số 400 cho < /b> cọc đóng 120 cho < /b> cọckhoan < /b> nhồi K2 – Hệ số lấy cho < /b> cọc đóng cho < /b> cọckhoan < /b> nhồi Qu = 400.27.0, 0625 + 2.18,83.0,...
... Cao độ đỉnh b (CĐ B) Cao độ đỉnh b MNTN - 0.5m = 3.1 - 0.5 = 2.6m => Chọn cao độ đỉnh b là: + 2.5m 1.1.3Cao độ đáy b Cao độ đáy b = CĐ B - Hb Trong đó: Hb : Chiều dày bmóng (Hb = 1.5m ữ ... Chọn Hb = 2m Cao độ đáy b = 2.5 - = 0.5 m Vậy chọn thông số thiếtkế nh sau: Cao độ đỉnh trụ MNTT MNTN b= ? 450 Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT Cao độ đỉnh b : CĐ- B Ha xuan thang b= ? Hb = ? a=? Hb = ... 170 =+7m =+ 2.5m Lp : ng bo K48 B mụn a K Thut TKMH Nn v múng - Cao độ đáy b : CĐĐAB = 0.5m B dầy bmóng : Hb =2m 1.2 Chọn kích thớc...
... đỉnh b (CĐ B) Cao độ đỉnh b MNTN - 0.5m = - 0.5 = 1.5m => Chọn cao độ đỉnh b : CĐ B = + 1.5m Cao độ đáy b (CĐĐAB) Cao độ đáy b = CĐ B - Hb Hb : Chiều dày bmóng (Hb = 1.5m ữ 2m ) Chọn Hb ... 60 80 800 60 80 170 Đờng B K48 Thiếtkế môn học móng Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = + 5.0m Cao độ đỉnh b : CĐ B = + 1.5m Cao độ đáy b : CĐĐAB = - 0.5m B dầy bmóng : Hb = m 1.2 Chọn kích thớc ... Hb = m => Cao độ đáy b : CĐĐAB = 1.5 - 2.0 = - 0.5 m Vậy chọn thông số thiếtkế nh sau: Cao độ đỉnh trụ Httr = ? Httr = ? MNTT MNTN b= ? Đàm Minh Anh 450 b= ? Hb = ? a=? Hb = ? a=? 150 25 Htt 25...
... ứng suất cho < /b> phép Ứng suất cho < /b> phép b tông quy định 0.25 fc’ Trong trường hợp có động đất, sức kháng cho < /b> phép đất cọc tăng lên 1/3 Trong IBC 2009 có số thay đổi so với IBC 2003, thí dụ: b quy ... dung quan trọng khác cập nhật TIÊU CHUẨN XÂY DỰNG QUỐC TẾ - INTERNATIONAL BUILDING CODE IBC Tiêu chuẩn IBC (International Building Code) 2003: phần móngcọc quy định giá trị sức chịu tải cực hạn ... cũ mức độ giảm sức kháng đất thân cọccho < /b> số trường hợp cọckhoan < /b> nhồi chưa quy định phiên cập nhật đầy đủ Việc tính toán móngb cọc, tính toán móngcọc - b hỗn hợp số nội dung quan trọng khác...
... Pv =ϕ.(RbFb + RaFa) Trong : o ϕ=1: hệ số uốn dọc với móngcọc đài thấp khơng xun qua b n, than b n o Rb : Cường độ chịu nén tính tốn b tơng cọc , với b tơng mác M400 # có Rn = 170 (Kg/cm2) o ... tự nhiên) Trang 14 Ø800 600 100 Nttsb = n.Fsb h.γtb = 1.1×15.15×1.5×2.5 = 62.50(T) (vì đài khơng có đất nên γtb=γ=2.5t /m2 < /b> ) - Số lượng cọc sơ b : N 0tt + N sbtt 1033.03 + 62.50 nc = β = 1.2 = ... cao 2.5m so với mặt đất tự nhiên) Nttsb = n.Fsb h.γtb = 1.1×38.7×1.5×2.5 = 159.65(T)(vì đài khơng có đất nên γtb=γ=2.5t /m2 < /b> ) - Số lượng cọc sơ b : N tt + N sbtt 2042.7 + 159.65 nc = β = 1x = 6.2...
... làm việc mcb = 1:hệ số làm việc b tông Rb = 125 KG/cm2 = 12500KN /m2:< /b> sức kháng nén tính toán b tông Ra = 24000 T /m2 < /b> = 240000KN /m2:< /b> sức kháng nén tính toán thép Fb = 0,3.0,3 = 0,09 m2:< /b> diện tích ... ) So sánh: Ptb = 461,32 KN /m2 < /b> < Rtc = 701,17 KN /m2 < /b> Pmax = 714,5 KN /m2 < /b> < 1,2.Rtc = 1,2.701,17 = 841,404 KN /m2 < /b> Suy :nền làm việc giai đoạn biến dạng tuyến tính B ng số liệu dể vẽ biểu đồ ứng suất ... dới mũi cọcb mặt b n cọc Tra b ng V-3 fi :sức kháng tính toán lớp đất thứ i mặt b n cọc,tra b ng V-2 Ta có b ng tính fi: Số lớp đất chia Lớp -cát hạt vừa,độ Lớp -đất sét ,độ sệt B = 0,3 số dẻo...