thiết kế các bộ truyền bánh răng trụ trong hộp giảm tốc 2 cấp nhanh phân đôi
Thiết kế hệ dẫn động băng tải gồm có hộp giảm tốc hai cấp bánh răng trụ và bộ truyền đai thang
... ta cú [] =63 Mpa) - Ti tit din 22 (24 ) M 22 = M x 222 + M y 22 = 76 320 2 + 28 949 02 = 29 9380 ( Nmm ) M td 22 = M 22 + 0,75.T2 '2 = 340 325 ( Nmm ) d 22 = M td 22 340 325 =3 = 37,8 ( mm ) 0,1.[ ] 0,1.63 ... din 22 , 24 Cú M 22= 299380 Nmm 2 d 22 bt1.( d 22 t1 ) 383 10.5.( 38 ) W 22 = = = 4670 ( mm3 ) 32 2d 22 32 2.38 29 9380 a 22 = = 64,1( Mpa ) 4670 s j = d 23 bt1.( d 23 t1 ) 423 12. 5.( 42 ... s 22 = SVTH : Kiu Vn Quyn Lp C Khớ 2- k2 26 1,6 = = 2, 3 K d 22 a 22 + m 22 1,77.64,1 + 0,05.0 151,7 = = 3,96 k 22 a 22 + m 22 2, 06.18,58 + 0.18,58 2, 3.3,96 s 22 = = 1,99 > [ s ] 2 2,3...
- 52
- 5,217
- 14
thiết kế hệ dẫn động băng tải gồm có hộp giảm tốc hai cấp bánh răng côn trụ răng thẳng và bộ truyền xích
... 2, 26 2, 35 2, 43 2, 63 2, 6 1,95 2, 17 2, 25 2, 32 2,41 2, 4 2, 43 2, 43 2, 43 2, 94 2, 94 2, 94 2, 03 2, 25 2, 33 2, 4 2, 49 2, 48 3,73 2, 36 2, 16 3,7 - 5,36 26 ,6 10,1 18 ,25 6,38 5 ,2 5,36 3,7 2, 3 2, 14 3 ,2 5 ,2 2,35 ... i + trục II: l 22= 0,5(lm 22+ b 02) +k1+k2=0,5(65 +27 )+15+10=71mm l23= l 22+ 0,5(lm 22+ lm23)+k1=71+0,5(65+70)+15=153,5mm l24=2l23 - l 22= 2.153,5 - 71 =23 6mm l21=2l23 =2. 153,5=307mm + trục III: l 32= l23=153,5mm ... lên trục: + xét mặt phẳng yoz: Fy = Fy20 + Fy 22 Fy23 + Fy24 + Fy21 = m x0 = Fy 22 l 22 Fy23.l23 + Fy24 l 24 + Fy21.l 21 = Fy20 + Fy21 = 1064 Fy21.307 = 857.71 + 27 78.153,5 857 .23 6 Fy20...
- 62
- 705
- 0
Thiết kế máy - Bộ truyền bánh răng ppsx
... Bộ truyền bánh - Đường kính vòng đỉnh: Da1 = D1 + 2ha = D1 + 2m; Da2 = D2 + 2ha = D2 + 2m (4.4) - Đường kính vòng chân: Di1 = D1 - 2hi = D1 - 2, 5m; Di2 = D2 - 2hi = D2 - 2, 5m (4.5) Thông số truyền ... Dee2 = me(Z2 + 2cos 2) = 2, 5(105 + 2cos74006') = 26 3,87mm Đường kính vòng chân: Dei1 = me(Z1 - 2, 5cosδ1) = 2, 5(30 - 2, 5cos15054') = 69mm; Dei2 = me(Z2 - 2, 5cos 2) = 2, 5(105 - 2, 5cos74006') = 26 0,77mm ... đỉnh: Da1 = D1 + 2ha = D1 + 2m; Da2 = D2 + 2ha = D2 + 2m - Đường kính vòng chân: Di1 = D1 - 2hi = D1 - 2, 5m; Di2 = D2 - 2hi = D2 - 2, 5m - Bề rộng răng: b = ψA.A Tính lực tác dụng lên truyền: - Lực...
- 27
- 1,422
- 5
Chi tiết máy - Tính toán thiết kế bộ truyền bánh răng trụ
... 1 ,25 1,5 2, 5 1, 125 1,375 1,75 2, 25 2, 75 3,5 4,5 5,5 10 12 11 16 14 20 18 25 22 Môđun nhỏ số lớn, tăng khả chống dính, tăng hệ số trùng khớp ngang, giảm tiếng ồn khối lượng lao động cắt răng, giảm ... toán khoảng cách trục aw truyền bánh trụ thẳng (mm): aw = 50(u ± 1) T1 K H β ψ ba [ σ H ] u Đối với truyền bánh trụ nghiêng (mm): aw = 43(u ± 1) T1 K H β ψ ba [ σ H ] u Đối với hộp giảm tốc ta chọn ... ta chọn khoảng cách trục theo dãy tiêu chuẩn sau: Dãy Dãy 40 140 50 180 63 22 5 80 28 0 100 355 125 450 160 20 0 25 0 315 400 8 Tùy thuộc vào độ rắn bề mặt ta chọn môđun m (đối với bánh nghiêng...
- 8
- 14,640
- 325
ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY : Thiết kế hệ dẫn động băng tải gồm hộp giảm tốc 2 cấp bánh răng nối với một bộ truyền ngoài hộp ( Bánh răng côn trụ 2 cấp )
... số truyền truyền hộp uh – tỉ số truyền hộp giảm tốc uh = u1.u2 u1, u2 – tỉ số truyền truyền cấp nhanh cấp chậm Tỉ số truyền truyền hộp Hệ dẫn động gồm hộp giảm tốc hai cấp bánh nối với truyền hộp ... (lắp bánh trụ) : T M td 22 = M x2 + M y + 0, 75M z2 = 114557 + 5931 52 + = 129 0 02 Nmm P M td 22 = M x2 + M y + 0, 75M z2 = 114557 + 28 9 422 + 0, 75.1164 722 = 155355 Nmm Vậy d 22 = P M td 22 155,355 ... 1,5 Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc uh = u1.u2 Với hộp giảm tốc bánh côn – trụ cấp, để nhận chiều cao hộp giảm tốc nhỏ tra tỉ số truyền truyền bánh cấp nhanh u1 theo đồ thị: Hình 3 .21 [I], tương...
- 70
- 19,077
- 69
đồ án môn học chi tiết máy thiết kế bộ truyền bánh răng trụ cấp nhanh
... Xét trục II: l 22 = 0,5.(lm 22 + b 02) +k1 + k2 = 0,5(51 + 23 ) + 11 + 10 = 58 [mm] l23 = l 22 + 0,5.( lm 22 + lm23 ) +k1 = 58 + 0,5.( 51 +55 ) +11 = 122 [mm] l21 = lm 22 + lm23 + 3k1 + 2k2 + b 02 = ... phương y: My 22 = Fly20 l 22 = 105,873.58 = 6140,634 [N.mm] My23 = Fly21 (l21 – l23) = 58474, 62 [N.mm] Theo phương x : Mx 22 = Flx20 l 22 = 28 74,1 12. 58 = 166698,496 Mx23 = Flx21 (l21 –l23 ) = 23 3154,96 ... dụng FX 22 = -1835, 729 [ N ] ; FY 22 = -711,848 [N] FX23 = -4 924 ,29 9 [ N ] ; FY23 = 17 92, 298 [N] 974,577 [N] b- Xác định phản lực gối trục : Fy 23 l 23 − Fy 22 l 22 Fly 21 = l 21 ...
- 78
- 862
- 1
BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ và THIẾT kế gối đỡ TRỤC
... P12x + P12y = 179 92 + 1 429 , 42 = 22 97,7 (N) n P2 = P22x + P22y = 1560, 82 + 3568,6 = 3895 (N) At : tổng chiều dài trục, At = Pa1 + S1 – S2 S1 = 1,3.P1.tan β = 1,3 .22 97,7.tan130 = 689,6 (N) S2 = ... 2c = 135 − − 2. 0,75 = 127 ,5mm Di = Dc − 2m − 2c = 24 9 − − 2. 0,75 = 24 1,5mm A= 12. Lực tác dụng lên trục -Lực dọc trục bánh trụ ,răng thẳng -Lực vòng: P = 2. M x 2. 9,55.106.N 2. 9,55.106.3,54 ... Chiều cao răng: h =2, 25.m =2, 25.3=6,75mm Độ hở hướng tâm: c=0 ,25 .m=075mm N = 24 6,1 mm Dc1 + Dc = 192mm De1 = Dc1 + 2m = 135 + = 141mm De = Dc + 2m = 24 9 + = 25 5mm Di1 = Dc1 − 2m − 2c = 135...
- 12
- 568
- 0
Thiết kế bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng
... = = 0,98 = 100 2. a 2. 180 kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: σH = ZM.ZH.Zε ( (2. T1.KH.(u + 1))/(bw.u.dw 12) ) ≤ [σH] ZM = 27 4 (bảng 6.5) ZH = ((2cosβb)/sin2atw) = (2/ sin2 .20 ,34) = 1,74 Trong đó: atw = ... (aw/u) = 0,011.73.1 ,22 (20 0/3) = 8m/s » KFv = 1+ 8.50.97/ (2. 171104.1, 32. 1,37) = 1,06 ⇒ σF1 = 2. 171104.1, 92. 0,58.0,93.3,8/(50.97.3) = 92, 6 < [σF1] ok σF2 = 92, 6.3,6/3,8 = 87,7 < [σF2] ok kiểm nghiệm ... vòng đỉnh Đường kính vòng chân aw = 20 0mm m = 3mm bw = 50mm u = 3 ,21 z1 = 32 z2 = 96 d1 = 97,48mm d2 = 29 2mm da1 = 103,48mm da2 = 29 8mm df1 = 89,98mm df2 = 28 4,5mm ...
- 3
- 2,532
- 37
Đồ Án Chi Tiết Máy: Thiết kế bộ truyền bánh rang trụ răng thẳng (Kèm file cad)
... 3 528 N Fly10 = 97N Fly11 = 1559N Trục 2: ∑Fx = Flx20 – Fx 22 – Fx23 – Fx24 + Flx21 = ∑Fy = Fly20 + Fy 22 – Fy23 + Fy24 + Fly21 = ∑Mx = Fy 22. l 22 – Fy23.l23 + Fy24.l24 + Fly21.l21 = ∑My = -Fx 22. l 22 ... -662N Fz13 = Fa1 = 622 N Trục 2: Fx 22 = -Ft2 = -3 528 N Fx23 = -Ft1 = -1 126 0N Fx24 = -Ft2 = 1 126 0N Fy 22 = Fr2 = 1304N Fy13 = -Fr1 = -4161N Fy 32 = Fr2 = 4161N Fz 22 = Fa2 = 662N Fz13 = Fz 32 = Trục ... = 24 8mm L21 = 2. l23 = 2. 160,5 = 321 mm Trục 3( trục ra): L 32 = l23 = 160,5mm L31 = l21 = 321 mm L33 = 2. l 32 + lc33 2. 160,5 + 98,5 = 419,5mm Bảng kết quả: Trục1 L 12 = 73mm l13 = 24 8mm l11 = 321 mm...
- 32
- 1,018
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN
... M 23 21 9091,49 = = 40,87 MPa W23 5361 ,25 τ m 22 = τ a 22 = T 22 1 324 44 ,29 = = 9,33MPa 2. Wo 22 2. 7095,03 τ m 23 = τ a 23 = T23 1 324 44 ,29 = = 5,69MPa 2. Wo 23 2. 11641 ,25 - ψσ ψτ: Hệ số kể đến ảnh ... j trục (theo bảng 10.6[1]) πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) W 12 = − = − = 26 02, 86mm 32 2.d 12 32 2. 32 2 πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) = − = − = 5818 ,22 mm 16 2. d ... = 125 7 ,22 N - Xác định phản lực gối đỡ: Ta có: ∑ Fx = −Ft 22 + Ft 23 + X 2C + X D = ∑ m1x = −Ft 22 ( l 21 − l 22 ) + Ft 23 ( l 21 − l 23 ) + X 2C l 21 = (2) ∑F y ∑m 1y ⇒ = Fr 22 + Fr 23 − Y2C...
- 53
- 683
- 0
Thiết kế các bộ truyền trong hộp
... 4,531,416.63,3 1,4 .21 6.91 σtx1 = 4 32. 3,5 σtx1 =378(N/mm2) σtx1 = 378 < [δ]tx1 = 520 (N/mm2) σtx2 = 105.10 , 4 323 , 2, 52. 1 416568 , , 4 .21 626 , σtx2 = 28 2(N/mm2) σtx2 = 28 2 < [σ]tx2 = 468 N/mm2 Váûy ... : [σ]uqt1 = 0,8 29 0 = 23 2 (N/mm2) [σ]uqt2 = 0,8 24 0 = 1 92 (N/mm2) Kiãøm nghiãûm âiãưu kiãûn (**) σuqt1 = 1 02, 6 < [σ]uqt1 = 23 2(N/mm2) σuqt2 = 87, 12 < [σ]uqt2 = 1 92( N/mm2) Váûy âiãưu kiãûn ... [σ]txqt = 2, 5[σ]N0tx = 2, 5 .2, 6.HB [σ]txqt1 = 2, 5 .2, 6 .20 0 = 1300(N/mm2) [σ]txqt2 = 2, 5 .2, 6.180 = 1170(N/mm2) , σtxqt1 = σtx1 K qt =378 18 = 507(N/mm2) , σtxqt2 =28 2 18 = 378,34(N/mm2) Váûy...
- 29
- 380
- 0
Đề tài " Thiết kế các bộ truyền trong hộp giảm tốc " pdf
... căng TrụcI 25 2, 23 2, 53 2, 21 1, 92 1 ,27 1,11 6,63 28 ,5 6,46 TrụcI 20 - 2, 48 - 1,89 1 ,25 0,95 47,8 18,7 17,4 TrụcII 30 2, 28 2, 56 2, 32 1,93 1 ,29 1,17 30 2, 28 2, 56 2, 32 1,93 1 ,29 1,17 TrụcII Vậy tất ... 1135 82 Nmm M td 22 = M 22 + 0, 75T 22 = 1135 822 + 0, 75.44567 92 = 4 023 34 Nmm Tại tiết diện 3: M 23 = M x23 + M y = 67 525 2 + 15650 92 = 170454 Nmm M td 23 = M 23 2 + 0, 75T 22 = 17045 42 + 0, 75.44567 92 ... 10.4[1] khoảng cách lại: l 22= 0,5(lm 22+ b)+k1+k2=0,5(45 +21 )+10+10=53 mm l23=l 22+ 0,5(lm 22+ lm23)+k1=53+0,5(45+45)+10=108 mm l21=lm 22+ lm23+3k1+2k2+b=45+45+3.10 +2. 10 +21 =161 mm Tính trục I l11=l21=161 mm...
- 35
- 813
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose