Đồ Án Chi Tiết Máy: Thiết kế bộ truyền bánh rang trụ răng thẳng (Kèm file cad)

32 986 0
Đồ Án Chi Tiết Máy: Thiết kế bộ truyền bánh rang trụ răng thẳng (Kèm file cad)

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Đồ Án Chi Tiết Máy I. Tính chọn động cơ điện 1.Công suất: Pct = Pt = β.P lv β = P lv = F.v1000 = 11000.0,351000 = 3,85 ( kw ) Pt = 0,74.3,85 = 2,8 (kw) = 0,96.1.0,962.0,994 = 0,85 Pct = 3,850,85 = 4,53 (kw) 2. số vòng quay: Ut = ubrt2.udd = 15.4 = 60 n lv = 60000.vп.D = = 17,6 (vp) n sb = n lv.u t = 1056 (vp) 3. chọn động cơ: Điều kiện Pđc > Pct nđc  nsb Kiểu động cơ` Công suất KW Vận tốc quay, vgph Cos % 4A132S6Y3 5,5 960 vp 0,8 85 2,2 2 Ta có: Pđc = 5,5 > Pct nđc = 960 vp TKTdn = 2 > TmmT1 = 1,7

Đồ Án Chi Tiết Máy I Tính chọn động điện 1.Công suất: Pct = Pt η Pt = β.P β= T t T t 2,6 4,2 ( ) + ( ) = (1) + (0,65) = 0,74 T1 t ck T1 t ck 8 P = = 11000.0,35/1000 = 3,85 ( kw ) Pt = 0,74.3,85 = 2,8 (kw) η =ηđ ηk ηbr ηol4 = 0,96.1.0,962.0,994 = 0,85 ⇒ Pct = 3,85/0,85 = 4,53 (kw) số vòng quay: Ut = ubrt2.udd = 15.4 = 60 n= = 60000.0,35 = 17,6 (v/p) 3,14.380 ⇒ n = n.u = 1056 (v/p) chọn động cơ: Điều kiện Pđc > Pct Kiểu động cơ` Công suất KW nđc ≈ nsb Vận tốc quay, η% Cos vg/ph 4A132S6Y3 5,5 Ta có: Pđc = 5,5 > 960 v/p 0,8 Pct nđc = 960 v/p TK Tmm ≥ Tdn T1 phân phối tỉ số truyền: 960 u = = 17,6 = 54,5 85 Tmax Tdn TK Tdn 2,2 TK/Tdn = > Tmm/T1 = 1,7 mà: u = u.u Chọn u = ⇒ u= = 54,5 = 13,6 Bảng 3.1 chọn uh = 14 ⇒ u1 = 4,49 (cấp nhanh) u2 = 3,12 (cấp chậm) tính lại u = = 54,5/14 = 3,9 Δ = (4 – 3,9)/4 = 2,5% < 4% (thỏa mãn) xác định momen, công suất, số vòng quay liên tục: * công suất: Plv = 3,85 (kw) PIII = Pt 3,85 = = 3,9 ( kw ) η ot η k 0,99.1 PII = PIII 3,9 = = 4,1 ( kw ) η ol η br 0,99.0,96 PI = PII 4,1 = = 4,3 ( kw ) η ol η br 0,99.0,96 * số vòng quay: n = = 960/4 = 240 ( vòng/phút ) n = = 240/4,49 = 53,5 ( vòng/phút ) n = = 53,5/3,12 = 17,1 ( vòng/phút ) * momen: T = 9,55.10 = 171104 Nmm T2 = 9,55.10 = 731869 Nmm T3= 9,55.10 = 2178080 Nmm Tdc = 9,55.10 = 54714 Nmm Bảng kết quả: Trục Thông số Tỉ số truyền u Công suất P(kw) Số vòng quay n(v/ph) Momen xoẵnT(N.mm) Động Uđ = 5,5 960 54714 I II III U= 4,49 U = 3,12 4,3 4,1 3,9 240 53,5 17,1 171104 731869 2178070 II Tính Toán Thiết Kế Bộ Truyền A Tính truyền đai dẹt (Bộ TRuyền Ngoài) chọn đai: Chọn loại đai vải cao su đường kính bánh đai: d = ( 5,2 ÷ 6,4 ).3 T1 (T1 = Tdc) = 5,2 54714 = 197,4 mm chọn d1 = 200mm d2 = d1.ud/(1 – ε) = 200.4/(1 – 0,01) = 808,1mm chọn d2 = 800mm kiểm nghiệm: n 2' = ∆n = (1 − ε ).n1 d1 = (1 − 0,01).960.200 = 237,6 n 2' − n2 n2 d2 800 100% = 240 − 237,6 240 (vòng/phút) .100% = % < 4% (thỏa mãn) khoảng cách trục: a ≥ (1,5 ÷ 2).(d1 + d ) = (1500 ÷ 2000) (mm) chọn a = 1500mm chiều dài dây đai: L = 2a + π(d1 +d2)/2 + (d2 – d1)2/4a = 2.1500 + 3,14.1000/2 + 6002/(4.1000) = 4630mm Kiểm tra: lmin ≥ v/i v = πd1n1/60000 = 3,14.200.960/60000 = 10m/s lmin ≥ 10/2 = 5m (thỏa mãn) tăng thêm dây đai lên 250mm để nối đai góc ôm α1: 180 − 57 ( d − d1 ) a α1 = 1570 > 1500 (thỏa mãn) xác định tiết diện đai: A = b.δ = Ft.Kđ/[σF] Ft = 1000.N/v = 1000.5,5/10 = 550N Bảng 4.7 Kđ = 1,2 [σF] = [σF]0.Cα.Cv.C0 [σF]0 chọn 1,6 Bảng 4.10 Cα chọn = 1,12 Bảng 4.11 Cv chọn = Bảng 4.12 C0 chọn = ⇒ a ≥ 550.1,2/(1,6.1,12) = 327mm2 Bảng 4.8 δ/d = 1/40 ⇒ δ = 5mm ⇒ b = 65mm Bảng 4.1 chọn B = 63mm tính lực tác dụng: F0 = σ0.δ.b = 1,8.5.65 = 585N Fr = 2F0.sin(α/2) = 1146N Bảng kết tính toán: Đường kính bánh đai nhỏ d1 Đường kính bánh đai lớn d2 Chiều rộng bánh đai B Chiều dài đai l Tiết diện đai b × δ Lực tác dụng lên trục Fr 200mm 800mm 63mm 4880mm 65 × 1146N B Tính Bộ Truyền Trong I Tính truyền bánh trụ nghiêng chọn vật liệu: bánh chủ động: thép 45 cải thiện HB = 240 σ = 850 Mpa σch = 580Mpa 2.ứng suất cho phép: bánh bị động: thép 45 cải thiện HB = 125 σb = 750Mpa σch = 380Mpa [σH] = σ0Hlim.ZR.Zv.KxH.KHL/SH [σF] = σ0Flim.YR.YS.KxF.KFc.KFl/SF Sơ chọn ZR.Zv.KxH = ⇒ [σH] = σ0Hlim.KHl/SH YR.YS.KxF = Bảng 6.2 σ0Hlim = 2HB + 70 520Mpa σ0Flim = 1,8HB [σF] = σ0Flim KFc.KFl/SF ⇒ σ0Hlim1 = 2.240 + 70 = 550Mpa σ0Hlim2 = 2.225 + 70 = ⇒ σ0Flim1 = 1,8.240 = 432Mpa σ0Flim2 = 1,8.225 = 405Mpa SH = 1,1 (bảng 6.2) SF = 1,75 (bảng 6.2) KFc = KHl = mH (NHO/NHE) KFl = mF (NFO/NFE) mF = mH = (do HB < 350) NHO = 30.HHB2,4 ⇒ NHO1 = 30.2402,4 = 15475 NHO2 = 30.2252,4 = 13254 NFO = 4.106 NHE = 60c∑(Ti/Tmax)3.ni.ti NFE = 60c∑(Ti/Tmax)mF.ni.ti ⇒ 240 2,6 4,2 +0,653 ) = 2,6.107 > NHO 8 240 2,6 4,2 +0,65 ) = 2.107 > NFO ⇒ 8 NHE = 60 3,12 12000.(13 ⇒ KHl =1 NFE = 60 3,12 12000.(16 KFl = 550.1 = 500Mpa 1,1 432.1 [σF]1 = 1,75 = 247Mpa 520.1 = 473Mpa 1,1 405.1 [σF]2 = 1,75 = 231Mpa [σH] = ([σH]1 + [σH]2)/2 = 486,5 ≤ 1,25[σH]2 (thỏa mãn) ⇒ [σH]1 = [σH]2 = ứng suất tải: [σH]max = 2,8.σch2 = 2,8.380 = 1064Mpa [σF]1max = 0,8.σch1 = 0,8.580 = 464Mpa [σF]2max = 0,8.σch2 = 0,8.380 = 304Mpa tính thông số truyền: • khoảng cách trục: aw = Ka.(u + 1) ((T1.KHβ)/( [σH]2.u.φba) ) = 180mm Trong đó: bảng 6.5 Ka = 43 Kd = 67,5 Bảng 6.6 φba = 0,25 φbd = Bảng 6.7 KHβ = 1,15 ( sơ đồ 3) T = 171104Nmm chọn aw = 180mm • modun: m = (0,01 ÷ 0,02).aw = (0,01 ÷ 0,02).180 = 1,8 ÷ 3,6 bảng 6.8 chọn m = 3mm • số răng: chọn trước β = 100 2.180 cos10 z1 = 2.aw.cosβ/(m.(u +1)) = 3.(3,12 + 1) = 28 z2 = u.z1 = 3,12.28 = 90 tính lại cosβ = m.z 3.118 = = 0,98 = 100 2.a 2.180 kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: σH = ZM.ZH.Zε ((2.T1.KH.(u + 1))/(bw.u.dw12)) ≤ [σH] ZM = 274 (bảng 6.5) ZH = ((2cosβb)/sin2atw) = (2/sin2.20,34) = 1,74 Trong đó: atw = at = arctan( tanα/cosβ) = 20,34 Zε = ((4 - εα)(1 - εβ/3) + εβ/εα)) = 0,78 Trong đó: εα = 1,88 – 3,2.(1/z1 + 1/z2) = 1,71 εβ = bw.sinβ/(m.z) = 45.sin110/(3.3,14) = 0,91 < (thỏa mãn) KH = KHβ.KHα.KHv = 1,59 KHβ = 1,02 ( chọn trên) KHα phụ thuộc vào vận tốc vòng Dw1 = 2aw/( um + 1) = 2.357/( 3,21+ 1) = 85,51mm V = π.dw1.n1/60000 = 3,14.85,51.240/60000 = 1,07m/s Bảng 6.13 cấp xác Bảng 6.14 KHα = 1,13 Bảng P2.3 KHv = Bw = φba.aw = 0,25.180 = 45mm ⇒ σH = 274.1,59.0,78 ((2.171104.1,59.(3,12 + 1))/(45.3,12.85,512)) = 550mm > [σH] Vậy phải tăng aw lên tính lại: Tăng aw lên thành 200mm, số liệu thay đổi theo m = 3; z1 = 32; z2 = 96; bw = 50mm; εβ = 0,92; εα = 1,72; Zε = 0,77 KHα = 1,13; KH = 1,58; dw1 = 97; v = 1,12; [σH] = 458Mpa (thỏa mãn) kiểm nghiệm độ bền uốn: σF1 = 2.T1.KF.Yε.Yβ.YF1/(bw.dw1.m) < [σF1] σF2 = σF1 YF2/ YF1 ≤ [YF2] thì: Yε = 1/εα = 1/1,72 = 0,58 Yβ = – β0/140 = – 10/140 = 0,93 zv1 = z1/(cosβ)3 = 33,5 zv2 = z2/(cosβ)3 = 100,5 Bảng 6.18 YF1 = 3,8 YF2 = 3,6 KF = KFβ.KFα.KFv = 1,32.1,37.1,06 = 1,92 Trong đó: KFβ = 1,32 bảng 6.7 KFα = 1,37 sơ đồ KFv = + vF.bw.dw1/(2.T1 KFβ.KFα) VF = δF.g0.v (aw/u) = 0,011.73.1,22 (200/3) = 8m/s » KFv = 1+ 8.50.97/(2.171104.1,32.1,37) = 1,06 ⇒ σF1 = 2.171104.1,92.0,58.0,93.3,8/(50.97.3) = 92,6 < [σF1] (thỏa mãn) σF2 = 92,6.3,6/3,8 = 87,7 < [σF2] kiểm nghiệm tải: (thỏa mãn) kqt = Tmax/T = 1,7 σHmax = σH kqt = 458 1,7 = 597Mpa < [σH1]max = 1064Mpa (thỏa mãn) σF1max = σF1.1,7 = 92,6.1,7 = 157 < [σF1]max = 464Mpa (thỏa mãn) σF2max = σF2max.1,7 = 87,8.1,7 = 149 < [σF2]max = 304Mpa (thỏa mãn) kích thước tính toán cho truyền: Khoảng cách trục Modun Chiều rộng vành Tỉ số truyền Số Đường kính vòng chia Đường kính vòng đỉnh Đường kính vòng chân aw = 200mm m = 3mm bw = 50mm u = 3,21 z1 = 32 z2 = 96 d1 = 97,48mm d2 = 292mm da1 = 103,48mm da2 = 298mm df1 = 89,98mm df2 = 284,5mm II Tính truyền bánh trụ thẳng chọn vật liệu: bánh chủ động: thép 45 HB = 200 σ = 750 Mpa σch = 450 bánh bị động: thép 45 HB = 190 σb = 600Mpa σch = 340 2.ứng suất cho phép: [σH] = σ0Hlim.ZR.Zv.KxH.KHL/SH [σF] = σ0Flim.YR.YS.KxF.KFc.KFl/SF Sơ chọn ZR.Zv.KxH = ⇒ [σH] = σ0Hlim.KHl/SH YR.YS.KxF = [σF] = σ0Flim KFc.KFl/SF ⇒ Bảng 6.2 σ0Hlim = 2HB + 70 σ0Hlim1 = 2.200 + 70 = 470Mpa σ0Hlim2 = 2.190 + 70 = 450Mpa ⇒ σ0Flim = 1,8HB σ0Flim1 = 1,8.200 = 360Mpa σ0Flim2 = 1,8.190 = 342Mpa SH = 1,1 (bảng 6.2) SF = 1,75 (bảng 6.2) KFc = KHl = mH (NHO/NHE) KFl = mF (NFO/NFE) mF = mH = (do HB < 350) NHO = 30.HHB2,4 ⇒ NHO1 = 30.2002,4 = 107 NHO2 = 30.1902,4 = 8,8.106 NFO = 4.106 NHE = 60c∑(Ti/Tmax)3.ni.ti NFE = 60c∑(Ti/Tmax)mF.ni.ti ⇒ 960 2,6 4,2 +0,73 ) = 7,2.107 > NHO 8 960 2,6 4,2 +0,76 ) = 5,6.107 > NFO ⇒ 8 NHE = 60 4,49 12000.(13 ⇒ KHl =1 NFE = 60 4,49 12000.(16 KFl = 470.1,1 = 517Mpa 360.0,7 [σF]1 = 1,75 = 144Mpa » [σH]1 = 450.1,1 = 495Mpa 342.0,7 [σF]2 = 1,75 = 136,8Mpa [σH]2 = ứng suất tải: [σH]1max = 2,8.σch1 = 2,8.450 = 1260Mpa [σH]2max = 2,8.σch2 = 2,8.340 = 952Mpa [σF]1max = 0,8.σch1 = 0,8.450 = 360Mpa [σF]2max = 0,8.σch2 = 0,8.340 = 272Mpa tính thông số truyền: • khoảng cách trục: aw = Ka.(u + 1) ((T1.KHβ)/( [σH]2.u.φba) ) = 356,7mm chọn aw = 357mm Trong đó: bảng 6.5 Ka = 49,5 Kd = 77 Bảng 6.6 φba = 0,3 φbd = 1,2 Bảng 6.7 KHβ = 1,02 ( sơ đồ 7) T = 731869Nmm • modun: m = (0,01 ÷ 0,02).aw = (0,01 ÷ 0,02).357 = 3,57 ÷ 7,14 bảng 6.8 chọn m = 5mm • số răng: 2.357 z1 = 2.aw/(m.(u +1)) = 5(4,49 + 1) = 26 z2 = u.z1 = 4,49.26 = 117 tính lại aw = m.z 5.(26 + 117) = = 357,5 2 (thỏa mãn) kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: σH = ZM.ZH.Zε ((2.T1.KH.(u + 1))/(bw.u.dw12)) ≤ [σH] ZM = 274 (bảng 6.5) ZH = ((2cosβb)/sin2atw) = (2/sin40) = 1,76 Trong đó: bánh thẳng nên β = atw = at = arctan( tanα/cosβ) = 20 Zε = ((4 - εα)/3) = ((4 – 1,73)/3) = 0,87 Trong đó: εα = 1,88 – 3,2.(1/z1 + 1/z2) = 1,73 KH = KHβ.KHα.KHv = 1,02.1 1,24 = 1,26 KHβ = 1,02 ( chọn trên) KHα phụ thuộc vào vận tốc vòng Dw1 = 2aw/( um + 1) = 2.357/( + 1) = 119mm V = π.dw1.n1/60000 = 3,14.119.240/60000 = 1,5m/s Bảng 6.13 cấp xác Bảng 6.14 KHα = KHv = + vH.bw.dw1/(2.T1 KHβ.KHα) = 1+ 39.107.119/(2.731869.1,02.1) = 1,24 Trong đó: VH = δH.g0.v (aw/u) = 0,04.73.1,5 (357/4,49) = 39m/s Bảng 6.15 δH = 0,04 Bảng 6.16 g0 = 73 Bw = φba.aw = 0,3.357 = 107mm Dw1 = 2.aw/(um + 1) = 3.357/(5 +1) = 119mm ⇒ σH = 274.1,76.0,87 ((2.731869.(4,49 + 1))/(107.4,49.1192)) = 456mm < [σH] ok kiểm nghiệm độ bền uốn: σF1 = 2.T1.KF.Yε.Yβ.YF1/(bw.dw1.m) < [σF1] σF2 = σF1 YF2/ YF1 ≤ [YF2] thì: Yε = 1/εα = 1/1,73 = 0,578 Yβ = (răng thẳng) Bảng 6.18 YF1 = 3,9 YF2 = 3,6 KF = KFβ.KFα.KFv = 1,8.1.2,24 = 2,55 Trong đó: KFβ = 1,8 bảng 6.7 KFα = bánh thẳng KFv = + vF.bw.dw1/(2.T1 KFβ.KFα) VF = δF.g0.v (aw/u) = 0,011.73.3,33 (357/4,49) * ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động τm = τa = Tmax / = Tj / 2.Woj T = 1030016 W0j = π.d3/16 – b.t.(d – t)2/(2d) = 49326 ⇒ τm = τa = 10,44 Kx = 1,1 Ky = εσ = 0,76 kσ = 2,01 στ = 0,73 kτ = 1,88 ⇒ Kσd = (2,01/0,76 + 1,1 – 1)/1 = 2,74 Kτd = (1,88/0,73 + 1,1 – 1)/1 = 2,67 ⇒ sσ = 327/(2,74.47,34) = 2,52 sτ = 189,66/( 2,67.10,44 + 0,05.10,44) = 6,68 ⇒ s = 2,36 > [σ] ok Trục 3: kiểm nghiệm C: chọn [s] = 2,5 σ-1 = 327 ψσ = 0,1 τ-1 = 189,66 ψτ 0,05 * ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng: σm= ; σa= σmax = Mj/ W M = 715254 W = π.d3/32 – b.t.(d – t)2/(2d) Bảng 10.2 chọn b = 41 t = d = 85 W = 52543 ⇒ σa = σmax = 13,6 * ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động τm = τa = Tmax / = Tj / 2.Woj T = 3293550 W0j = π.d3/16 – b.t.(d – t)2/(2d) = 112804 ⇒ τm = τa = 29,2 Kx = 1,1 Ky = kσ/ εσ = 3,66 kτ / στ = 2,6 Kσd = 3,36 + 0,1 =3,76 Kτd = 2,6 + 0,1 = 2,7 ⇒ sσ = 327/(3,76.13,6) = 6,39 sτ = 189,66/(2,7.21,85 + 0,05.21,85) = 3,16 ⇒ s = 2,8 > [σ] ok Tính chọn ổ trục TRỤC 1: 1.chọn ổ lăn: Với tải trọng nhỏ, có lực hướng tâm, ta dùng ổ bi đỡ dãy Chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 308 (bảng P2.7) Có đường kính d = 40mm Đường kính D = 90mm Khả tải động C = 31,9kW Khả tải tĩnh C0 = 21,7kW tính kiểm nghiệm khả tải ổ: * khả tải động: C d = QE m L m=3 L = 12000h QE = m Q mi L i / ∑ L i Qi =(X.V.Fri + Y.Fa).kt.kđ = X.V.Fri kt.kđ FrB = (Flx102 + Fly102) = 3529,3N (do Fa = 0) FrE = (Flx112 + Fly112) = 3857N V = (vòng quay) Kt = (t0 = 1050) Kđ = 1,5 (va đập vừa) X = bảng 11.4 ⇒ QE = 1.1.3857.1.1,5 = 5786N QB = 1.1.3529,3.1.1,5 = 5294N Do QE > QB nên chọn QB để tính m QE = ∑(  Q  L  Q2  Lh  h1 m  QE = QB   +   Qi L / ∑ Li  Q1  Lh  Q1  Lh  ⇔ ) = 5786.(13.2,6/8 + 0,653.4,2/8)1/3 = 4460N L = Lh.n1.60.10-6 = 12000.240.60.10-6 = 172,8 (tr.vòng) Hệ số khả tải động: Cd = 4460.172,81/3 = 24,8kN < 31,9kN ok * khả tải tĩnh: Bảng 11.6 X0 = 0,6 Y0 = 0,5 Q0 = X0.Fr = 0,6.5786 = 3472N Q1 = Fr = 5786N Chọn Q =Q1 to ⇒ Q = 5,786kN < C0 = 21,7kN ok TRỤC 2: chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 312 C = 64,1kN C0 = 49,4kN bảng 2.7 tính kiểm nghiệm khả tải ổ: * khả tải động: C d = QE m L m=3 L = 12000h QE = m Q mi L i / ∑ L i Qi =(X.V.Fri + Y.Fa).kt.kđ = X.V.Fri kt.kđ FrA = (Flx202 + Fly202) = 11079N FrE = (Flx212 + Fly212) = 1063,3N V = (vòng quay) Kt = (t0 = 1050) Kđ = 1,5 (va đập vừa) X = bảng 11.4 ⇒ chọn FrA để tính QA = 1.1.11079.1.1,5 = 16619N ⇒ QE = 16619.(13.2,6/8 + 0,653.4,2/8)1/3 = 12914N L = Lh.n1.60.10-6 = 12000.53,5.60.10-6 = 38,52 (tr.vòng) Cd = 12914.38,521/3 = 43614N = 43,614kN < C ok * khả tải tĩnh: Bảng 11.6 X0 = 0,6 (do Fa = 0) Y0 = 0,5 Q0 = X0.Fr = 0,6.11079 = 6647N Q1 = Fr = 11079N Chọn Q =Q1 to ⇒ Q = 11,079kN < C0 = 49,4kN ok TRỤC 3: chọn ổ bi đỡ dãy cỡ trung 310 C = 48kN C0 = 36kN bảng 2.7 khả tải động: C d = QE m L m=3 L = 12000h QE = m Q mi L i / ∑ L i Qi =(X.V.Fri + Y.Fa).kt.kđ = X.V.Fri kt.kđ FrA = (Flx302 + Fly302) = 7839N FrC = (Flx312 + Fly312) = 13296N V = (vòng quay) Kt = (t0 = 1050) Kđ = 1,5 (va đập vừa) X = bảng 11.4 ⇒ chọn FrC để tính QC = 1.1.13296.1.1,5 = 19944N ⇒ QE = 19944.(13.2,6/8 + 0,653.4,2/8)1/3 = 15497N L = Lh.n1.60.10-6 = 12000.17,1.60.10-6 = 12,3 (tr.vòng) Cd = 15497.12,31/3 = 35,784kN < C ok * khả tải tĩnh: Bảng 11.6 X0 = 0,6 Y0 = 0,5 Q0 = X0.Fr = 0,6.13296 = 7978N Q1 = Fr = 13296N Chọn Q =Q1 to ⇒ Q = 13,296kN < C0 = 36kN ok (do Fa = 0) Vỏ hộp, bôi trơn điều chỉnh ăn khớp vỏ hộp chọn gang xám GX15 – 32 kích thước vỏ hộp: Chiều dày:0 δ = 0,03.a +3 = 0,03.357,5 + = + thân hộp: δ 13,7> 6mm + Nắp hộp: δ δ = 0,9 δ = 0,9.13,7 = 12,4 mm Chọn δ = 14 mm; δ = 13 mm Gân tăng cứng: e = (0,8…1) δ = 8…10 chọn e = +chiều dày e 9mm + Chiều cao, h h 0,04 a +10 = 24,3 mm chọn d1 = +Bu lông nền, d1 M20 +Bu lông cạnh ổ d2 d2 = ( 0,7…0,8)d1 = 17mm chọn d2 = +Bu lông ghép bích nắp thân d3 M16 +Vít nắp ổ d4( theo bảng 18.2) d3 = ( 0,8…0,9 ) d2 = 13,6 chọn d3 = +Vít ghép nắp cửa thăm dầu d5 M12 d4 = ( 0,6…0,7).d2 = 10,2 chọn d4 = M10 d5 = (0,5…0,6).d2 = 8,5 chọn d5 = M8 Mặt bích ghép nắp thân S3 = (1,4…1,8).d3 = 19,6…25,2 chọn +Chiều dài bích thân hộp S3 S3 = 20mm +Chiều dài bích nắp hộp S4 S4 = (0,9…1)S3 = 18…20 chọn S = +Bề rộng bích nắp thân K3 18 mm K3 = K2 – (3…5)mm = 50 - (3…5) = 45 mm Kích thước gối trục D3 = D + 4,4d4 = 110 + 4,4.10 = +Đường kính tâm lỗ vít D3, 154mm D2 (bảng 18.2) D2 = D + 1,6d4 = 110 + 1,6.10 = +Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ: 126mm K2 K2 = E2 + R2 + = 25+20+5 = 50 mm +Tâm lỗ bu lông cạnh ổ : E2 C ( k E2 = 1,6.d2 = 25,6 mm chọn E = 25 khoảng cách từ tâm bulông đến mm mép lỗ) R2 = 1,3.d2 = 20,8 chọn R = 20mm C = D3/2 = 80 mm +Chiều cao: h Mặt đế hộp Chiều dày phần lồi S1 Dd, S1,S2 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q Khi có phần lồi Khe hở chi tiết +Giữa bánh thành hộp +Giữa đỉnh lớn với đáy hộp +Giữa bề mặt với Số lượng bu lông h = 12mm S1 = (1,3…1,5)d1 => S1 = 30mm Dd xác định theo đương kính dao khoét S2 = d1 = 20mm K1 ≈ 3.d1 = 3.20 = 60mm q = K1 + δ = 60+2.10 = 80 mm ∆ ≥ (1 1,2)δ => ∆ = 15mm ∆ ≥ (3 5)δ = 30 50 => ∆1 = 55 ∆2 ≥ δ => ∆ = 14mm Z = ( L+ B) / ( 200…300) ≈ 1200 / 200 = chọn Z = 3.bôi trơn: -1, Bôi trơn bánh răng: Lấy chiều sâu ngâm dầu khoảng 1/4 bán kính bánh cấp chậm Với bánh cấp nhanh lấy chiều sâu ngâm dầu khoảng 1/6 bán kính Lượng dầu bôi trơn khoảng 0,4 đến 0,8 lít cho kW công suất truyền -2, Bôi trơn ổ lăn: Chất bôi trơn lựa chọn dụa nhiệt độ số vòng quay ổ Trong thực tế vận tôc trượt v [...]... ok σF2max = σF2max.1,7 = 93.1,7 = 158 < [σF2]max = 272Mpa ok kích thước tính toán cho bộ truyền: Khoảng cách trục Modun Chi u rộng vành răng Tỉ số truyền Số răng Đường kính vòng chia Đường kính vòng đỉnh răng Đường kính vòng chân răng Tính trục 1 chọn vật liệu: Thép 45 tôi cải thiện σb = 750Mpa 2 xác định sơ bộ đường kính trục: aw = 357mm m = 5mm bw = 107mm u = 4,49 z1 = 26 z2 = 117 d1 = 130mm d2 =... ∆2 ≥ δ => ∆ 2 = 14mm Z = ( L+ B) / ( 200…300) ≈ 1200 / 200 = 6 chọn Z = 6 3.bôi trơn: -1, Bôi trơn bánh răng: Lấy chi u sâu ngâm dầu khoảng 1/4 bán kính của bánh răng cấp chậm Với bánh răng cấp nhanh lấy chi u sâu ngâm dầu khoảng 1/6 bán kính Lượng dầu bôi trơn khoảng 0,4 đến 0,8 lít cho 1 kW công suất truyền -2, Bôi trơn ổ lăn: Chất bôi trơn được lựa chọn dụa trên nhiệt độ và số vòng quay của ổ Trong... trục ta chọn mối ghép then và chọn kiểu lắp là: vì nó chịu tải trọng va đập nhẹ -5, Điều chỉnh sự ăn khớp: để điều chỉnh sự ăn khớp của hộp giảm tốc bánh răng trụ này ta chọn chi u rộng bánh răng nhỏ tăng nên 10 % so với chi u rộng bánh răng lớn 4 một số chi tiết khác liên quan: 1- Bu lông vòng theo bảng 18-3 ta có kích thước bu lông vòng M12 54 30 12 30 17 26 10 7 25 2 14 1,8 3.5 2 2- Nắp quan sát theo... = 73mm l13 = 248mm l11 = 321mm Trục 2 L22 = 73mm l23 = 160,5mm l24 = 248mm l21 = 321mm Trục 3 L32 = 160,5mm l31 = 321mm 4 Xác định lực tác dụng lên trục: l33 = 419,5mm Trục 1: tức là đối với 2 bánh răng nghiêng Ft1 = Ft2 = 2.T1/dw1 = 2.171104/97 = 3528N Fr1 = Fr2 = Ft1.tanα/cosβ = 3528.tan20/cos10 = 1304N Fa1 = Fa2 = Ft1.tanβ = 3528.tan10 = 622N Trục 2 đối vớ bánh răng thẳng Ft1 = Ft2 = 2.T1/dw1 = 2.731869/130... nhớt để bôi trơn dầu phụ thuộc vào vận tốc, vật liệu chế tạo bánh răng tra theo bảng 18.11 ta chọn độ nhớt dầu ở 50oC (100oC) là: Từ độ nhớt đã chọn này tùy chọn phạm vi sử dụng hộp giảm tốc ta chọn loại dầu bôi trơn phù hợp theo bảng 18.13 là loại dầu công nghiệp 45 -4, Lắp bánh răng nên trục và điều trỉnh sự ăn khớp để lắp bánh răng nên trục ta chọn mối ghép then và chọn kiểu lắp là: vì nó chịu tải... khoảng cách từ tâm bulông đến mm mép lỗ) R2 = 1,3.d2 = 20,8 chọn R = 20mm C = D3/2 = 80 mm +Chi u cao: h Mặt đế hộp Chi u dày khi không có phần lồi S1 Dd, S1,S2 Bề rộng mặt đế hộp, K1 và q Khi có phần lồi Khe hở giữa các chi tiết +Giữa bánh răng và thành trong của hộp +Giữa đỉnh răng lớn với đáy hộp +Giữa bề mặt các răng với nhau Số lượng bu lông trên nền h = 12mm S1 = (1,3…1,5)d1 => S1 = 30mm Dd xác định... cách gối đỡ chi tiết (xem hình vẽ): Bảng 10.4: Trục 2( trục trung gian): L22 = 0,5.(lm22 + b02) + k1 + k2 = 0,5.(75 +31) + 10 +10 = 73mm L23 = l22 + 0,5.(75 + 80) + 10 = 73 +0,5.( 75 + 80) +10 + 160,5mm L24 = 2.l23 – l22 = 2.160,5 – 73 = 248mm L21 = 2.l23 = 2.160,5 = 321mm Trục 3( trục ra): L32 = l23 = 160,5mm L31 = l21 = 321mm L33 = 2.l32 + lc33 2.160,5 + 98,5 = 419,5mm Bảng kết quả: Trục1 L12 = 73mm... lên trục: Fx33 = (0,2…0,3).2.T3/dt = -7260N (dt = 120 tra bảng 15.10) 5 vẽ biểu đồ momen để xác định đường kính trục: Trục 1: ∑Fx = -Flx10 + Fx12 + Fx13 – Flx11 = 0 ∑Fy = Fy12’ –Fy12 –Fy13 + Fly11 + Fly10 = 0 ∑Mx = Fy12’.lc12 + Fy12.l12 + Fy13.l13 – Fly11.l11 = 0 ∑My = Fx12.l12 + Fx13.l13 – Flx11.l11 = 0 Thay số vào và tính ra ta được kết quả Flx10 = 3528N Flx11 = 3528N Fly10 = 97N Fly11 = 1559N Trục... 4161N Lực dọc trục trong trường hợp này bằng 0 Dựa vào hình vẽ và lực đã tính ta có kết quả: Trục 1: Fx12 = Ft1 = 3528N Fx13 = Ft1 = 3528N Fy12 = -Fr1 = -1304N Fy13 = -Fr1 = -1304N Fz12 = -Fa1 = -662N Fz13 = Fa1 = 622N Trục 2: Fx22 = -Ft2 = -3528N Fx23 = -Ft1 = -11260N Fx24 = -Ft2 = 11260N Fy22 = Fr2 = 1304N Fy13 = -Fr1 = -4161N Fy32 = Fr2 = 4161N Fz22 = Fa2 = 662N Fz13 = 0 Fz32 = 0 Trục 3: Fx32 =... Thay số và tính ra ta được kết quả: Flx20 = 11052N Flx20 = 7264N Fly20 = 776,5N Fly21 = 776,5N Trục 3: ∑Fx = -Fx30 + Fx32 – Flx31 – Fx33 = 0 ∑Fy = -Fly30 + Fy32 – Fly31 =0 ∑Mx = Fy32.l32 – Fly31.l31 = 0 ∑My = Flx31.l31 + Fx33.l33 – Fx32.l32 = 0 Thay số và tính ra ta được kết quả: Flx30 = 3402N Flx31 = 15118N Fly30 = 2080,5N Fly31 = 2080,5N 6 xác định đường kính các doạn trục: Trục 1: MtdA = (MxA2 + MyA2

Ngày đăng: 08/09/2016, 22:49

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

Tài liệu liên quan