tính toán cầu thang bộ trục 4 5

... 0. 64 5. 86 4. 43 5. 9 1000 1000 1000 1000 85 85 85 85 αm ξ 0.01 0.06 0.06 0. 058 0. 04 0. 043 0.06 0. 058 As (mm2) 33.6 3 15. 5 236.8 317.7 φ m m 10 10 10 chọn thép As chọn u mm mm2 200 251 .2 200 392 .5 ... 7 .4 (kN/m2) Tải trọng toàn phần tác dụng lên thang: q2 = g2 +glc + p = 5. 842 8 + 0.2 + 3.6 = 9. 64 (kN/m2) 4. 3 TÍNH TỐN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG 4. 3.1 Tính thang, chiếu nghỉ, chiếu tới a Sơ đồ tính ... đó: µ = 0. 05% (theo TCVN 356 : 20 05) µ max = Giá trị ξ R Rb 0.608 × 14. 5 100 = ì 100 = 3. 15% Rs 280 hợp lý nằm khoảng 0.3% ÷ 0.9% Kết tính thép trình bày bảng 4. 5 Bảng 4. 5: Bảng tính thép Vị...

Ngày tải lên: 05/05/2014, 18:32

... x x 250 0 x 1.1 = 330 daN/m - Lớp vữa trát dày 15mm  g4 = x 0.0 15 x x 1800 x 1.2 = 64. 8 daN/m  Σgtt = 149 . 64 + 48 + 330 + 64. 8 = 59 2 .44 daN/m SVTH : NGÔ HỮU TÂN L12_XD 05 MSSV : LT812.0 0 45 3 Trang ... Khoảng cách tính toán: Rsw * n * Fa Q2 1 750 * * 0.283 = 4* 2*1*7 .5* 20*27 .52 * 45 00 = 44 .38 cm Stt = 4 b2 * γ b *Rbt*b*h02* Khoảng cách lớn cốt đai: b * h0 Smax = ϕb4 *γ b *Rbt* Q = 1 .5* 1*7 .5* SVTH ... (1 .43 + 0. 64) /2 = 223 .56 daN/m _ Trọng lượng thang: g3’ = q x l = 802.8 x 1.3 = 1 043 . 64 daN/m  Tổng tải tác dụng :Σtt = q2 = 133.3 + 223 .56 +1 043 . 64 = 140 0 daN/m SVTH : NGÔ HỮU TÂN L12_XD 05 MSSV...

Ngày tải lên: 19/11/2017, 20:27

... tảo Màût càõt dáưm chán thang ÷ -0, 05 Mọng âạ häüc d c f b +2, 05 b d cn1 4 a Màût bàòng bäú trê thẹp cáưu thang 3 1 c2 c1 dct1 d e Màût càõt A-A +4, 15 3a 3a c -0, 05 2 41 42 ... (nãúu ä1, ä2 l bn kã) q4 = l1 qb (qb : láúy åí (1)) Nãúu ä1, ä2 l bn dáưm thỗ q4 khọng coù b) Taới troỹng tỏỷp trung cäún C1, C2 truưn vo : P = q c l c (Kg) (qc :láúy åí (3)) 1 .5. 2 Så âäö dáöm chiãúu ... Bn thang ä3 : tu vo tè säú l Taíi troüng : qb láúy åí (2) ⇒ Tênh näüi lỉûc theo cạc cäng thỉïc sn ⇒ Thẹp sn (Cạc ä bn 1, 2, xem biãn l khåïp) 1 .4 Tênh näüi lỉûc v cäút thẹp cäún C1, C2 : 1 .4. 1...

Ngày tải lên: 01/07/2015, 20:07

... 240 0 + 150 150 + = 255 0mm = 2 ,55 m 2 3123' Sơ đồ tính nội lực dầm limông nh hình 2.31 q 255 0 q M (kG.m) Q (kG) Hình 6 .4: Sơ đồ tính nội lực dầm limông 6.3.2 Tính toán nội lực cốt thép cho cốn thang ... 1700.2.0 ,50 3.8.7 ,5. 15. 22 ,52 = = 263cm Utt = Ra® n f® Q2 1722,07 U max 1 ,5. R k b.h 1 ,5. 7 ,5. 15. 22 ,52 = = = 49 ,6cm Q 1722,07  h 25 = 12,5cm  = U ct =  2 15cm  Chän cèt ®ai φ 8, nh¸nh, fa = 0 ,50 3 ... 660.102 = 0,096 < A0 = 0 ,42 8 90. 15. 22 ,52 γ = 0 ,5. (1 + − 2A ) = 0. 95 M 660.102 = Fa = = 1, 14 cm2 Ra.γ.h 2700.0, 95. 22 ,5 µ= Fa.100% 1, 14. 100 = = 0, 34% b.h 15. 22 ,5 Chän φ 16 cã Fa = 4, 02 cm2 + TÝnh cốt...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:57

... = 3,08 (cm2) Tính thép chịu mơmen dương: - Mơmen tính tốn: M = 0 ,55 Tm - Tính hệ số A = M 0 ,55 .1 05 = = 0, 042 < Ao = 0 ,41 2 Rn b.ho 90.20.27 - Cốt thép yêu cầu: => Tính γ = 0 .5[ 1 + Tính: Fa = µ= ... Chọn a = 1 ,5 cm ( ho = 10 – 1 ,5 = 8 ,5 cm ) M 1,3.1 05 = = 0,12 < Ao = 0 ,41 2 - Tính hệ số: A = Rn b.h02 90.100.8 ,52 - Cốt thép yêu cầu: => Tính γ = 0 .5[ 1 + Tính: Fa = µ= −2 A ] = 0 ,5 1 +  − 2.0, ... cm) - Tính hệ số: A = M 1,12.1 05 = = 0,172 < Ao = 0 ,41 2 Rn b.h02 90.100.8 ,52 - Cốt thép yêu cầu: => Tính γ = 0 .5[ 1 + Tính: Fa = µ= −2 A ] = 0 ,5 1 +  − 2.0,172  = 0,9 05  M 1,12.1 05 = 5, (cm2)...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:28

... R bh = = 0, 144 < A0 = 0 ,41 2 130 x100 x6 .5 n γ = 0,5x(1 + M −2 A ) = 0,5x(1 + −2 x 0. 144 ) = 0,922 79100 Fa = γ R h = = 5, 74 (cm ) 2300 x 0.922 x6 .5 a Fa 5. 91 µ = bh *100 = 100 x6 .5 x100 = 0,91% ... : A = R bh = = 0,0 54 < A0 = 0 ,41 2 130 x 20 x 27 .5 n γ = 0 ,5( 1 + −2 A ) M Fa = γ R h = a = 0 ,5( 1 + −2 x 0.0 54 106100 2800 x 0.972 x 27 .5 µ= ) = 0,972 = 1 ,41 (cm ) Fa ì 100 = 1 .41 x100 = 0,26% > ... đai tính toán Umax = 1 .5 xRk xbh0 1 .5 x10 x 20 x 27 .5 = = Qmax 1930 117cm + Khoảng cách cốt ®ai theo cÊu t¹o Uct = (h/2 ; 150 ) mm = 150 mm =15cm l VËy chän kho¶ng cèt đai a 150 mm với khoảng =55 cm...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:29

... cm 1 l = 1, 65 = 0 ,41 m 4 Chän l = 40 cm 6 .4 TÝnh cèn thang( C1 ) Chän tiÕt diÖn cèn b x h = 110 x 250 mm 6 .4. 1 T¶i träng : + Do b¶n thang truyền vào q1 = qb ì l1b 844 , 24. 1 ,4 = = 59 1KG / m 2 + ... 0,6 = 5 ,4 cm M 02 15. 100 A= = = 0,0 04 < Ad = 0, 255 Rn bh0 130.100 .5 ,4 Tính cốt đơn : ( ) ( ) = 0 ,5 + − A = 0 ,5 + − 2.0,0 04 = 0,998 DiÖn tÝch cèt thép cần thiết cho m dải : Fa = µ= M 02 15. 100 ... m = 0,091 => M01 = 0,091.662.1, 652 = 1 64 KGm M02 = θ.M01 Trong ®ã θ = = 0,302 r2 M 01 = 1 64 = 49 ,5 KGm (1,82 ) => M02 = 0,302 .49 ,5 = 14, 94 = 15KGm 6.3 .4 Tính toán cốt thép : + Cốt thép đặt theo...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:40

... q × l 40 59 × 4. 7 = = 747 2 (Kg.m) 12 12 Mg = Giá trò momen nhòp : M nh = q ×l 40 59 × 4. 7 = = 3736 (Kg.m) 24 24 Giá trò lực cắt lớn (tại gối) : Qmax = q × l 40 59 × 4. 7 = = 953 9 (Kg) 2 d) Tính thép ... thép nhòp cầu thang A= M BC Rn × b × h = 42 9000 = 0.3 54 110 × 100 × 10 .5 γ = 0 .5 × (1 + − × A ) = 0 .5 × (1 + − × 0.3 54 ) = 0.770 Fa = M 42 9000 = = 19. 64 (cm2) Ra × γ × ho 2700 × 0.770 ×10 .5 Chọn ... 2.978E-01 -5. 106E-01 7.7E-01 2 .56 2E-02 -4. 391E-02 1.16 -2 .46 6E-01 4. 228E-01 1. 54 -5. 188E-01 8.894E-01 1.93 -7.911E-01 1.36 2.32 1= 940 -1.06 1.82 q Kg/m 2.70 -1. 34 2.29 3.09 -1.61 2.76 3 .47 -1.88...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... D2 a1 Z Z Tính q4: q4 tính sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính phản ... X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 V D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y/1(m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BI 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ V VẾ 2: KCBT CỐT THÉP BIÊN ... (q2xL + q1xa2) (l + a ) TÍNH THP CHO VẾ V VẾ TƯƠNG TỰ NHƯ TRN D) TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ: C/a1 go COÄT COÄT a1 d a1 DẦM GÃY KHÚC Tính v bố trí thp cho dầm chiếu nghỉ BI 3:CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 12:20

... D2 a1 Z Z Tính q4: q4 tính sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính phản ... + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y/1(m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BÀI 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ VÀ VẾ 2: KCBT CỐT THÉP BIÊN ... (q2xL + q1xa2) (l + a ) TÍNH THÉP CHO VẾ VÀ VẾ TƯƠNG TỰ NHƯ TRÊN D) TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ: C/a1 go CỘT CỘT d a1 a1 DẦM GÃY KHÚC Tính bố trí thép cho dầm chiếu nghỉ BÀI 3:CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH...

Ngày tải lên: 26/01/2014, 00:20

... q.l +  + 0 ,5.  l l   7,08.3,6  1 ,5. [16,83.(1 ,5 + 0,6) + 16,83 + 1 ,5] 1 ,5. [16,83.(1 ,5 + 0,6) + 16,83 + 1 ,5]  + 0 ,5.  +  3,6 3,6   = 11 ,46 + 33, 54 = 45 kN.m + Tại tiết diện x = 1 ,5 + 0,6 = ... Dũng - Lớp 25X1A Trang 63 Đồ án Tốt Nghiệp Trụ Sở Liên Đoàn Lao Động Tỉnh Quảng Bình P1 a= 150 0 P1 b=600 10,03kN/m a= 150 0 l = 3600 M kN.m 40 ,99 34, 85 + 41 ,44 19 ,5 2,7 2,7 19 ,5 Q _ kN 34, 85 + Nội lực: ... Φ6a200 Nhịp 1Φ 14 Φ6a 150 Gối Cốn C2 4, 157 1Φ18 Φ6a 150 Nhịp 2Φ 14 Φ6a 150 Gối Dầm DCN1 3,6 Nhịp 2Φ18+1Φ16 Φ6a200 2Φ 14 Φ6a 150 Gối Dầm DCN2 3,6 Nhịp 2Φ16+1Φ18 Φ6a200 Φ6a50 2Φ 14 Φ6a 150 Gối Dầm DCT 3,6...

Ngày tải lên: 13/07/2014, 00:20

... chán thang : khäng toạn, thẹp âàût theo cáúu tảo Màût càõt dáưm chán thang -0, 05 d c f ÷ b +2, 05 Mọng âạ häüc b dcn1 a 4 Màût bàòng bäú trê thẹp cáưu thang 3 1 d e c2 c1 dct1 +4, 15 c -0, 05 40 ... ä2 l baín kã) 39 q4 = b) l qb (qb : láúy åí (1)) Nãúu ä1, ọ2 laỡ baớn dỏửm thỗ q4 khọng coù Taới troỹng táûp trung cäún C1, C2 truưn vo : P = q c l c (Kg) (qc :láúy åí (3)) 1 .5. 2 Så âäư dáưm chiãúu ... thang ä3 : tu vo tè säú l2 l1 Taíi troüng : qb láúy åí (2) ⇒ Tênh näüi lỉûc theo cạc cäng thỉïc sn ⇒ Thẹp sn (Cạc ä bn 1, 2, xem biãn l khåïp) 1 .4 Tênh näüi lỉûc v cäút thẹp cäún C1, C2 : 1 .4. 1...

Ngày tải lên: 04/06/2015, 22:15

... 1.000 Mnh = αm 0. 85 1 .51 0. 85 1 .51 (cm /m) AsTT Tính thép αR= 0 .41 8 ξR= 0 .59 5 2 .47 (N.m/m) Moment αR= 0 .42 7 ξR= 0.618 15. 0 85. 0 15. 0 85. 0 Tỷ số l2/l1 Rs=Rsc= 280 Rs=Rsc= 2 25 2 .47 Tỷ số l2/l1 Mg ... B 25 a a c Sơ đồ sàn B 25 Sơ đồ sàn Cấp bền BT : V2 V1 STT Cấp bền BT : a h0 15. 0 85. 0 Mg = 0.000 1.000 0.027 0.986 1/8 q.L = 2, 849 Mnh = 2 .47 15. 0 85. 0 h0 1 .46 3.60 3,770 4, 800 100 15. 0 85. 0 15. 0 ... BTCT: g4 = n = 1,1. 25. 0,1 = 2, 75 kN/m2 - Lớp vữa trát mặt thang: g5 = n = 1,3.16.0,0 15 = 0,31 kN/m2 Tổng tĩnh tải tính toán lên thang: g= g1 + g2 + g3 + g4 + g5 = 0,38 + 0 ,56 + 1,33 + 2, 75 + 0,31=...

Ngày tải lên: 02/07/2015, 17:30

... a1 Z Z Tính q4: q4 đƣợc tính nhƣ sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q4 × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính ... V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y/1(m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BÀI 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ VÀ VẾ 2: KCBT CỐT THÉP BIÊN ... (q2xL + q1xa2)(l + a2 ) TÍNH THÉP CHO VẾ VÀ VẾ TƢƠNG TỰ NHƢ TRÊN D) TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ: C/a1 go CỘT CỘT a1 d a1 DẦM GÃY KHÚC Tính bố trí thép cho dầm chiếu nghỉ BÀI 3:CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH...

Ngày tải lên: 02/07/2015, 21:36

... a1 Z Z Tính q4: q4 đƣợc tính nhƣ sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q4 × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính ... V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y/1(m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BÀI 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ VÀ VẾ 2: KCBT CỐT THÉP BIÊN ... (q2xL + q1xa2)(l + a2 ) TÍNH THÉP CHO VẾ VÀ VẾ TƢƠNG TỰ NHƢ TRÊN D) TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ: C/a1 go CỘT CỘT a1 d a1 DẦM GÃY KHÚC Tính bố trí thép cho dầm chiếu nghỉ BÀI 3:CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH...

Ngày tải lên: 24/08/2015, 21:32

... tổng cộng thang bộ, trục - trục 10 - 11 Ở ta tính cầu thang trục - Kích thước hình 4. 1 (tính cho mặt thang tầng điển hình) Chiều cao tầng 4, 2 m nên ta bố trí đợt thang cao 2,1 m với 14 bậc thang ... (kN/m3) 20 18 25 18 (m) 0,02 0,02 0, 15 0,0 15 ∑g n 1,1 1,3 1,1 1,3 tt cn g cntc g cntt (kN/m2) (kN/m2) 0 ,4 0 ,44 0,36 0 ,46 8 3, 75 4, 1 25 0,27 0, 351 5, 3 84 * Hoạt tải: Lấy theo “TCVN 2737 - 19 95 : Tải trọng ... = = 64, 50 4kN m 8 ql 32, 252 × = = 64, 50 4kN 2 32, 252 kN/m 40 00 B A 64, 50 4kN.m 64, 50 4kN 64, 50 4kN BIỂU ĐỒ NỘI LỰC 4. 3 .4 Tính tốn cốt thép: Tính theo tốn cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật (bxh)...

Ngày tải lên: 29/11/2016, 09:22

... động cầu lăn vật nâng, tính nh sau: Wot = Wt* G0 255 000 = 6 45 9 * = 3786 G0 + Q 255 000 + 180000 Suy 9.81 J0max = 255 000 ( 12 750 0 * 0.2 + 12 750 0 * 0.02 * 110 - 3786 ) 1.2 800 9.81 =178 15 * 255 000 ... Z0=60*T*nbx*(CĐ)=60 *44 019 *40 .1*0. 25= 26 .48 *106 Tải trọng lên trục: Khi nâng vật Q1=Q; P=PD=16 255 8 (n) Khi n©ng vËt Q2=0.75Q; P0. 75= ( G p + 0.75Q ) L−e + Gc L = ( 650 00 + 0. 75 *180000) 20000 − 12 15 + * 190000 ... = 0 .55 K τ : HÖ sè tËp trung øng suÊt K τ = 1. 65 τ a = τ max = 11. 54 N/mm2 n τ= 160 .47 = 4. 17 1. 65 * 11. 54 0 .55 * 0.9 HƯ sè an toµn chung lµ: N= nσ * nτ n σ +n τ 2 = 0.93 * 4. 17 0.932 + 4. 17...

Ngày tải lên: 06/01/2014, 14:58

... 4. 54 Trọng lượng (kg) 60 1110 60 1230 43 43 52 .89 20.87 60 2360 60 248 0 8 19. 84 7.83 730 19 19 13.87 5 .47 10 45 75 11 11 50 .3 25 31.03 1280 10 10 12.8 5. 05 1 150 10 10 11 .5 4. 54 12 3160 2 6.32 5. 61 ... M 49 473 = = R n bh 110×20×212 0. 051 ( ) γ= 0 .5 + − 2×0. 051 = 0.9 74 Fa = M 49 473 = =0.93 cm R a γ.h 2600×0.9 74 21 → Chọn thép cấu tạo φ 12 Tính cốt ñai: Trang 28 Qmax = ql 2 45 4×2 .4 = =2 9 45 KG ... 137 .5 + 54 4 .5 + 1772 = 2 45 4 KG/m Xác đònh nội lực :  Moment lớn vò trí nhòp : ql2 2 45 4×2 .42 = =1766.88 KGm 8 M max = Tính toán bố trí cốt thép :  Lấy 70% Mmax bố trí cốt thép cho nhòp 40 % bố...

Ngày tải lên: 19/05/2016, 16:10

... Z2.0,0 95 + Z3.0, 05 Ztđ= 5, 58.1 05. 1 + 1,86.0,0 95 + 1,86.0, 05 = 5, 849 7.1 05 Hệ số chế độ làm việc: 107 Z td 107 5, 849 7.1 05 kc= = = 1 ,42 6 Giới hạn mỏi tính tốn: σ-1= σ’-1.kc= 250 .1 ,42 6 = 356 ,5 (N/mm2) ... RD= 850 60 = 41 5 84, 9 (N) Tải trọng lên may bên phải điểm C: RC= R – RD= 850 60 – 41 5 84, 9 = 43 4 75, 1 (N) Phản lực ổ B: ∑MB= ⇒RA= R D (1800 + 120) + R C 120 1800 + 320 41 5 84, 9.(1800 + 120) + 43 4 75, 1.120 ... + 320 ⇔RA= = 40 122, 65 (N) ⇒RB= R – RA= 850 60 – 40 122, 65 = 44 937, 35 (N) Mômen uốn D: MD= RA 200 = 40 122, 65. 200 = 80 2 45 30 (Nmm) Mômen uốn C: MC= RB 120 = 43 406,9.120 = 52 08828 (Nmm) Trục tang không...

Ngày tải lên: 19/07/2017, 23:02

... 1.39 6.11 S6 4. 46 1 .42 5. 88 S7 4. 46 4. 46 S8 4. 46 4. 46 S9 4. 46 4. 46 S10 4. 46 4. 46 S11 4. 57 4. 57 S12 4. 57 4. 57 S13 4. 72 0.99 5. 71 S 14 4.72 1.37 6.09 S 15 4. 72 1.22 5. 94 Chương 3: Thiết Kế Kết Cấu ... 7.67 S4 5. 92 1. 35 7.27 S5 6.11 1.37 7.68 S6 5. 88 3.6 9 .48 S7 4. 46 3.6 8.06 S8 4. 46 3.6 8.06 S9 4. 46 3.6 8.06 S10 4. 46 3.6 8.06 S11 4. 57 1. 95 6 .52 S12 4. 57 1. 95 6 .52 S13 5. 81 4. 8 10.61 S 14 6.23 4. 8 ... 0.027 95 0.107 95 0.06386 0. 047 59 0.028 14 0.10869 0.0 643 0. 049 43 0. 049 43 0.1 150 9 0.1 150 9 0. 050 88 0. 046 52 0.11889 0.1072 ξ 0. 049 13 0.028 75 0.11618 0.06698 0. 048 44 0.028 35 0.1 1 45 0.066 04 0. 048 78 0.02 855 ...

Ngày tải lên: 30/07/2017, 14:29