tính toán bu lông bậc chịu lực ngang 6
ỨNG DỤNG LỜI GIẢI CỌC CHỊU LỰC NGANG THEO 20TCN21-86 ĐỂ TÍNH TƯỜNG CỪ VỚI NHIỀU TẦNG NEO
... -40 ,63 4 -15 ,61 8 +1,057 +8,785 +9, 368 +5,835 +1, 565 Lực cắt (kN) -112,735 -138,378 - 167 ,3 06 +173,911 +141 ,69 6 +1 06, 1 96 +67 ,410 +25,339 +20,018 +18,390 +13,799 +7,857 +2,418 -1,320 -2,912 -2, 267 ... phản lực nằm ngang neo/chống, A B - δaa - chuyển vò nằm ngang A lực nằm ngang X a = gây hệ - δbb - chuyển vò nằm ngang B lực nằm ngang X b = gây hệ - δab - chuyển vò nằm ngang B lực nằm ngang ... 3,5 5,04 6, 57 8,10 9 ,64 11,18 12,71 14,25 15,5 Chuyển vò Mô men gối ngang (mm) (kNm) 0,0 0,0 68 ,64 1 0,0 138,925 2, 46 2,78 2,37 1 ,68 1,00 0, 46 0,07 -0,22 -0,43 59,887 -2,223 -47, 769 -69 ,089 -70,553...
- 11
- 467
- 1
THIẾT KẾ, TÍNH TOÁN VÀ MÔ PHỎNG SENSOR LỰC 3 BẬC TỰ DO KIỂU ĐIỆN DUNG
... định mô cấu trúc Đặt lực Fz= 1µN vào khối nặng Khối nặng chuyển vị Uzmax Xác định Ansys Uzmax= 0,015µm kz = 1/ Uzmax =66 ,67 µN/µm TÍNH TOÁN VÀ MÔ PHỎNG SENSOR LỰC BẬC TỰ DO Tính Mx Ta có: Cs =0,42pF ... ly TÍNH TOÁN VÀ MÔ PHỎNG SENSOR LỰC BẬC TỰ DO Bộ thông số hình học sensor lực bậc tự kiểu điện dung (μm) d0 h a a1 a2 w c lx 10 30 300 300 60 0 150 100 100 ly b 200 10 fix1 fix2 250 800 TÍNH TOÁN ... PHỎNG SENSOR LỰC BẬC TỰ DO Tính My Tương tự ta có: φy = ± 0,0143rad My = kφy.φy = ±0,159µNm Chuyển vị của cực ứng với My=0,159µNm TÍNH TOÁN VÀ MÔ PHỎNG SENSOR LỰC BẬC TỰ DO Tính Fz Chuyển...
- 37
- 736
- 2
ảnh hưởng của mật độ sạ đến năng suất giống lúa om 5451 vụ thu đông năm 2012 tại xã mỹ long bắc, huyện cầu ngang tỉnh trà vinh
... lại 13 ,62 5 6, 812 3 ,61 3 0,127 Nghiệm thức 54,457 27,228 14,442* 0,015 Sai số 7,542 1,885 Tổng 24 467 ,8 16 CV (%) (*) khác biệt mức ý nghĩa 5% 2 ,64 Phụ chƣơng 3: Phân tích ANOVA chiều cao lúc 60 ngày ... Trung bình bình phƣơng Giá trị F Xác suất Lặp lại 26, 889 13,444 1,375 0,351 Nghiệm thức 1 36, 222 68 ,111 6, 966 * 0,050 Sai số 39,111 9,778 Tổng 7 564 4,000 CV (%) (*) khác biệt mức ý nghĩa 5% 3,42 Phụ ... ns 3,73 11,00 10, 86 10 ,67 ns 3,27 6, 20 6, 27 6, 43 ns 2,13 Ghi chú: ns: không khác biệt ý nghĩa thống kê Trọng lượng 1000 hạt yếu tố cấu thành suất lúa biến động mà chủ yếu đặc tính di truyền giống...
- 51
- 1,697
- 1
Chương trình tính momen trên dầm đơn chịu lực phân bố đều và phân bố bậc nhất bằng c
... l,delta,qmin; int n; string s; Console.WriteLine("Nhập lực phân bố: q1 = "); s = Console.ReadLine(); q1 = Convert.ToDouble(s); Console.WriteLine("Nhập lực phân bố: q2 = "); s = Console.ReadLine(); q2...
- 4
- 659
- 0
MỘT SỐ VẤN ĐỀ CẦN HIỂU ĐÚNG ĐỂ TÍNH ĐÚNG CỌC CHỊU LỰC NGANG THEO TCXD 205: 1998
... 23 36, 6 4175,8 1344, 86 269 3, 26 462 3,13 364 2,02 Ống thép 3092 ,64 1 365 ,78 267 7,53 463 5,89 1504 ,68 2909,03 4944, 56 3740 ,69 Ống BTCTUST 3297,89 1 467 ,54 2824,05 48 46, 63 1582,88 30 16, 28 5102,94 3413,34 Ktr.b ... (kNm) đáng ý cọc Kết tính khung có sử dụng Lu Kết tính cọc chịu lực ngang theo Tại vị trí đầu cọc Tại vị trí ngàm quy ước [13] Cọc 457,270 462 ,0 76 328,541 Cọc 464 ,992 465 ,937 3 26, 218 Số liệu cột ... 4,1 76 4,7 96 NĐN 5,454 NPL 4,179 NĐN 4,899 NPL 31,583 +13 36, 5 96 +11 31,572 +11 27,990 +10 36, 157 +13 30,351 NĐN 27,584 (%) 32, 562 (%) 28,157 (%) NPL 94,905 6, 5 46 4,730 4,278 3,580 -4 (%) 8,403 6, 776...
- 19
- 529
- 0
Tính toán dầm liên tục chịu tải trọng phân bố với Ansys
... thu c m t danh sách giá tr c a d m: Tính toán giá tr h s t i: Giá tr l n nh t c a kh ch u t i c a Moment Mmax = 0.9× (350×1 06 Pa) × (1910×103 ×10−9 m3 ) = 60 165 0 N⋅m này, giá tr l n nh t c a moment ... nh t c a moment theo k t qu c a ANSYS là: 979907 N⋅m (Xem bi u moment) ⋅ Load factor = 60 165 0/979907 = 0 .61 4 Ngu n: viet3g.com 12 ... ng h p sau: Hình A Nh ng giá tr s c khai báo ng, Y tr c n m ngang, Hình B Real Constant Khi ó Iyy hình A Izz Iyy chi u cao d m 0.3 56 s c c i n vào Real Constant (Menu -> Preprocessor->Real Constant)...
- 12
- 2,202
- 25
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MẠCH ĐỘNG LỰC
... dày bậc thang hình trụ: dt = 2.(1,5 + + 0 ,6 + 0, + 0,5) = (cm) - Số thép bậc: 15 + Bậc 1: n1 = 0,5 = 60 (lá) 10 + Bậc 2: n2 = 0,5 = 40 (lá) + Bậc 3: n3 = 0,5 = 24 (lá) + Bậc 4: n4 = 0,5 = 16 (lá) ... thông số tính Sau tính toán ta phải chọn thyristor với thông số: Idmv = 50, 96 (A), Unv = 414,54 (V).ta chọn thyritor loại : T60N600BOC có thông số sau : - Dòng điện định mức van: Idm = 60 (A) ... a.b = 8,5.8 = 68 (cm) - Tiết diện hiệu gông: Qg = K hq Qbg = 0,95 .68 = 64 , 6( cm ) - Số thép dùng gông: hg = b = = 160 0,5 0,5 - Tính xác mật độ điện cảm trụ: B T = U1 380 = =1, 0 96( T ) 4, 44 f...
- 13
- 2,176
- 68
Luận văn nghiên cứu tính toán thiết kế bồn thuỷ lực làm mô hình thử nghiệm trong dây chuyền sản xuất muối công nghiệp
... −M 3l C q 4003 − 1 066 66, q = 0 q 0 − 0 MU = 266 66. 6 q - Khi z = 800 q Qy = N C − z 2l q ⇒ Q y = 400 q − 800 = 2.800 M U = NCz − MU = NC z − q q z − M C = 400.800 q − 800 − 1 066 66, 7 q = 3l 3.800 ... l c INOX 304 có ñ b n 240(Mpa) = 240.106pa = 240.1 06 N/m2 [σ ] = 240.10 N m2 1 066 66, 7q σ max = ≤ 240.10 N m 1200 240.10 1200 = 2, 7.1 06 N / m → q≤ 1 066 66, Như v y v i q ≤ 2, 7.10 N / m vành tr ... 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 S 0 ,6 0 ,6 0 ,6 10÷14 10÷14 19÷22 10.5÷13 9÷13 8÷10,5 6 8 Ni 11÷13 16 18 16 18 16 18 16 18 24÷ 26 17÷19 18÷20 18÷20 16 18 Cr 0,755 2÷3 2÷3 - - - Mo B ng Công...
- 91
- 648
- 0
Tính toán bù tối ưu cho lưới điện phân phối quảng nam
... IRR (%) B/C 164 . 268 .978 36, 74% 1, 86 Phng ỏn 166 .302 .60 0 Phng ỏn 270.817.410 164 .492.897 27,81% 1,53 Phng ỏn 289.208.025 179.941 .60 3 28,17% 1,54 Phng ỏn 242.837.955 347.119.881 46, 61% 2,24 Ch n ... 895,3km 20 06 139, 96 11,95 21,47 20,82 233,00 427,20 467 8,52% 1 .6 Cỏc xu t n c n xem xột tớnh toỏn l p ủ t t bự: 2007 188,35 12,13 25 ,69 20, 36 261 ,43 507,95 550 7 ,65 % 2008 210,54 12,82 35, 16 17 ,62 305, 76 ... 3.319,00 1.730,20 80,48 2,42 1 26, 4 7,30 474-E152 5.159,00 2.3 46, 14 137,1 2 ,66 202 8 ,61 250kVA l cỏc nỳt h p l ủ xem xột ủ t bự 572-T61 2.0 46 1.023 57,91 2,83 70 ,61 6, 90 4.4.3 Tớnh toỏn trung ỏp...
- 13
- 1,005
- 3
Tính toán bù tối ưu công suất phản kháng lưới điện phân phối thành phố quảng ngãi
... 942.73 54. 867 – 12h 5,4 86. 21 1, 762 . 26 97.293 138. 866 389.172 13 – 18h 4 ,69 4.39 1,272.52 68 .60 6 83. 961 411 .63 6 19 – 22h 5, 864 .29 2,004.59 1 16. 271 1 76. 459 465 .084 Sau tính toán bù phía h áp cho xu t ... 7,3 06. 42 2,9 56. 65 108.999 271 .66 9 65 3.994 14 – 22h 7, 863 .31 3,272.72 130. 569 324.299 1175.121 4,148.14 942.73 59.904 72.417 599.04 – 12h 5,4 86. 21 1, 762 . 26 105.754 162 .844 423.0 16 13 – 18h 4 ,69 4.39 ... 5,115 .60 2,285.91 54.04 129.43 4 86. 36 – 13h 7,310.51 3 ,60 4.24 113.79 279.51 68 2.74 14 – 22h 7, 86. 60 3,920.41 135.85 332.95 1,222 .65 XT475 23 – 7h 6, 434.14 3, 268 .84 125. 96 255.93 1,133 .64 – 13h 7 ,65 1.00...
- 13
- 1,074
- 5
Ứng dụng mô hình (VNU MDEC) tính toán chế độ thủy động lực và vận chuyển trầm tích vùng cửa sông ven biển hải phòng
... dụng tính toán chế độ thủy động lực vận chuyển trầm tích khu vực nghiên cứu Thực đo Tính toán 1.5 -1.5 -3 2/25/ 06 0:00 2/25/ 06 12:00 2/ 26/ 06 0:00 2/ 26/ 06 12:00 2/27/ 06 0:00 2/27/ 06 12:00 2/28/ 06 ... 0,0001 0,0001 14 HP14 2,5 4 ,69 SE 0,01 0,01 15 HP15 2,5 6, 33 S 0,01 0,01 16 HP 16 18 HP17 17 HP18 2,5 19 HP19 2,5 0,001 4 ,69 SE 0,001 0,001 4 ,69 SE 0,001 3.1.2 Điều kiện tính toán Tại biên mở sử dụng ... lưu khuếch tán đầy đủ tính toán thủy động lực nồng độ trầm tích lơ lửng phương trình bảo toàn khối lượng để tính toán biến đổi độ dày lớp đáy lỏng Một số kỹ thuật tính toán phát triển áp dụng...
- 26
- 747
- 1
Tiểu luận tinh toan mong cong trinh chiu dong dat 2010
... PHẦN III: TÍNH TOÁN MỘT SỐ KẾT CẤU MÓNG CHỊU ĐỘNG ĐẤT THEO TCXD VN 375: 2005 PHẦN III: TÍNH TOÁN MỘT SỐ KẾT CẤU MÓNG CHỊU ĐỘNG ĐẤT THEO TCXD VN 375: 2005 III.2 Móng bè Việc tính toán cho móng ... PHẦN III: TÍNH TOÁN MỘT SỐ KẾT CẤU MÓNG CHỊU ĐỘNG ĐẤT THEO TCXD VN 375: 2005 PHẦN III: TÍNH TOÁN MỘT SỐ KẾT CẤU MÓNG CHỊU ĐỘNG ĐẤT THEO TCXD VN 375: 2005 III.3 Móng hộp Việc tính toán kiểm ... TRÌNH Trên gới có phương pháp tính toán kết cấu chịu tác động động đất sau : Phương pháp tĩnh lực ngang tương đương Phương pháp tĩnh phi tuyến ( phương pháp tính toán đẩy dần “ push-over”) ...
- 32
- 1,898
- 5
Cách ứng dụng lời giải cọc chịu lực ngang khi số nền phân bố hình thang
... -0,790 264 -0, 766 662 0,74 569 3 0,8 269 65 0,709578 0 ,69 467 7 0 ,68 062 7 0 ,66 9577 0 ,65 5807 0 ,64 4743 0 ,63 4532 0 ,62 4 969 0 ,61 60 86 0 ,60 7 869 0 ,60 0221 0,593211 0,5 867 86 0,581049 0,575970 0,57 163 9 0, 568 115 0, 565 420 ... 1,17178 1,10 466 1,04728 0,99752 0,95392 0,91530 0,88080 0,85432 0,82 166 0,7 960 0 0,77 260 0,75100 0,73114 0,712 86 0 ,69 595 0 ,68 0 46 0 ,66 6 26 0 ,65 350 0 ,64 208 0 ,63 229 0 ,62 429 0 ,61 814 0 ,61 444 0 ,61 330 C* ... 1,29980 1,22387 1,157 26 1,09835 1,050 46 0,99880 0,9 563 5 0,91802 0,88315 0,85145 0,82 263 0,7 963 3 0,77249 0,75085 0,731 46 0,71415 0 ,69 900 0 ,68 602 0 ,67 520 0 ,66 673 0 ,66 063 B* 1 ,62 142 1, 468 10 1,34819 1,25154...
- 17
- 503
- 1
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008