tính toán ổn định của kết cấu chắn giữ 3 11

... Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05.2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến ... v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 .1000 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 36 00 G v 2θ + b.v.θ '   g.l  Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 1885.10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 = 38 5 N 9,81.2, SVTH: LÊ ... [2-15];[2-16];[2-17] Xt + Xs − P = ω [2 -32 ] −mvε ' + St + Ss = [2 -33 ] St a − S s b = [2 -34 ] SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ 25 GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG Chương II: Ảnh Hưởng Của Kết Cấu Ôtô Khi Quay Vòng Ta...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 20:47

... nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3. 2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta ... P = = 1 ,38 < Kcp = 1,25 0,44 gt Vậy kè đạm bảo an toàn ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tính toán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3. 1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm ... thấm ta có : K minmin = 2. 434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH...

Ngày tải lên: 28/03/2014, 12:20

... 10*96 03 250* 2 03 400* 2 03 Iy = + + 20* 250*555 + + 20* 400* 4252 12 12 12 = 3. 7 63. 398.289mm4 Iz = 960*1 03 20* 25 03 20* 40 03 + + = 132 .788 .33 3mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (400* 2 03 + 960*1 03 ... 1.722.814 .31 5 Cỏnh di Q 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn Q 6.120 .36 8 .38 7 Cỏnh di Q 1.817.457.291 Cỏnh di Q 3. 5 83. 998.658 Cỏnh trờn Q 1.729.1 03. 729 Trng tõm q 827.1 83. 346 Cỏnh di q 1.1 73. 029.084 8. 636 .31 0.2 73 ... 42 - 233 ,22 2 .37 4. 533 .521 Cỏnh trờn 425 191,78 1.722.814 .31 5 Cỏnh di -555 -788,22 3. 296.948.769 - 233 ,22 14.017.172.4 83 Cỏnh trờn 425 191,78 11. 267.848.449 Cỏnh di -555 -788,22 17.619.774.9 43 Hai...

Ngày tải lên: 06/10/2014, 23:23

... NW 33 .5 31 .8 29.2 26.5 21 .3 18 SW 36 .9 34 .5 32 .5 29.1 27.1 21.7 W 35 .3 33. 4 34 .1 28.4 26 20.7 NW 34 .6 32 .8 30 .2 27.4 22 18.6 SW 41.6 38 .9 36 .7 32 .8 30 .5 W 39 .8 18.1 35 .4 32 29 .3 NW 39 37 34 30 .8 ... 2.108) 15.01 13. 63 12.18 12.02 11. 80 11. 63 11 .39 11. 20 14.57 4.0 3. 5 3. 0 3. 0 3. 0 3. 0 3. 0 3. 0 4.1 48 33 20 18 15 13 11 9 .3 34 p dng trng hp cỏc gii phỏp chng n mũn thc hin hiu qu II.2.8 .3 Tiờu chun ... 4.81 Tui th 0. 211 0.1 03 0.209 0.194 5. 93 20.1 12 .33 8.61 1. 63 2.81 3. 36 2.67 4. 23 1.96 1.41 5.18 Tờn nỳt 8002 80 03 8 031 8 032 8 033 8 034 8 035 8 036 8 037 8 038 8 039 8040 8041 8042 80 43 8044 8045 8046...

Ngày tải lên: 02/11/2014, 16:30

... TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp kết ... Nền đất yếu ổn định từ biến chuyển dịch tắt dần KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ I KẾT LUẬN 22 Từ kết nghiên cứu thí nghiệm, thiết lập mô hình tính toán áp dụng tính toán sở điều kiện thực tế rút kết luận ... tròn 0,5 13 m, thời gian chuyển dịch từ biến đến trạng thái ổn định dừng chuyển dịch 32 1.4 ngày 20 4.5 KẾT QUẢ TÍNH TỐC ĐỘ CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN VÀ TỐC ĐỘ KHI TRƯỢT XẢY RA Bảng 4- 13: Kết tính tốc...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

... DẠNG CỦA LỐP XE AN TOÀN KẾT CẤU CỦA Ô TÔ SỰ QUAY VÒNG CỦA Ô TÔ ẢNH HƯỞNG CỦA GIÓ BÊN MẤT AN TOÀN CHƯƠNG I : CHUYỂN ĐỘNG QUAY VÒNG CỦA ÔTÔ KHI TÍNH ĐẾN BIẾN DẠNG LỐP XE QUÁ TRÌNH QUAY VÒNG KHÔNG TÍNH ... 738 − (−0 ,37 8) = 3, 116 m Khoảng cách từ tâm áp lực gió đến cầu sau: y = b + e = 1, 437 − 0 ,37 8 = 1, 059m Vậy tâm áp lực gió dịch phía sau trọng tâm xe đoạn e =−0, 37 8m CHƯƠNG IV : ĐỀ XUẤT VÀ TÍNH ... đoạn e =−0, 37 8m CHƯƠNG IV : ĐỀ XUẤT VÀ TÍNH TOÁN TÍNH ỔN ĐỊNH TỐI ƯU CỦA ÔTÔ Khoảng cách từ trọng tâm xe đến cầu trước cầu sau : XE QUAY VÒNG ỔN ĐỊNH VÀ AN TOÀN Từ ta chọn K=0 QUAY VÒNG ĐÚNG...

Ngày tải lên: 19/10/2016, 16:49

Ngày tải lên: 15/12/2016, 22:28

Ngày tải lên: 15/12/2016, 22:28

... 32 .1 31 .9 32 .69 32 .86 32 .55 32 .65 32 .99 33 .86 33 .97 33 .25 33 .21 33 . 73 33. 4 33 .44 33 .05 33 . 03 33. 48 33 .47 32 .95 33 .2 33 .24 32 .96 32 .8 32 .81 33 .05 32 .85 32 .86 32 .14 32 . 63 31.75 31 .98 32 .44 32 .08 32 .26 ... 31 .56 31 .45 31 .85 32 .42 33 .11 34 .08 33 .95 33 .74 34 .01 34 .02 33 .7 34 .15 34 .1 33 .45 33 .06 33 .42 33 .29 33 .2 32 .72 32 .92 33 .14 32 .58 32 . 43 32.79 32 .65 33 .08 34 .08 34 .22 34 .35 34 . 03 33. 08 32 .92 33 .82 ... (km/h) 30 .64 31 .16 31 .32 31 .85 31 .69 32 .6 32 .99 33 . 43 32.88 33 .58 34 .38 35 .2 34 .86 35 .38 35 .2 34 .49 34 .29 35 .32 35 .98 36 . 23 34.79 34 .07 33 .85 34 . 13 34 .3 33. 06 33 .22 33 .48 32 . 93 32.91 32 .35 32 .14 32 .1...

Ngày tải lên: 23/03/2017, 21:00

... cấu như: kết cấu khung chịu lực, kết cấu khung giằng, kết cấu khung vách, kết cấu dạng ống, kết cấu vỏ, kết cấu ống bó,… hay loại công trình khác tháp truyền hình, cột điện,… Trong loại kết cấu ... Hạn Hình 2.2 Tính ổn định đầu ngàm đầu ngàm trượt Sơ đồ khối giải toán tĩnh định phương pháp sai Hình 2 .3 Hình 2.4 Hình 2.5 Hình 3. 1 Hình 3. 2 Hình 3. 3 phân hữu hạn Ví dụ tính ổn định cột có tiết ... * Cấu trúc luận văn…………………………………………………… ……. 3 PHẦN NỘI DUNG………………………………………………………… CHƢƠNG I: TỔNG QUAN VỀ BÀI TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA CỘT 1.1 Tổng quan toán...

Ngày tải lên: 08/08/2017, 14:34

... 21.5 40.2 73. 0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70.2 16.1 [165] Công thức Selberg 21.90 41. 73 73. 54 23. 16 Sai số kết tính toán lý thuyết luận văn 1 .3% 1.49% 1.5% 25.16% tài liệu [165] 3. 4.2 Cầu ... cắt vài cầu cụ thể 3. 4.1 Tập hợp số liệu với mặt cắt GB tác giả Thiesemann Bảng 3. 4 Kết tính toán vận tốc flutter U F (m/s) Tính toán lý thuyết luận 21.78 39 .6 74.1 19.4 văn Kết tính lý thuyết [165] ...  23. 75m/s; F  0.9671rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [1 53] U F  23. 6 m/s; F  0.97 rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [1 53] 0.64% 3. 4.4...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:32

... 1, 2 ,3, ca tm mng Trang 10 11 11 12 17 18 19 21 23 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3. 14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3. 16: Hỡnh 3. 17: Hỡnh 3. 18: ... 2. 13: Hỡnh 2.14: Hỡnh 2.15: Hỡnh 2.16: Hỡnh 2.17: Hỡnh 2.18: Hỡnh 2.19: Hỡnh 2.20: Hỡnh 3. 1: Hỡnh 3. 2: Hỡnh 3. 3: Hỡnh 3. 4: Hỡnh 3. 5: Hỡnh 3. 6: Hỡnh 3. 7: Hỡnh 3. 8: Hỡnh 3. 9: Hỡnh 3. 10: Hỡnh 3. 11: ... lờn dm cu 2 .3. 1 Mụ hỡnh lc t kớch theo tn s 2 .3. 2 Mụ hỡnh lc t kớch theo thi gian 2 .3. 3 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3.1 Mụ hỡnh lc giú bỡnh n 2 .3. 3.2 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3 .3 Tuyn tớnh...

Ngày tải lên: 07/08/2014, 16:36

... 7,572 8,8 73 11, 487 14,162 2,528 2 ,30 9 3, 236 3, 3 83 A U / fB 15,421 A2* 3, 898 0,144 -0,746 -0,702 0,726 2,108 18,027 19,2 73 20,761 22,067 23, 390 24,6 53 4, 434 4 ,37 2 3, 9 83 3,749 3, 267 2,7 13 U / fB ... 2, 232 3, 500 4,960 6 ,31 2 7,6 23 8,905 10,226 11, 514 21,791 * A U / fB 12,782 A3* 26, 732 0 ,33 7 0,787 3, 720 5 ,36 7 7,524 10,262 13, 5 03 17,750 14 ,110 15,451 16,658 17, 933 19,169 20, 638 21,791 23, 1 63 32 ,35 2 ... 0, 833 33 1,000 1,250 1,51516 1,66667 1,78572 2,000 2,272 73 2,500 2,9 4118 3, 333 33 4,16667 5,000 6,250 8 ,33 333 10,000 12,500 16,66667 20,000 25,000 40,000 100,000  F 0,5000 0,5006 0,5017 0,5 037 ...

Ngày tải lên: 20/07/2016, 01:31

... 0.02*6858 (2.46*4 .3+ 43. 74*2.15+ 53. 83* 7.7+59.17 *3. 85+ 121 .3* 4 .38 +46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (106.46*4 .3+ 63. 74*2.15+421.4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +150.6*2.19)*10.4 ... chúng tơi khơng trình bày chi tiết tất trường hợp tính 12,000 2,2 63 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng ... phải tính tốn kiểm tra lại thơng số kỹ thuật giếng Kết kiểm tra cho thấy bị nghiêng giếng ổn định, kết cấu thành giếng đủ chịu lực Kết luận Sử dụng phần mềm Plaxis 3DT mơ ứng xử giếng – tốn 3D...

Ngày tải lên: 15/12/2013, 10:15

... cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu hữu ích ứng dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu ... tra kết cấu: Design - Steel frame design – start design\check of structural Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8/2009 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết ... khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575:1991 Tuyển tập tiêu chuẩn xây dựng Việt...

Ngày tải lên: 05/05/2016, 22:20

... cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu hữu ích ứng dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu ... tra kết cấu: Design - Steel frame design – start design\check of structural Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8/2009 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết ... khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575:1991 Tuyển tập tiêu chuẩn xây dựng Việt...

Ngày tải lên: 30/05/2016, 11:01

... 0,04 0,025 0,01 3. 1 .3. 2 1/ k 0,000 0,100 0,16667 0,250 0 ,33 333 0,500 0,66667 0, 833 33 1,000 1,250 1,51516 1,66667 1,78572 2,000 2,272 73 2,500 2,9 4118 3, 333 33 4,16667 5,000 6,250 8 ,33 333 10,000 12,500 ... 19,2 73 20,761 22,067 23, 390 24,6 53 4, 434 4 ,37 2 3, 9 83 3,749 3, 267 2,7 13 U / fB 0,954 2, 232 3, 500 4,960 6 ,31 2 7,6 23 8,905 10,226 11, 514 21,791 * A U / fB 12,782 A3* 26, 732 0 ,33 7 0,787 3, 720 5 ,36 7 ... 10,262 13, 5 03 17,750 14 ,110 15,451 16,658 17, 933 19,169 20, 638 21,791 23, 1 63 32 ,35 2 39 ,049 44,929 51,144 59, 637 69,651 78,541 90,6 43 U / fB 0,971 1,9 73 3,5 53 4,940 6,266 8,806 10,226 11, 530 12,907...

Ngày tải lên: 11/03/2017, 14:21

Ngày tải lên: 25/03/2014, 18:21

... % 50 100 B 0 .38 9 0 .37 8 0 .36 5 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 Tõ biÕn 0.207 η, Poise 3. 64 x 109 4 .38 x 1010 7.72 x 1 011 2. 93 x 10 13 η, Poise 4.88 x 109 3. 66 x 1010 7.28 x 1 011 3. 91 x 10 13 2.4 NhËn xÐt ... 0.50 1.0 2.0 epw 3. 07x10-2 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10 -3 9.07x10 -3 1.58x10-2 5 .30 x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ =3. 5m P=17x3.5=5.95 T/m2 m = 3. 0 m = 3. 0 +0.5m 3. 5m 5.95 T/m2 ... 4.10 x 109 1.40 x 1 011 8.02 x 1012 η, Poise 1.75 x 109 1.02 x 1010 4 .31 x 1 011 2 .39 x 10 13 1.00E+14 1.00E+ 13 HƯ sè nhít , Poise HƯ sè nhít , Poise 1.00E+14 1.00E+12 1.00E +11 1.00E+10 1.00E+09...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 17:12

... 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 52 52 52 52 52 52 52 114 . 638 7 127.5091 114 . 638 7 99.91 933 99.91 933 114 . 638 7 127.5091 114 . 638 7 99.91 933 99.91 933 114 . 638 7 63. 75456 63. 75456 114 . 638 7 99.91 933 ... 7.097 932 9.466789 9.065059 6.756194 3. 361778 9.065059 6.756194 3. 361778 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 48 40 40 31 .75 31 .75 ... 108 109 110 111 112 1 13 114 115 116 117 118 119 120 121 122 1 23 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 13 11 11 13 8 13 11 11 11 11 17. 03 13. 602 13. 602 17. 03 17. 03 13. 602 13. 602 17. 03 19.158 17.147...

Ngày tải lên: 03/05/2014, 17:58