phụ lục e đánh giá sự tin cậy

... tải trọng tác dụng lên bánh xe: Sơ chọn sơ đồ để xác định tải trọng lên bánh xe Tải trọng lên bánh xe: + Khi vật nâng: Trọng lợng xe xem nh phân bố lên bánh xe, bánh xe chịu tải trọng Pmin Pmin ... trục bánh xe di chuyển cầu Khoảng cách tâm trục bánh xe di chuyển giá cầu đợc xác định theo công thức kinh nghiêm, ([3]) B ( ữ )L ,(2) Trong : B- Khoảng cách tâm trục bánh xe di chuyển giá cầu, ... thẳng đứng bánh xe xe lăn di chuyển dọc theo kết cấu kim loại Tải trọng sinh trọng lợng vật nâng trọng lợng xe lăn - Tải trọng có phơng thẳng đứng, chiều từ xuống di chuyển dọc theo dầm Tải trọng...

Ngày tải lên: 20/10/2014, 22:42

... tổng) với phạm vi tính lún Za Uh.1 độ cố kết theo phương ngang tác dụng giếng cát bấc thấm phạm vi L1 có đặt giếng cát bấc thấm Trị số Uh.1 tính toán theo dẫn thông thường “Quy trình khảo sát thiết ... (cắm sâu tốn bấc hiệu cố kết chưa đáng kể tỷ số S1 tăng theo tỷ lệ bậc với chiều sâu cắm bấc) S Chú ý rằng, trường hợp dùng bấc thấm theo (4) phải tính đến Fs Fr, Fr lớn chiều sâu cắm bấc lớn: ... thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN 262 – 2000”    8.Th     F(u )  Fs  Fr    Uh.1 = – exp  (4) Trong áp dụng cho giếng cát bỏ qua nhân tố xét đến ảnh hưởng vùng đất bị xáo động F s...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20

... vz>= pz i hi zi + vz i Sc = S c + _ [ C c lg _ ] i i pz 1 +e0 Sai End i hi zi + vz i Sc = S c + _ [ C r lg _ ] i i pz 1 +e0 i = Số lớp_Za Đúng Giải thích sơ đồ: Bớc Giả thiết độ lún tổng ... 20 ữ 30% bề dầy nói trên) Bớc Tính độ lún cố kết SC: * Tính toán phân bố ứng suất zi theo toán đồ Osterberg với chiều cao đắp có dự phòng lún Hgt = Htk + Sgt (Htk chiều cao đắp thiết kế: đắp ... mức độ ảnh hởng thông số đất yếu (nh: , e0 , p, Cv, Cr, Cc, Hđy) tới độ lún cố kết tốc độ lún cố kết cách cho giá trị thông số cần khảo sát thay đổi, cố định giá trị thông số khác lại chạy chơng...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 05:21

Ngày tải lên: 07/05/2015, 22:42

... Reference [9] Edward L Wilson, Tree Dimensional Static and Dynamic Analysis of Structures, Computers and Structures, Inc, Berkeley, California, USA, 1998 [10] Oczienkiewicz, The finite element ... Structures, Inc, Berkeley, California, USA, 1998 [10] Oczienkiewicz, The finite element method in engineering science, Mc Graw – Hill, Lon Don, 1990 131 ... Hà Nội [6] Shamsher Prakash & Hari Dsharma (2000), Móng cọc thực tế xây dựng, Nhà xuất xây dựng Tiếng Anh [7] M J Tolinson (1994), Pile design and construction practice, Fourth edidtion [8] Sap...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 08:54

... “Some results of study on clayey soil strength of Thai Binh formation Holocen 25 sediments under cyclic-dynamic load, low frequency”, Proceddings of the international symposium HaNoi geoengineering ... ASTM D 3999-91 (Standard Test Methods for the Determination of the Modulus and Damping Properties of Soil Using the Cyclic Trixial Apparatus) Nhật Bản có JSSMFE published JSF 5411991 2.2.2 Nguyên ... Simulink để phân tích, đánh giá biến dạng đất theo cấp động đất phục vụ cho thiết kế kháng chấn công trình đất yếu khu vực Hà Nội 12 Áp dụng phương pháp mô để phân tích, đánh giá cho công trình cụ...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 17:11

... p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p p ( p ( 0.72 1000 I2 p I3 p I1 ) p I2 ) p 72 4.9 0,255 ( m ) 0.57 72 5.8 0,237 (m ) 700 0.43 72 4.76 0,148 (m) 500 om S1 t y u: Sc = 0.64 (m) au du on go nl in e ... trỳc ph c t p, vi c d tớnh lỳn theo m i ph ng phỏp u ch mang tớnh d bỏo v u ph i tuõn theo m t s gi thi t c b n (nh ó trỡnh by trờn) Ti li u tham kh o [1] Pierre Laộral, Nguy n Thnh Long, Nguy ... on go nl in e c ta l p toỏn z om I p a b a 25 : z - chi u sõu tớnh toỏn b - m t n a chi u r ng n n l y theo c p ng) a=h.m ng ( 20 c TCT1 15 1/m - ng d c ta luy n n p (2 10m) p (1/1 Giá trị I/p...

Ngày tải lên: 07/04/2014, 14:05

... the thesis presents a state-of-the-art review and a simplified analysis method for evaluating the dynamic response of cable-stayed bridges to moving vehicles The bridge is idealized as a Bernoulli-Euler ... Bernoulli-Euler beam on elastic supports with varying support stiffness To solve the equation of motion of the bridge, the finite difference method and the mode superposition technique are used so ... structures during earthquakes This paper presents the influence of dynamic soil- structure interaction (SSI) on the behavior of structures overlying pile groups The soil- piles interaction is modeled...

Ngày tải lên: 10/06/2014, 13:15

... gm: - lỳn c kt c tớnh theo cụng thc vi phõn: Sc = m Z i =1 i z dz = Ei m i E i =1 Z dz i z m - s lp t yu phm vi tớnh lỳn Xỏc nh quy lut phõn b ng sut gõy lỳn z theo chiu sõu z v tớnh din ... cú cu trỳc phc tp, vic d tớnh lỳn theo mi phng phỏp u ch mang tớnh d bỏo v u phi tuõn theo mt s gi thit c bn (nh ó trỡnh by trờn) Ti liu tham kho [1] Pierre Laộral, Nguyn Thnh Long, Nguyn Quang ... ìpì = ì 72 ì 4.9 = 0,255 ( m ) E1 p 1000 I I 0.57 ìpì( ) = ì 72 ì 5.8 = 0,237 ( m ) E2 p p 700 I I 0.43 S3 = ì p ì ( ) = ì 72 ì 4.76 = 0,148 (m) Sc = 0.64 (m) E3 p p 500 S2 = Vy lỳn tng cng...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 18:20

... profilé en T, fait de composite thermoplastique haute résistance et fibres de carbone, thèse de doctorat (Ph.D) l’École de Technologie Supérieure, Université du Québec Montréal, 2009 135 ... Principles of composite material mechanics McGraw-Hill, USA, 1994 [8] Phuong Hoa Hoang, Analyse de l’influence de la configuration sur le comportement en statique d’un profilé en T, fait de composite ... Stresses and Strains near the End of a Crack Traversing a Plate, Transactions of the ASME Journal of Applied Mechanics; 24:361-364, 1957 [5] Raju, I.S., Calculation of strain-energy release rates...

Ngày tải lên: 20/12/2014, 20:48

... Cable-Srayed Bridge Recent Developments and their Future, Amsterdam-London-New York- Tokyo, 1991 Niels J Gimsing, Cable Supported Bridges Concept & Design, Chichester-New YorkWeinheim-Brisbane-Toronto-Singapore, ... and Design of Cable - Srayed Bridges, New York-Chichester-Brisbane-Toronto-Singapore, 1986 J.N Reddy, An Introduction to the Finite Element Method, McGraw-Hill, Inc, 1991 O.C Zienkiewicz, CBE, ... YorkWeinheim-Brisbane-Toronto-Singapore, 1998 Ray W Clough and Joseph Penzien, Dynamics of structures, McGraw-Hill, Inc, 1993 Rene Walther, Cable-Srayed Bridges, Thomas Telford, London, 1999 Walter Podolny, Jr Ph.D...

Ngày tải lên: 20/12/2015, 04:18

... + Em ] dt + h20 A11 Ec − Em Ec − Em Ec − Em Em − + + n+3 n+2 n+1 12 − 2h0 b(x)h2 + Em dz n h/2 h20 b(x) n Ec − Em 1 Ec + nEm + Em − + h20 A11 n+2 2 n+1 3Ec (n2 + n + 2) + Em (n3 + 3n2 + 8n) 12(n ... −h/2 + Em dz z − 2h0 b(x) z (Ec − Em ) + h −h/2 h/2 + z (Ec − Em ) + h −h/2 t2 − t + = b(x)h − 2h0 b(x)h t− = b(x)h3 = b(x)h n + Em dz n + Em dz [(Ec − Em )tn + Em ] dt [(Ec − Em )tn + Em ] dt ... dz h [(Ec − Em )tn + Em ] hdt = b(x) (Ec + nEm ) n+1 (2.15) 27 Tương tự, độ cứng tương hỗ A12 tính sau E( z)(z − h0 )dA = A12 = A(x) h/2 z + b(x) z (Ec − Em ) h −h/2 h/2 + Em dz z + (Ec − Em ) h...

Ngày tải lên: 01/03/2016, 18:19

... năm 2013 Le Thi Ha, Nguyen Dinh Kien (2012), "Dynamic response of a functionally graded Bernoulli beam to a moving load", Proceeding of the 2nd International Conference on Engineering Mechanics ... Dinh-Kien Nguyen, Buntara S Gan, Thi-Ha Le (2013), "Dynamic response of non-uniform functionally graded beams subjected to a variable speed moving load", Journal of Computational Science of Technology, ... Trinh, Thi-Ha Le, Dinh-Kien Nguyen (2015), "Dynamic response of non-uniform Timoshenko beams made of axially FGM subjected to multiple moving point loads", Structural Engineering and Mechanics, Vol...

Ngày tải lên: 02/03/2016, 09:35

... khụng thoỏt nc theo c im ti trng ng (Cadagrander, Seed, Onxon, ) Cỏc nghiờn cu v húa lng ca cỏt bao gm: nghiờn cu quan h gia lch ng sut ng gõy húa lng vi thi gian tỏc dng (Seed v Lee, 1965); nghiờn ... mụ hỡnh Kenvin Voit iu chnh (Geniev, 1997). Ni dung nghiờn cu bin dng ng bao gm: nghiờn cu c s lý thuyt da trờn mụ hỡnh Kelvin Voit (Barkan; Arnold Verruijt; Kenji Ishihara; Shamsher Prakash, ... (Alarcon, Guzman (1989); Darendeli, 2001; ); nghiờn cu nh hng ca mu (Kumar v Clayton, 2007); xõy dng quan h thc nghim xỏc nh Gmax theo kt qu thớ nghim SPT, CPTu (Seed, Lee, Imai, ) Nghiờn cu...

Ngày tải lên: 25/05/2016, 15:07

... dz EJ x (2.2.1) Mômen uốn mặt cắt z đƣợc xác định theo công thức: Mx(z)= - EJx d2y dz (2.2.2) Liên tƣởng đến định luật II Newton: F = - ma (2.2.3) Vì vậy, cách tƣơng tự toán học, xem: + Mômen ... kết sau: 2(5m 2 l  2592m l EJ  78732 EJ ) 6  l (5M l  1296 EJ ) 6   1  162 EJ 486 EJ ;2  5ml ml (3.1.8) 50 Thay giá trị ai, bj, cn tƣơng ứng với giá trị  vào (3.1.1), ta có dạng ... chuyên sâu khác nhƣ: + Đánh giá chất lƣợng công trình phƣơng pháp động lực học (ngay công trình chịu tải trọng tĩnh) + Bài toán đánh giá tuổi thọ công trình + Bài toán đánh giá khả chịu mỏi công...

Ngày tải lên: 09/06/2016, 09:06

... cấu z1 d1 z2 d2 V E, J ϕ1 x η =v t w1 L ϕ2 w2   Hình 1: Mô hình phần tử dầm 2.2 Phương trình dao động phần tử dầm [3] M e {q} + C e {q} + K e {q} = { f e } Trong : Me, Ce, Ke fe - ma trận khối ... Thiết kế Cầu AASHTO-LRFD-1998 Mỹ [7] Raid Karoumi (1998), Response of Cable-Stayed and Suspension Bridges to Moving Vehicles, Doctoral Thesis, Stockholm Ngày nhận báo: 20/6/2014 Ngày phản biện xong: ... với vận tốc khoảng từ 1-120km/h Bieu he so dong cua chuyen vi thang Bieu he so dong cua chuyen vi xoay 1.5 1.5 nut nut nut 1.45 1.4 1.4 1.35 1.3 He so dong kd He so dong kd 1.35 1.25 1.2 1.3 1.25...

Ngày tải lên: 22/06/2016, 22:03

... stiffness E5 0ref KN/m2 57000 2000 Primary oedometer stiffness Eoedref KN/m2 57000 1000 33 Unloading/Reloading stiffness Eurref KN/m2 17100 6000 Reference pressure pref KN/m2 100 100 Un/Reloading shear ... stiffness Gurref KN/m2 71250 2500 Small strain stiffness G0ref KN/m2 214000 17500 Rate of stress-dependency m - 0.4 Cohension c KN/m2 16 Friction angle ϕ degree 40 20 Dilatancy angle ψ degree 10 ... hình: Soil Model HS-Small Linear Eslastic Model parameter Symbol Units Dense sand N.C clay Dense sand N.C clay Relative density/Plasticity index Dr/PI % 95 50 95 50 Unsaturated units weigh γ unsat...

Ngày tải lên: 21/03/2013, 09:47

... Raid Karoumi (1998), Response of Cable-Stayed and Suspension Bridges to Moving Vehicles, Doctoral Thesis, Stockholm Troitsky M.S (1988), Cable-Stayed Bridges, 2nd ed, BSP Professional Books, London ... theo phương đứng xe xem 2.2.2 Thiết lập phương trình vi phân chuyển động Theo [1], phương trình vi phân chuyển động cho dao động cầu mặt cắt dầm chủ (được lý tưởng hóa theo mô hình Euler-Bernoulli ... DAFd = 1,062 (v = 30m/s ; x = 201,5m) Biểu đồ mômen uốn vị trí nhịp DAFm = 1,094 (v = 30m/s ; x = 201,5m) Bending moment (kNm) Vehicle displacement (mm) 4.0 Đại học Đà Nẵng - 2008 Dynamic Static...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 13:51

... tin ca khỏi nim vựng hot ng c kt theo thi gian nh vy, bi bỏo ny s trỡnh by cỏch xỏc nh zat trng hp ti trng phõn b dng hỡnh thang (ti trng nn p ng ụtụ) v cỏc ng dng thc tin Xỏc nh vựng HCK theo ... tớnh toỏn lỳn theo thi gian v x lý lỳn nn ng ụtụ p trờn t yu, Lun ỏn tin s Dng Hng Tho (2006), Kho sỏt s thay i ỏp lc nc l rng d li gii bi toỏn c kt thm theo s v vựng hot ng c kt theo thi gian, ... dng ca vựng HCK theo thi gian cỏc bi toỏn thc t mi thi im t k t cht ti (p nn) cú th xem HCK ch xy trong vựng zat, vựng t yu cũn li (zat h) hu nh khụng cú HCK xy Ngc li, theo quan im ca cỏc...

Ngày tải lên: 12/03/2014, 02:20

... theo Berezansev dạng đường trượt lõi đất có dạng hình tam giác cân với hai góc đáy π/4 hình 1.10 Hình 1.10 Sơ đồ vùng cân giới hạn mặt trượt theo đề nghị Berezansev cho đất có trọng lượng Sự ... xảy phức tạp nhiều [15] 1.4.5.2.Phương pháp mặt trượt trụ tròn Đển hình phương pháp K E Petterson, V Fellenius, M M Grisin, A W Bishop, V A Florin… Phương pháp dựa giả thiết mặt trượt trụ tròn ... q q + N c c (1.30) đó: Nγ, Nq, Nc - hệ số không thứ nguyên, phụ thuộc vào ϕ, xác định theo bảng lập sẵn - Phương pháp V G Berezansev Trong trình thí nghiệm nén đất, đáy móng hình thành lõi đất...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 09:26