... MX, MY - Đặt tải trọng phân bố vào thanh: chọn Assign Line load: Nhập giá trị lực phân bố theo phương Z (chiều dương hướng xuống), giá trị moment uốn phân bố moment xoắn phân bố Chú ý: SAFE không ... Properties, chọn loại tiết Trang 4/ 6 - Assign tiết diện tấm: chọn Assign Slab Properties, chọn loại tiết diện cần gán - Đặt tải trọng vào nút: chọn nút Assign Point Load: Nhập giá trị lực theo phương ... nhập thành phần hệ số nhân thành phần tổ hợp Bước 3: Assign - Assign liên kết gối Column Support: chọn nút Assign Column Support chọn loại liên kết cần gán - Assign tiết diện thanh: chọn diện cần...
... rộng 14 m, chiều cao mạn 10 m có dạng hình 2.76 Kếtcấu tàu thuộc kếtcấu đặc trưng tàu cá với kếtcấutheo hệ thống ngang, đáy đôi, mạn 15 0 x 14 đơn, sườn khỏe T , xen lẫn sườn thường thép mỏ, loại ... cách cho mạn 18 0x9; mạn 18 0x8; đáy 260x10; đáy 220x10 Thanh dẫn hướng đặt đứng thép góc 13 0 x 13 0 x 12 (mm) 72 Hình 2.54b Mặt cắt ngang khung sườn thường tàu container 564TEU Tiếp theo, hình 2.55 ... đáy 11 mm, 33 0 x8 đáy 10 mm, tôn mạn 11 mm, đà ngang đáy sống đáy dầy 9mm Hình 2.76 Hình 2.77 mô tả kếtcấu mặt cắt ngang tàu cá cỡ lớn “Natania Kovsova” đóng Pháp năm 19 66 Tàu dài 12 7,68m, rộng 19 m,...
... Khe d c + Thanh truy n l c L=(5-6)m l b/2 10 0 b/2 l l l 10 0 B I I II II 30 30 30 1: Khe co 2: Khe dãn 3: Khe d c 4: Thanh truy n l c 30 10 0 30 30 15 25 2 -3 Tri s ngo c s d ng t m BTXM đ t l p móng ... móng : xác đ nh σ ku theo tốn đ hình 3. 24 h E1 E ; ) D E E3 D σ ku = f ( ; Hình 3. 24 : Sơ d ng su t σ ku đáy l p v t li u t ng gi a p =1 h h1 E1=ETB h2 E2 E3 Echm σku E0 Hình 3. 24 : Tốn đ xác đ nh ... ng Bêtơng ximăng 1.4 .1 T m bêtơng ximăng : + Chi u dày : B ng 3. 14 : Chi u dày t i thi u c a t m BTXM TT Tr c tính tốn (daN) Chi u dày t i thi u (cm) 500 18 10 000 22 12 000 24 + Cư ng đ c a bê...
... nghi p gia c ch t liên k t vơ theo phương pháp tr n Dmax =37 ,5mm Dmax≤25mm 5–8 4 6 3- 4 1, 5 1, 0 4, 5 1, 0 12 (15 ) (15 ) (15 ) 10 (15 ) 1, 5 – 2,5 – 1, 5 4, 5 – 6,0 1, 0 – 3, 5 12 ðá m t tr n nh a Cát tr n ... đá dăm B dày thư ng s d ng (cm) 15 - 18 15 – 24 15 – 30 15 – 18 1.1 .1. 1 Khi s d ng lo i v t li u làm l p bù vênh m t đư ng cũ ph i tn th tr s b dày t i thi u 1.1 .1. 2 Các tr s ngo c b dày t i thi ... 1, Rku B E2, µ2, C2, ϕ2, Rku Ctt tr K cd b) Ech (3- 24) δ 3 E'ch δ A p E1, 1, h1 B E2, µ2, h2 C E3, 3, C3, 3, C Eo, µο, hο Hình 3. 13 : Sơ đ tính tốn cư ng đ k t c u áo a) Vi t Nam, Nga ; b)...
... n 103 Cơng trình đ ng ơtơ - B mơn đ ng ơtơ – đ ng thành ph 50 L p móng c a m t đư ng bêtơng nh a 35 0 000 45 35 0 33 0 000 40 L pm t 40 0 30 0 31 5 000 35 250 290 000 30 200 265 000 25 270 230 ... T M BTXM DƯ I TÁC D NG C A NG SU T NHI T 4 .1 Tính chi u dài c a t m theo ng su t nhi t thay đ i đ u tồn b t m 1.1 .1. 4 10 .4 .1. 1 Bài tốn : TS Phan Cao Th 10 9 Cơng trình đ ng ơtơ - B mơn đ ng ơtơ ... sau (22TCN 233 -95) + Khi t i tr ng đ t gi a t m : h1 = + Khi t i tr ng đ t α2 3 Trong : α2 P [σ ] (3- 56) α 3P [σ] (3- 57) góc t m : h3 = 1 (3- 55) c nh t m : h2 = + Khi t i tr ng đ t 1 P [σ ] h...
... o 62,5 tmax ttb, mỷt 35 ,6 20 o Nhióỷt õọỹ khọng khờ 10 12 14 16 18 20 22 24 Thồỡi gian ngaỡy Hỡnh 3. 36 : Di n bi n nhi t ủ b m t ỏo ủ ng c ng m t ngy ủờm TS Phan Cao Th 11 2 Cụng trỡnh ủ ng ... ng v ủ c quy ủ nh theo tiờu chu n Vi t Nam: TCVN 40 54- 05 nh sau: TS Phan Cao Th 1 13 Cụng trỡnh ủ ng ụtụ - B mụn ủ ng ụtụ ủ ng thnh ph B ng 3. 1: ( B ng9 /tr1 01 TCVN 40 54- 05) d c ngang c ... t i l (1, 0 ữ 1, 2)m 0,4m * Taluy rónh n n ủ ng ủo c u t o ủ a ch t * Taluy rónh n n ủ ng ủ p l 1: 1,5 ữ 1 :3 + Ti t di n hỡnh tam giỏc th ng ủ c dựng nh ng ni cú ủ a ch t t t, b) 1: m 0,3m l y b...
... 2) + 1. 5m x L = 768 m 21 = m 31 = (22 L) = 11 L 42 0 210 42 0 210 m L 1. 5m x L mL 1. 5m x L mL = m 33 = 4L + 4( 2 L) = 26 L2 m32 = ( 3) x(2 L) = ( 18 L) 42 0 42 0 210 42 0 210 11 L 786 11 L mL − 18 L2 ... v (t ) = ∑ φ n Yn (t ) = 0. 644 × 0.686 sin 14 .5 + (−0.6 01) × (−0 .12 8) sin 31 .1t + (−2.57)(0.005) sin 46 .1t n =1 = 0 .44 2 sin 14 .5 + 0.077 sin 31 .1t − 0.0 13 sin 46 .1t lực đàn hồi tác dụng tầng ... nút ứng với phần tử Ma trận độ cứng kết cấu: v2 v3 v1 4EI L EI EI 2L k 21 k 31 4EI EI v1 =1 k 11 k22 v2 =1 EI EI k32 k12 4EI EI EI EI EI (6 x 2) k 21 = (3L) k 31 = (3L) L L L EI x EI EI x EI EI = k 22...
... N4 E A 2d cos α “N4” E A N2 α C N1 D P =1 B L = 4d 2d A P =1 đốt cắt đ nối P =1 đốt cắt C P =1 mắt Chương 3: Xác định nội lực tải trọng di động B N4 = -A P =1 N4 = A =1 P =1 mắt 31 3. 6 XÁC ĐỊNH ĐẠI LƯỢNG ... M/c đầu thừa: N3 1/ P =1 bên trái đốt bị cắt 2/ P =1 bên phải đốt bị cắt 3/ P =1 đốt cắt: đường nối N3 h E N4 2d A E A “N3” đ trái cos α N2 α C N1 D L = 4d B 2d đ phải = đ nối Chương 3: Xác định nội ... P =1 yi a a d-z z Ri = ,R i +1 = d d Mk =Riyi + Ri+1yi +1 Ri K i +1 Ri +1 yi +1 “Mk” “Qk” = bậc đường thẳng Khi z=0 Mk = yi z=d Mk = yi +1 Chương 3: Xác định nội lực tải trọng di động 21 3.4 ĐƯỜNG...
... ; F ' 'tr = b.l ' 'tr F ' 'tr ⇒ τ 'tr = (3. 10 ) (3. 11 ) ⇒ Chiãưu di màût trỉåüt: l ≥ ' tr ' l tr' ≥ ' N tr N' β 0,8 Rtr b − tr e N tr (3. 12 ) (3. 13 ) N β 1, 15 Rtr b − tr e ' ' Hãû säú âiãưu kiãûn ... toạn: a .Theo âiãưu kiãûn ẹp màût ca chäút bn: Tb,em= 14 0lbbb (3. 29) b .Theo âiãưu kiãûn ún ca chäút bn: Tb,u = 630 bbδb (3. 30) lb, bb, δb: láưn lỉåüt l chiãưu di, bãư räüng v bãư dy chäút bn, theo ... ka a.d (3. 23) b Theo âiãưu kiãûn ẹp màût åí phán täú giỉỵa: c Tem = kc c.d (3. 24) Trang 34 Bi ging Kãút cáúu gäù Hunh Minh Sån -c Theo âiãưu...
... Khách hàng 1. 0 Tr l i Khách hàng 2.0 Cho vay Thu n TT ti n vay TT đ i chi u D1 Ti n n S n 13 14 /9/2009 + + Bi u đ lu ng d li u (tt) Ví d v DFD: Qu n lý tín d ng — Sơ đ m c c a 1. 0 1.1 Ví d v DFD: ... Sơ đ m c c a 2.0 1. 2 Đơn ki m tra Nh n đơn 2 .1 Đơn t Khách hàng 1.41 .3 Ghi s n Xác đ nh kỳ h n TT đ i chi u Tr l i TT ti n vay N h n Tr l i Ti n vay D1 TT n h n 2 .4 S n Ghi n 2 .3 Ti n tr Hóa đơn ... c u Dàn tài li u đ c t yêu c u Gi i thi u 1.1 M c đích c a tài li u yêu c u 1. 2 Ph m vi c a s n ph m 1 .3 Các đ nh nghĩa, t vi t t t 1.4 Các tham chi u 1. 5 T ng quan v tài li u yêu c u — Tài li...
... 17 00 40 0 12 00 14 00 200 T 16 00 11 00 200 200 T 30 0 T 10 0 T 40 0 15 00 2000 17 00 10 00 900 200 T 200 200 T 10 0 T 30 0 T 10 0 T Hình 1. 1: Mô hình uốn thân tàu nước tĩnh 1. 1.2.2 Phân tích độ bền cụcPhân ... nay, toán phân tích độ bền kếtcấu thân tàu thường dựa hai mô hình sau 1.1 .1 Mô hình tổng thể Theo mô hình tổng thể kếtcấu thân tàu xem hệ kếtcấu không gian gồm nhiều loại hình kếtcấu như: ... bền kếtcấu thân tàu với chi phí vật liệu thấp Trong thực tế, kếtcấu thân tàu phức tạp bao gồm nhiều loại hình kếtcấu khác nên việc tìm mô hình hóa để thể đầy đủ xác đặc điểm làm việc kết cấu...
... System 10 6, 16 9 -17 7, 19 99 13 NGUYEN VAN PHO A new method for determination of the Reliability index of distributed parameter systems Vietnam Journal of Mechanics Volume 25.No4, 18 6 -19 2, 20 03 14 NGUYEN ... ta liệt kê tổ hợp sau: Tổ hợp thứ nhất: x1,x2,x3,x4,x5,xQ+6 Tổ hợp thứ hai : x1,x2,x3,x4,x5,xQ+7 … Tổ hợp thứ K : x1,x2,x3,x4,x5,xQ+K+5 } có K tổ hợp, kết hợp giữa: tất định, x5 mờ Bây ta thay ... engineering & System Safety 67, 31 1 - 31 5, 2000 11 QIMI JIAG, CHUN HSIEN CHEN A numerical algorithm of fuzzy reliability Reliability engineering and system safety 80, 299 -30 7, 20 03 12 K.K.YEN, S.GHOSHRAY,...
... 40 39 38 V ph n t 39 V ph n t t m v cú d ng hỡnh t giỏc b t k 40 V ph n t t m v d ng ch nh t 41 V nhanh ph n t 41 42 42 V nhanh ph n t t m v d ng hỡnh ch nh t 43 Ch n t t c ủ i t ng 44 44 Khụi ... s 10 Phúng to ủ y mn hỡnh 11 Quay tr v mn hỡnh tr c ủú 12 Phúng to mn hỡnh t ng b c Trang 12 CAO ểNG NG Aẽ BAèI GIANG MN HD Sặ DUNG PM SAP2000 13 15 CHặNG I 14 13 Thu nh mn hỡnh t ng b c 14 Di ... 35 34 34 T o b ng k t qu ủ c xu t file 35 Ch n ủ i t ng GV-LặU VN CAM Trang CAO ểNG NG Aẽ BAèI GIANG MN HD Sặ DUNG PM SAP2000 CHặNG I 37 36 36 V l i d ng c a ph n t 37 T o m t nỳt m i 38 40 39 ...