hình4 3 sơ đồ xác định tải trọng lên các bánh xe
thiết kế cầu trục hai dầm lắp gầu ngoạm tải trọng nâng 10 tấn, khẩu độ 16m
Ngày tải lên :
20/10/2014, 22:42
... 1.2) Xác định tải trọng tác dụng lên bánh xe: Sơ chọn sơ đồ để xác định tải trọng lên bánh xe Tải trọng lên bánh xe: + Khi vật nâng: Trọng lợng xe xem nh phân bố lên bánh xe, bánh xe chịu tải trọng ... -25- 32 00 2000 1000 A C Lớp:Cơ giới hoá - K41 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế cầu trục lắp gầu ngoạm Hình4. 3: Sơ đồ xác định tải trọng lên bánh xe + Khi có vật nâng: Tải trọng tác dụng lên bánh xe không ... 2 ,3 N/mm D PD = 50468.8 (N) B E C P PC = 49 531 .2 (N) 8000 RB = 733 84 .37 N 8000 16000 634 15.64 46826.89 11001.92 Qy (N) 36 41.91 60 533 .12 733 84 .37 Mu(N.m) 39 7562.12 39 3980.94 37 4 131 .99 Hình 4.7 Xác...
- 112
- 800
- 4
Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc
Ngày tải lên :
18/02/2014, 13:20
... Trong S1 độ lún toàn đất yếu vùng tải trọng đắp gây vào lúc trình cố kết kết thúc; trị số S1 xác định phương pháp tính lún thông thường (phân tầng lấy tổng) với ... điểm khống chế độ lún lại Scòn lại để xác định độ sâu cắm bấc đặt giếng L1 cần thiết Hoặc giả thiết chiều sâu cắm bấc (đặt giếng) L1 khác kết hợp với gia tải trước so sánh kinh tế, kỹ thuật để ... S S (3) Trong S độ lún toàn đất yếu vùng vùng (trong phạm vi khu vực tác dụng Za); trị số S xác định phương pháp tính lún thông thường (phân tầng lấy tổng) với phạm vi tính lún Za Uh.1 độ cố...
- 3
- 909
- 7
Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx
Ngày tải lên :
06/08/2014, 05:21
... 0.1 13 0.114 0.116 0.117 0.119 0.121 0.122 0.124 0.126 0.127 0.129 0. 131 Độ Cố Thời Gian Kết U (%) t (ngày) 29 30 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 36 37 37 37 38 38 38 ... 0.299 0 .3 0 .30 2 0 .30 3 0 .30 5 0 .30 7 0 .30 8 0 .31 0 .31 2 0 .31 3 0 .31 5 0 .31 6 0 .31 8 0 .32 0 .32 1 0 .32 3 0 .32 5 0 .32 6 58 58 58 59 59 59 59 60 60 60 60 60 61 61 61 61 62 62 62 62 62 63 63 63 63 63 63 63 63 63 64 ... 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 26 26 26 27 27 28 28 29 29 2460 2520 2580 2640 2700 2760 2820 2880 2940 30 00 30 60 31 20 31 80 32 40 33 00 33 60 34 20 34 80 35 40 36 00 36 60 37 20 37 80 38 40 39 00 39 60 4020...
- 4
- 878
- 4
nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
Ngày tải lên :
16/04/2013, 08:54
... 2000 Phần mềm H .3. 2 Mặt cắt ngang mô hình Cọc - Nền đất có hiệu suất giải cao với số ẩn lớn, ổn định, tin cậy, có lịch sử phát triển 30 năm sử dụng rộng rãi tính toán kết cấu 3. 3 Xác định vùng biên ... phương trình phi tuyến Phần tử Gap nên sử dụng cách lặp để giải Sau xác định véctơ chuyển vị nút, vận dụng lý thuyết đàn Phần tử Đất hồi để xác định nội lực hệ Trong đề tài, để xây dựnng mô hình ... điểm xem cọc đất làm việc vật thể đàn hồi liên tục với đặc trưng học xác định từ kết thí nghiệm Ngoài xét đến tính liên kết chiều cọc đất để phản ảnh xác tính chất học đất Cơ sở lý thuyết 3. 1...
- 5
- 832
- 4
Nghiên cứu sự biến đổi tính chất cơ lý của trầm tích Holocen hệ tầng Thái Bình dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
03/04/2014, 17:11
... P.Arduino, J.PCarter, M.D Liu 1.1 .3 Các phương pháp xác định thông số đặc trưng biến dạng động + Các phương pháp tính toán gần thông số động học đất có nhiều tác giả đưa cách gần đúng, đáng ý có công ... CTS hoạt động theo sơ đồ cắt xoắn chu kỳ xác định modun trượt G hệ số giảm chấn D điều kiện ứng suất khác Thiết bị nghiệm CTX hoạt động theo nguyên tắc nén dọc trục chu kỳ xác định modun đàn hồi ... phục đất sau chịu tác dụng tải trọng động có đặc điểm độ bền tĩnh sau thời điểm kết thúc tải trọng động 15 tăng lên, mức độ tăng phụ thuộc vào loại đất, đặc biệt ứng suất 3, thời gian 4.2 Đặc trưng...
- 27
- 626
- 0
phương pháp tính lún nhanh của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp
Ngày tải lên :
07/04/2014, 14:05
... = 1000 kN/m2; - L p 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m ; 2 - L p 3: sột dy h3 = m; E3 = 500 kN/m ; = 0,72 = 0,54 = 0, 43 1-1 25 30 - L p 4: ỏ c ng N n ng p: b r ng n n B = 12 m; taluy p cú = 18 ... + S2 + S3) lỳn c k t c a cỏc l p t 1, v S d ng cụng th c gi i tớch ho c toỏn xỏc 20m ta cú: I1/p = 4.9; I2/p = 10.7 ; I3/p = 15,45 v i p = h lỳn c k t c a cỏc l p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p ... a cỏc l p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p p ( p ( 0.72 1000 I2 p I3 p I1 ) p I2 ) p 72 4.9 0,255 ( m ) 0.57 72 5.8 0, 237 (m ) 700 0. 43 72 4.76 0,148 (m) 500 om S1 t y u: Sc = 0.64 (m) au du on go...
- 6
- 4K
- 16
Nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc và nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
Ngày tải lên :
10/06/2014, 13:15
... 2404.7 18 03. 6 801.8 534 .5 1202.4 400.9 901.8 267 .3 601.2 Rsingle (KN) 32 84.8 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 31 37.5 N (KN) Pgl (KN) 1 635 96 18776 .3 17858.5 14196.9 135 51.5 7119.8 6060 36 97.6 ... -19,806 3, 42 03 3,42 03 0,6010 -19, 436 3, 3219 3, 3219 0,6209 -19,098 3, 2284 3, 2284 0, 639 8 -18,788 3, 139 6 3, 139 6 0,6577 -18,502 3, 0550 3, 0550 0,6748 -18, 238 (1/ E (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 -9, 133 2 -9,7651 ... -36 ,406 5,20 43 5,20 43 0, 230 8 -29,649 4,7982 4,7982 0 ,31 70 -26,181 4,4477 4,4477 0 ,39 03 - 23, 957 4,1419 4,1419 0,4 536 -22 ,37 1 3, 8727 3, 8727 0,5089 -21,166 3, 633 8 3, 633 8 0,5576 -20,2 13 3,5241 3, 5241...
- 53
- 485
- 2
Báo cáo khoa học: "PHƯƠNG PHÁP TÍNH LÚN NHANH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐƯỜNG ĐẮP" docx
Ngày tải lên :
06/08/2014, 18:20
... ì 72 ì 5.8 = 0, 237 ( m ) E2 p p 700 I I 0. 43 S3 = ì p ì ( ) = ì 72 ì 4.76 = 0,148 (m) Sc = 0.64 (m) E3 p p 500 S2 = Vy lỳn tng cng S = k.Sc; bi toỏn ny ly k = 1 ,3 S = 0, 83 m IV NG DNG Phng ... kN/m2; = 0,72 - Lp 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m2; = 0,54 - Lp 3: sột dy h3 = m; E3 = 500 kN/m2; = 0, 43 10 15 20 z Toỏn 1-1 25 30 - Lp 4: ỏ cng Nn ng p: b rng nn B = 12 m; taluy p 1:1.5; chiu ... kt: Sc = (S1 + S2 + S3) S1, S2, S3 - lỳn c kt ca cỏc lp t 1, v S dng cụng thc gii tớch hoc toỏn xỏc nh cỏc tr s I/p ng vi z = 5, 12, 20m ta cú: I1/p = 4.9; I2/p = 10.7 ; I3/p = 15,45 vi p =...
- 6
- 667
- 2
NGHIÊN CỨU TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG CỦA CÁC LỚP VẬT LIỆU COMPOSITE TRONG LIÊN KẾT DẠNG CHỮ T DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN
Ngày tải lên :
20/12/2014, 20:48
... HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (39 ).2010 200 400 150 30 0 10 200 10 50 Y 30 0.5 40 1.5 2.5 a) 20 30 X 50 3. 5 100 20 100 Z 0.5 40 1.5 2.5 50 3. 5 b) 200 200 150 150 100 0 Y 40 0.5 c) 1.5 2.5 3. 5 60 100 50 20 50 ... 1.0 Static failure load -30 00 -35 00 X coordinate (mm) Hình tổng lượng tiêu tán trường hợp tác dụng tải trọng 134 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (39 ).2010 Kết luận Việc áp ... ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (39 ).2010 ts Sườn đứng Các lớp composite Bản ngang Thẹt tam giác 80 50 150 a) Các lớp composite Y Thẹt tam giác (trục OZ) Các lớp composite Y X Y Z b) Các lớp composite X c)...
- 9
- 743
- 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học DAO ĐỘNG uốn của PHẦN tử dầm dưới tác DỤNG của tải TRỌNG DI ĐỘNG – mô HÌNH một KHỐI LƯỢNG
Ngày tải lên :
20/12/2015, 04:18
... ti (1) vi - Vận tốc tải trọng thứ i; t - Thời điểm xét ti - Thời điểm tải trọng thứ i bắt đầu vào phần tử dầm Phương trình dao động tải trọng di động thứ i Cấu trúc tải trọng di động thứ i tách ... P31 P32 ki P41 P42 k N ( NxN ) Cột thứ i ma trận P xác định theo công thức (18); P1i P2i P3i P4i P1N P2 N ; P3 N P4 N ( xN ) ( L3 3. L.ai2 ... N 22 L 54 13L 156 Fd L 22 L M 4L 13L 3L2 Trong đó: M ww ; C ww ww K ww 13L 156 22 L Fd 420 54 2 13L 3L 22 L L N1 L N N...
- 6
- 331
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động
Ngày tải lên :
01/03/2016, 18:19
... (GP a) Hệ số Poisson Tỷ trọng (kg/m3 ) Zirconia Silicon Nitride Nhôm ôxít Zi2 O3 Si4 N4 Al2 O3 151 32 2 .3 380 0 .3 0.24 0 .3 3000 237 0 38 00 70 105.7 207.8 0 .3 0 .3 0 .31 78 2702 37 50 8166 Nhôm Al Hợp ... − t1 (2 .32 ) 33 Từ phương trình (2.26), ta có Nf t2 t2 V=− δ t1 Pi δwδ(xP i − si (t))dt i=1 (2 .33 ) t1 Từ (2 .31 ), (2 .32 ) (2 .33 ) thay vào phương trình (2.29) với điều kiện ràng buộc (2 .30 ) ta nhận ... n+2 2 n+1 3Ec (n2 + n + 2) + Em (n3 + 3n2 + 8n) 12(n + 3) (n + 2)(n + 1) + h0 b(x)h −h n(Ec − Em ) h0 + (Ec + nEm ) (n + 1)(n + 2) n + (2.17) 28 Cũng giống A11 , A 33 tính sau: h/2 A 33 = b(x) G(z)dz...
- 152
- 1K
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động (TT)
Ngày tải lên :
02/03/2016, 09:35
... − A22 θ,xx − ψA 33 (w,x − θ) = sử dụng lệnh dsolve Maple ta dễ dàng thu nghiệm phương trình (3. 4) cho hàm dạng Sử dụng ký hiệu A12 A22 A212 , β= , λ= αa = A11 A 33 A11 A 33 (3. 6, 3. 12) ta nhận hàm ... Luận án Tài liệu [99] 0 .3 1.0195 1.01947 219 220 1.2064 1.20 435 178 179 1.5146 1.51669 144 144 SUS304 1. 738 6 1. 732 47 132 132 4 .3 Dầm có tính biến đổi theo chiều cao 4 .3. 1 Ảnh hưởng tham số vật ... cho vật liệu thành phần FGM sau • SUS304 (pha kim loại): Em = 210 GPa, ρ = 7800 kg/m3 , νm = 0 .3 • Al2 O3 (pha gốm): Ec = 39 0 GPa, ρ = 39 60 kg/m3 , νc = 0 .3 Để kết qủa số có tính tổng quát, tương...
- 28
- 670
- 0
Nghiên cứu tính chất cơ học của trầm tích đệ tứ phân bố ở khu vực hà nội dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
25/05/2016, 15:07
... 0. 030 0.620 0. 036 0.980 0.025 - 0.040 0. 130 2.400 6.000 0. 030 1.000 0.050 0. 035 0.880 0.055 4.070 0.040 - 15 233 8222 5195 2257 6799 2769 1 832 5 12545 8816 2429 69 43 1787 437 36 131 77 26415 137 01 ... 0.06 0. 13 0,21 0,27 n nh 0,56 (Dr=0, 53) n nh 10 34 0.06 0 .36 0,28 (Dr=0 ,35 ) Húa lng 0,22 (Dr=0,26) Húa lng 10 0.07 0.20 0,25 n nh 5 0.07 0.15 0,17 0, 23 n nh 35 0.07 0.70 0,8 n nh 0,56 (Dr=0, 53) n ... khong Dr = 0,26 ữ 0, 53) 12 b (s) a 0 .35 H s b H s a 10 0 .30 0.25 0.20 0.15 0.10 0.05 0.2 0.25 0 .3 0 .35 0.4 cht Dr 0.45 0.5 Hỡnh 5.29 Bin i cỏc h s a, b theo Dr 0.00 0.55 21 5 .3. 3 c im phỏ hy ca...
- 28
- 316
- 0
Nghiên cứu phản ứng của dầm dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
09/06/2016, 09:06
... chịu dạng tải trọng động suốt trình sống (tải trọng tĩnh đƣợc xem nhƣ dạng đặc biệt tải trọng động) Các tải trọng đƣợc phân thành: tải trọng tuần hoàn tải trọng không tuần hoàn Các tải trọng không ... có bậc tự Hình 3. 17 Dầm đơn giản có bậc tự Hình 3. 18 Dầm đơn giản chịu lực cƣỡng Hình 3. 19 Tải trọng khai triển theo dạng riêng Hình 3. 20 Biểu đồ mô men lực P=1 gây Hình 3. 21 Biểu đồ mô men động ... sau: + Xác định tần số dao động riêng dạng dao động riêng + Khai triển tải trọng theo dạng dao động riêng theo (1.4.2 .3) , xác định tọa độ tổng quát ứng với dạng riêng theo (1.4.2.7) + Xác định...
- 76
- 384
- 0
PHÂN TÍCH DAO ĐỘNG CỦA CẦU DẦM GIẢN ĐƠN DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG DI CHUYỂN BẰNG PHƯƠNG PHÁP NEWMARK
Ngày tải lên :
22/06/2016, 22:03
... TH-Matlab t= t+h TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀ TĨNH 75 2 .3 Tính toán kết (khảo sát hệ số động vận tốc tải trọng thay đổi): Cho sơ đồ nhịp cầu: X 42m Hình 3: Sơ đồ kết cấu nhịp cầu giản đơn với chiều dài L ... 156 22L ⎧W1 ⎫ −13L ⎤ 54 ⎪ϕ ⎪ ⎢ ⎥ 4L2 13L −3L2 ⎥ mL ⎢ 22L ⎪ 1⎪ ; W = [N N N N ].⎨ ⎬ ; M ww = 420 ⎢ 54 13L 156 −22L ⎥ ⎪W2 ⎪ ⎢ 2 ⎥ ⎪⎩ϕ ⎪⎭ ⎣ −13L −3L −22L 4L ⎦ ⎡ N1m1 ⎢N m M wz1 = ⎢ ⎢ N3m1 ⎢ ⎣ N m1 ... trục xe, với α góc pha ban đầu; m1: Khối lượng thân xe, kể hàng hóa truyền xuống trục xe; m2: Khối lượng trục xe; k1, d1: Độ cứng độ giảm chấn nhíp xe; k2, d2: Độ cứng độ giảm chấn lốp xe; L:...
- 6
- 640
- 3
Ứng xử của đất và tương tác đất - công trình dưới tác dụng của tải trọng động
Ngày tải lên :
21/03/2013, 09:47
... chấn Một xe tải Vibroseis gắn máy tạo rung thủy lực hình 1-2 máy thường bao gồm phận: khối gia tải tĩnh, khối gia tải động đế Khối gia tải tĩnh khối gia tải động khối lượng xe tải Khối gia tải tĩnh ... tiến hành để làm rõ trạng thái đất tác dụng tải trọng tuần hoàn.Ứng xử đất không phụ thuộc vào tần suất tải trọng mà phụ thuộc vào cường độ tải trọng Tải trọng lớn, biến dạng lớn Biến dạng lớn dẫn ... lớn nhỏ Khi dỡ tải gia tải lại, độ cứng giả định phụ thuộc vào ứng suất nhỏ không phụ thuộc vào ứng suất lệch Vì độ cứng dỡ tải – gia tải lại xác định sau: m E ur = E ur ref 3 pa ...
- 41
- 751
- 1
Nghiên cứu phản ứng động lực cầu dây văng dưới tác dụng của tải trọng di động
Ngày tải lên :
10/04/2013, 13:51
... -1 Với: A nghịch đảo ma trận A xác định từ biểu thức (3. 5a) j - Điểm chịu tác động tải trọng xe y st - Vectơ chuyển vị cầu trường hợp tải trọng xe tác dụng vào điểm thứ j j Mômen uốn dầm ... vào phương trình (3. 3), theo phương pháp sai phân hữu hạn phương trình thiết lập sau: AZ = λZ (3. 4) 0 c1 4 4 c 4 4 c3 4 (3. 5a-f) A 4 c3 4 4 c2 ... 2 .3. 3 Phân tích tĩnh Véc tơ chuyển vị tĩnh xác định sau: 0 (m1 m2 ) gh 1 st Pj 1 j (3. 16a-b) yj A Pj ; Eg I g 0 -1 Với: A nghịch đảo ma trận A xác...
- 6
- 831
- 7
Báo cáo " XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU VÙNG HOẠT ĐỘNG CỐ KẾT THEO THỜI GIAN TRONG ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐẮP VÀ CÁC ỨNG DỤNG " pptx
Ngày tải lên :
12/03/2014, 02:20
... B v H H(m) B(m) 7.5 12 22.5 50 100 3. 31 3. 60 3. 82 3. 96 4.02 3. 17 3. 46 3. 68 3. 82 3. 87 3. 13 3.41 3. 63 3.77 3. 83 3.11 3. 39 3. 61 3. 75 3. 80 10 3. 09 3. 38 3. 60 3. 73 3.79 Tạp chí khoa học công nghệ xây ... l 3. 5m, t yu dy 6m vi lc dớnh c0 = 20KN/m2, = Nn c p mt giai on v h s n nh ca nn t c ti thi im va p xong (t = 0) l Kmin = 1 .32 0 (sc khỏng ct c = c0 = 20KN/m2) n a nn ng vo khai thỏc (t = 36 0) ... Và ứNG DụNG n = 3. 51 - 0.0258H + 0.006B (6) vi h s tng quan l R = 0.807 Vy ta cú biu thc xỏc nh chiu sõu HCK theo thi gian cho trng hp nn p dng hỡnh thang l: z at = n C v t = (3. 51 0.0258H +...
- 6
- 1.1K
- 3
Nghiên cứu trạng thái ứng suất giới hạn trong nền đất tự nhiên dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp và bệ phản áp
Ngày tải lên :
03/04/2014, 09:26
... thể - Định lý giới hạn sử dụng xác định trạng thái biến dạng, có nội dung là: Tải trọng phá hỏng thực tải trọng nhỏ tất tải trọng chế phá hỏng tải trọng xác định dựa nguyên lý công ảo” 30 Một ... sát quan hệ tải trọng giới hạn đất yếu với tải trọng bệ phản áp 1 03 4 .3 Nghiên cứu tải trọng bệ phản áp làm tăng tải trọng giới hạn đất yếu tải trọng đường đắp .107 4 .3. 1 Trường ... Bảng 3. 4 Tải trọng giới hạn theo góc ma sát đất .84 Bảng 3. 5 Tải trọng giới hạn (pgh/c) thay đổi chiều rộng tải trọng đắp 86 Bảng 3. 6 Tải trọng giới hạn (pgh/c) thay đổi trọng...
- 172
- 2.3K
- 4