giáo trình thủy lực chương 2

... 2= Ωtäng Lỉåüng mỉa thiãút kãú âỉåüc xạc âënh theo cäng thỉïc: Pt 2 = 10 pt 2 Ωt2 Ω tong (m3/ha) Ω t 2 = Ω 0t g Ω tong = Ω 0 t g (diƯn tÝch hao n−íc TK 2) (m3/ha) ⇒ Pt 2 = 10 pt 2 ... ∼ t) ∑(Whao+ Wamax)∼t m4 m3 ∑(Whao+ Wamin)∼t ∑(Whao)∼ t P2 P1 m2 m1 P2 P1 t x¸c ®Þnh møc t−íi b»ng p h−¬ng ph¸p ®å gi¶i 22 CHỈÅNG 2 2- 4 : CHÃÚ ÂÄÜ TỈÅÏI CHO MU Ngun l tênh toạn chãú âäü tỉåïi ... thổỷc nghióỷm. Lión Xọ : K= 127 0- 20 30 (m 3 / / T) Trung Quọỳc: K= 850- 26 50 (m 3 / / T) Haới Dổồng : K = 910- 22 80 (m 3 / / T) b. Cọng thổùc Karpov: (Giáo s. Lión Xọ) Nóu ra mọỳi quan

Ngày tải lên: 25/07/2014, 05:20

... v1 ∂t ∂ v2 ∂t + ∂ v2 ∂ x2 + v1 + v1 + ∂ v1 ∂ x1 ∂ v2 ∂ x1 ∂ v3 ∂ x3 + v2 + v2 =0 ∂ v1 ∂ x2 ∂ v2 ∂ x2 + v3 + v3 ∂ v1 ∂ x3 ∂ v2 ∂ x3 − 2? ? v2 = − ∂R ∂R ∂R ∂q + + + ∂ x1 ∂ x1 ∂ x2 ∂ x3 + 2? ? v1 = − ... ⎠ ⎝ −h 3 (2. 24) Tiến hành biến đổi tích phân cơng thức (2. 24) theo điều kiện (2. 23) loại trừ v (ζ) v (-h) dựa sở phương trình (2. 13), (2. 14), ta viết (2. 24) dạng sau ∂H + ∇.U = ∂t (2. 25) H xác ... xác định theo phương trình (2. 20) 68 ∂H ∂ζ ~ ∂t ∂t (2. 26) (bỏ qua biến đổi chậm địa hình đáy) Phương trình (2. 25) viết cho vận tốc trung bình ⎯u − ∂H − + u ∇H + H∇.u = ∂t (2. 27) Trong ∇ lại hai

Ngày tải lên: 13/08/2014, 06:22

... việc của bơm trong qúa trình đẩy, ta viết phương trình Benuli cho mặt cắt b-b và c-c, mặt chuẩn b-b (Hình 12- 9):  ư∑ ( 12- 11) Trong đó : hLSx= + ư pPHh= γγ ( 12- 12) 12. 3.4 Số vòng quay giới ... lên thì Q,N,ηQcũng tăng (Hình 12- 14) Hình 12- 14 Hình 12- 15 Hình 12- 15 thể hiện các đường đặc tính xâm thực của bơm theo hai số vòng quay khác nhau n1 và n2 (n1>n2) Từ đường đặc tính xâm thực ... ra lực quán tính làm ảnh hưởng đến quá trình chuyển động của chất lỏng trong bơm pittông ứng dụng phương trình Benuli viêt cho dòng chảy không ổn định trong bơm pittông như sau : ZpvgZ21 2

Ngày tải lên: 18/10/2012, 14:26

... thoát nước bên tro g có bồn tắm v có c p nước nóng cục bộ 40 - 60 80 - 100 120 - 150 150 – 20 0 20 0 – 300 2, 5 - 2, 0 2, 0 - 1,8 1,8 - 1,5 1,7 - 1,4 1,5 - 3,0 Chế độ dùng nước hay lượng nước tiêu ... lọc Phản ứng ôxy hoá ra thuỷ phân sắt có thể biểu diễn bằng phương trình sau: 4 Fe(HCO3 )2 + O2 + 2H2O = 4Fe(OH)3↓ + 8CO2↑ Để phản ứng ôxy hoá và thuỷ phân sắt xảy ra nhanh và triệt để, nước ... thành giếng từ mặt đất xuống tới độ sâu 1,2m 2) Giếng khoan Trang 7 Là công trình thu nước ngầm mạch sâu với công suất lớn từ 5 đến 500l/s, sâu từ 20 m đến 20 0m có đường kính 100 đến 600mm Giếng

Ngày tải lên: 18/10/2012, 14:26

... đoạn tính toán thường là 20 - 25 năm; đối các xí nghiệp sản xuất nông, công nghiệp thường là khoảng thời gian xí nghiệp hoạt động cho tới khi đạt năng suất hoàn chỉnh 15 .2. 2 Các sơ đồ mạng lưới ... tiếp nhận Trang 315 .2 Thiết kế mạng lưới thoát nước 15 .2. 1 Các số liệu cơ bản để thiết kế - Bản đồ địa hình với các đặc điểm, các điều kiện tự nhiên, điều kiện xây dựng công trình - Các số liệu ... bơm và ống dẫn có áp (nếu cần) - Các công trình làm sạch và các ống, cống xả nước thải ra nguồn Trang 2+ Hệ thống thoát nước riêng hoàn toàn (hình 15 -2) , phải xây dựng ít nhất hai mạng lưới: một

Ngày tải lên: 18/10/2012, 14:26

... có khí a1 a2 e2 a1 a2 a3 e2 e1 e3 +/ Mạch điều khiển 4 tầng I II Tầng III IV a1 a2 a3 a4 e2 e3 e1 113 e4 Ví dụ: A S1 B S2 S3 1 .2 1.3 1 1 0 0 P P S3 S2 1 0... khiển theo nhịp có 2 xilanh ... S2 Y1 S1 Y2 Xilanh A+ B+ B- A- KT Công tắc hành trình S5 S2 S4 S3 S1 Nam châm điện Y1 Y2 0 0 Mạch điện điều khiển (+) S1 S5 K1 S2 K2 S4 S1 K3 S3 SET K1 K4 K4 K2 K3 K4 K5 (-) 120 SET quy trình ... ban đầu K2 K3 K4 K5 K1 S2 Y1 Y2 Tài liệu tham khảo [1] Hệ thống điều khiển bằng thủy lực - Nguyễn Ngọc Phơng, Huỳnh Nguyễn Hoàng, nhà XBGD, 20 00 [2] Truyền động... 1 3 2 A1 4 K A2 +/ Rơle

Ngày tải lên: 29/04/2014, 07:58

... 57 2. 2 ĐIỀU KIỆN BAN ĐẦU VÀ ĐIỀU KIỆN BIÊN 61 2. 2.1 Điều kiện ban đầu 61 2. 2 .2 Điều kiện biên 62 2.3 PHƯƠNG TRÌNH ĐỐI VỚI VẬN TỐC TRUNG BÌNH THEO ĐỘ SÂU 67 2. 3.1 ... 67 2. 3 .2 Hiệu ứng phân lớp 70 2. 3.3 Các thông lượng trao đổi mặt biển 71 2. 3.4 Phương trình trung bình theo độ sâu 72 2.4 HỆ CÁC PHƯƠNG TRÌNH ĐỐI VỚI QUÁ TRÌNH ... 175 5 .2 ÁP LỰC SĨNG LÊN TRÊN CÁC CƠNG TRÌNH 176 5 .2. 1 Tính ổn định đụn sỏi, bê tông bề mặt 176 5 .2. 2 Áp lực sóng lên cấu trúc ống 178 Chương Q TRÌNH VẬN CHUYỂN

Ngày tải lên: 13/08/2014, 06:22

... cứu trình "thời tiết biển" chủ yếu chu kỳ mùa Như trình bày phần trình gắn liền với phổ hầu hết tượng tự nhiên đặc trưng hệ thống biển 3.5 .2 Hệ phương trình Hệ phương trình thuỷ nhiệt động lực ... (3 .21 ) u =u +u (3 .22 ) Ta rút biểu thức dịng tồn phần (lưu lượng) dư 87 ζ U0 = ∫u d x = H u −h (3 .23 ) ⎯u vận tốc trung bình theo độ sâu, H = h + ζ , h độ sâu ζ mực nước dư (H o ~ h ζ 10-3 m2/s2), ... phương trình: dạng phương trình nguyên thuỷ (cơ bản) phương trình dẫn suất chúng Trong phương trình nguyên thuỷ, người ta sử dụng biến trực tiếp vận tốc, nhiệt độ, áp suất, v.v Các phương trình

Ngày tải lên: 13/08/2014, 06:22

... tục phương trình chuyển động khơng thay đổi Để tiện ta đổi Φ cho Φ1 ta có dạng tổng quát hai phương trình sau: p ∂Φ + ∇ ∇Φ + + gz = ρ ∂t ∇ 2? ? = (4.10) (4.11) Phương trình (4.10) phương trình Bernoulli ... khơng khí, phương trình biểu diễn mặt biên đáy z = − h có dạng: S b = z + h( x, y ) = z =− h (4.19) Do phương trình biên là: 114 V ∇S b = (4 .20 ) Thay phương trình (4.19) vào (4 .20 ) ta thu ∂Φ ∂h ... ∂y ∂y ∂z (4 .21 ) Như vậy, hệ phương trình (4.10), (4.11), (4.16), (4.17) (4 .21 ) cho phép mơ tả chuyển động sóng bề mặt chất lỏng khơng nén Để ý phương trình biên ta thấy chúng phương trình phi tuyến

Ngày tải lên: 13/08/2014, 06:22

... 193 2? ? 2? ? 2? ? 2? ? ∫ cos xdx = 0 ∫ cos xdx = Như vậy, sau thay công thức (6 .27 ) vào (6 .26 ) tiến hành biến đổi ta thu biểu thức sau 2 r t v =v 1⎛ ~ ⎞ + ⎜ pu b⎟ ⎟ 2? ?? ⎝ ⎠ 2 ⎛ ⎞ ⎞ ⎛ ⎜ ~ ⎟ ⎜ pu b ⎟ ⎟ 2? ?? ... thuỷ động lực học lớp biên phục vụ tính tốn vận tốc dòng chảy lớp nước gần đáy Trước hết cần nhận thấy rằng, trình thuỷ động lực khó tách riêng q trình để nghiên cứu tính tốn Trong số q trình thuỷ ... ac(a) ⎢ I ln + I 2? ?? r ⎣ ⎦ (6.19) Trong ( −1) A z* I = 0 ,21 6 (1 − A) z* ⎛ − ξ ⎞ z* ∫ ⎜ ξ ⎟ dξ ⎜ ⎟ ⎠ A⎝ (6 .20 ) ( −1) A z* I = 0 ,21 6 (1 − A) z* ⎛ − ξ ⎞ z* ∫ ⎜ ξ ⎟ ln(ξ )dξ ⎜ ⎟ ⎠ A⎝ (6 .21 ) 1 với A đại

Ngày tải lên: 13/08/2014, 06:22

... trình (8-5) v (8-11). Sau khi biến đổi ta có: 22 2 2 1c 1 22 2 2 22 11 11 1 22 KKK 1n 22 n fff KK .2 0 ff ++ +++ +++= (8- 12) Phơng trình (8- 12) l một phơng trình ... 22 2 111 2 Bh h 23 n2n2n 12 B =+++ (8-3) Từ biểu thức (8 -2) v (8-3) thay vo công thức (8-1) xác định đợc ứng suất theo phơng thẳng đứng ở mép thợng lu v hạ lu đập: 2 H1 1 2 h h(1n)n(2n) ... l mô men của lực thấm Wt đối với tâm mặt chiều rộng b ngang lệch '' ' '' Hình 8- 1 9: Biểu đồ ứng suất 1 - Khi... (m1 + 3m1m2 2) ; (m1 + m2 ) 2 2 (m2 m1 2m2 m1 ) a3 = 1 b2; d v b3 = a1,

Ngày tải lên: 09/06/2015, 12:01

... 415 310 25 0 190 405 300 24 0 180 400 29 0 23 0 170 400 28 5 22 5 165 400 28 0 22 0 160 385 25 5 195 135 395 25 5 20 5 140 0,6 415 320 26 5 20 5 410 310 25 0 190 405 300 24 0 180 405 29 5 23 0 170 400 28 5 22 5 165 ... 395 28 0 22 0 155 395 27 5 21 0 150 395 26 5 20 0 140 385 25 5 195 135 380 25 0 190 130 385 25 0 190 125 0,9 410 310 25 0 190 405 300 24 0 175 400 28 5 22 5 165 400 28 0 22 0 160 395 27 5 21 0 150 390 26 5 20 5 ... 140 390 26 5 20 0 135 385 25 5 195 135 380 25 0 190 130 375 24 5 185 120 370 24 0 180 120 1 ,2 405 300 24 0 180 400 28 5 22 5 165 395 28 0 22 0 155 395 27 0 21 0 150 395 26 5 20 5 140 385 26 0 20 0 135 385 25 5 195

Ngày tải lên: 04/04/2016, 14:26

... =φ.ε’=0,97.0, 628 =0,537 hc=ε’.a=0, 628 .0,70=0,44m H0  H   v 02 2g  2? ?? 1.0,7 52  2, 03m 19, 62 Q  0,537.0,7.3 19, 62( 2,03 - 0,44)  7,16m3 / s KiĨm tra gi¶ thiÕt: q Q 7,16   2, 38m3 / s b h "c    ...  Q 5,00   2, 00m / s b 2, 50  c   q   H 0,95 (2, 58)  0,507 Tra bảng IX phụ lục được: c 0, 124 ,  c"  0,568 Do ®ã: hc   c H  0, 124 .2, 58  0,32m hc"   c" H  0,568 .2, 58  1,465m ... =0,6199 a hc ' 0, 320 0,515m 0,6199 Thử lại a/H Lấy gần ®óng H0≈H =2, 58m a 0,515   0,1995  0,80 H 2, 58 Vậy phép toán Ví dụ 2b: TÝnh ®é më a, biÕt Q =2, 25m3/s, H0 =2, 5m, hb =2, 0m, b=4,3m, φ=0,95

Ngày tải lên: 10/02/2020, 11:15

... hw=åx vc2 2g Do đó: E0= hc+ c c 2 v 2g a +åx vc2 2g = hc+ c 2 v (7)Thay: (ac+åx) = 12 j Ta cã: E0= hc+ c 2 v 2gj (15-4) Thay: Q=wc vc th×: E0= hc+ j w 2 2 c Q 2g (15-4’) ... 2 v 2g Phương trình (15-15) viết thành: E0- a = h cosq+ 1 2ha+ 2 v 2g(a+åx) Hay lµ: E0- a = h cosq+ 1 2ha+ j 2 v 2g (15-16) Thay: v1= q h Ta cã: E0- a = h cosq+ 1 2ha+ 2 2 q 2g ... 15 -22 ) 0 P q v 2 v 2g 0 v a 1 E hh a H×nh 15 -22 Viết phương trình Bécnuiy cho hai mặt cắt: (0-0) trước cơng trình, mặt cắt (1-1) chỗ mũi bậc cơng trình lấy đáy hạ lưu cơng trình

Ngày tải lên: 09/03/2021, 05:49

... 74,03.10-1 21 ,83 47,01 85 ,23 138,60 20 9,00 29 8,50 408,60 541 ,20 880,00 13 ,27 .1 02 18,95.1 02 25,94.1 02 34,36.1 02 55,87.1 02 84 ,28 .1 02 10,13.103 12, 03.103 16,47.103 21 , 82. 103 35,48.103 53, 52. 103 76,41.103 ... 531 ,20 703,50 11,44.1 02 17 ,26 .1 02 24,64.1 02 33,73.1 02 44,67.1 02 72, 64.1 02 10,96.103 13,17.103 15,64.103 21 , 42. 103 28 ,36.103 46, 12. 103 69,57.103 99,33.103 136,00.103 180,10.103 84,60.10-1 24 ,94 ... 24 ,94 53, 72 97,40 158,40 23 8,90 341,10 467,00 616,40 10,06.1 02 15,17.1 02 21,66.1 02 29,65.1 02 39 ,27 .1 02 63,86.1 02 96, 32. 1 02 11,58.103 13,75.103 13,83.103 24 ,93.103 40,55.103 61,16.103 87, 32. 103 119,50.103

Ngày tải lên: 25/10/2022, 01:45

... khơng gian 6.1.1 .2 Khái niệm máy thuỷ lực thể tích Máy thủy lực thể tích bao gồm loại bơm động thủy lực thể tích Ta biết bơm thể tích đẩy chất lỏng áp suất thủy tĩnh, cịn động thủy lực thể tích biến ... − V2 2g − hh (6-17) Q2 [Zh]: Chiều cao hút cho phép bơm Q1 n2 = const n1 = const K2 K1 Kck Hỡnh 6-4 Đ-ờng đặc tính x©m thùc 6.3 Động thủy lực pít tơng (Xi lanh lực) 6.3.1 Phân loại xi lanh lực ... nghiêng ZB 125 , lưu lượng 125 ml/vg, tốc độ quay 22 00 vg/ph Cấu tạo thể hình 6-11, hình 6- 12 Hình 6-11 Hình ảnh kết cấu bơm dầu ZB 125 Hình 6- 12 Sơ đồ cấu tạo bơm dầu ZB 125 1-Trục truyền động; 2- Thân

Ngày tải lên: 27/02/2023, 19:26

... ng 2 l 0.6m, cỏc h s ma sỏt 1 =2= 0.04 Tớnh cỏc tn tht v lu lng qua ng z = hw = hc1 + hd 1 + hc 2 + hd 2 + hc 3 2 2 v 12 l1 v 12 ( v1 v2 ) l 2 v2 v 2 z = 0 .5 + 1 + + 2 + 2g d1 2 g 2g d2 2g 2g 2 2 ... .56 3... 40(m) 2 50 0 v 12 300 v2 2 = 0.849v 12 + 1.019v2 40 = 0.04 + 0.06 1 .2 2 ì 9.81 0.9 2 ì 9.81 v2 = 39. 25 4 0.833v 12 (*) p dng Bernoulli cho A v C: v3 = 52 .9 72 0 .50 0v 12 (**) C Chng 6: ... trọng lực Áp dụng định luật Béc-nui-y: 11 2 2 w cc h g v g v H ++=+ 2 0 2 22 01 αα g v h c w 2 2 ζ = ( ) g v H c c 2 2 0 ζα += 00 22 1 gHgHv c c ϕ ζα = + = ϕ : hệ số lưu tốc lỗ (5.1) Chương

Ngày tải lên: 06/07/2014, 09:20

... Ekbatan, Iran Chương 10: Các công trình thủy lực 10. 1 Đập... tự Chương 10: Các công trình thủy lực 10. 3 Cống Chương 10: Các công trình thủy lực 10. 3 Cống ... Đập trọng lực bằng bê tông và đập trọng lực lõi đất có lát mái Chương 10: Các công trình thủy lực 10.1 Đập Đập trọng lực Grand Coulee, Washington Chương 10: Các công trình thủy lực 10.1 ... công trình thủy lực 10. 3 Cống Chương 10: Các công trình thủy lực 10. 4 Dòng chảy qua trụ cầu 1- Dòng chảy qua trụ tròn: Chương 10: Các công trình thủy lực 10.

Ngày tải lên: 06/07/2014, 09:20

... (2 -2) v (3- 3) Ta cú: hv 2 v 2 h = z2 + + h W ly: = h = 1 2g Theo Borda, ta cú: hW 2g (v vh )2 = 2g 2 v 2 v h (v v h ) z2 = 2g 2g 2g Vy: Rỳt gn ta c: z2 = 2 vh (v vh ) g (4 -29 ) ... phương trình Bernoully cho mặt cắt (1-1) và (2- 2). Ta được: h w = ( h’+ α 11 2 2 v g. ) - ( h’’+ α 22 2 2 v g. ) (3-18) Đối với mặt cắt chữ nhật, ta có: α 11 2 2 v g. = α 1 2 2 2 q gh ... 18.0 20 .0 12. 0 14.7 17.0 19 .2 21 .0 13.3 15.8 18.0 22 .3 22 .2 14.3 16.8 19.0 21 .3 23 .2 R(m) P(m) Phớa thng lu mt ct lý thuyt núi trờn, cú th lm thờm... 0 .2 0.4 0.6 0.8 1 .2 1.4

Ngày tải lên: 13/08/2014, 03:21

... lbf/rad ; J tg = 22 . 22 2 inlbfs10.5,5 20 1 − = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ... V RB (2. 20 ) nên : P A A dx dV = và R B A dx dV = (2. 21 ) Thay (2. 21 ) vào (2. 19) ta đợc : P R 2 A 2 B A A V V = ... (2. 7) với : 21 21TCCC.CC+= CT đợc gọi là hệ số tích lũy đàn hồi tơng đơng. Sơ đồ mạch thủy lực ở hình 2. 2a có thể thay thế bằng sơ đồ tơng đơng nh ở hình 2. 2b. 2. 2. Phân tích mạch thủy ... nghiên cứu động lực học hệ thủy lực giống nh mô hình động lực học hệ vật rắn đàn hồi (hình 2. 7). a) b)m C2 hoặc tơng đơng mC2 C1 tơng đơng C2c) C1 m Ctđ = C1+ C2 m C1 Ctđ = 21 21CCCC+.m

Ngày tải lên: 15/10/2012, 16:16