giáo trình sức bền vật liệu 1 dhxd

... tính (H .1. 11) . Giả thiết vật liệu đàn hồi tuyến tính làm giảm bớt sự phức tạp của bài toán SBVL. P 3 P 4 P 1 P 2 A A’ C’ C + + + + H. 1. 10 Biến dạng Lực H. 1. 11 Đàn hồi ... H .1. 13 Nguyên lý cộng tác dụng 1 2 P 1 P 2 P 1 P 2 q a) b) H. 1. 12 Sô ñoà tính http://www.ebook.edu.vn GV: Lê Đức Thanh Chương 1: Khái niệm cơ bản 5 1. 3 CÁC ... cầu thực tế. 1. 4 .1 Giả thiết về vật liệu Vật liệu được coi là liên tục, đồng nhất, đẳng hướng và đàn hồi tuyến tính. ♦ Ta tưởng tượng lấy một phân tố bao quanh một điểm trong vật thể. Nếu...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... M o l B a) b ) c ) Q y H. 2 .11 M x M / l o l V = B M o M o l V = A M o a z 1 l – z 2 V B c ) - M o l M Q z 1 V A 1 1 V A V B B 1 1 K 1 A 2 2 K 2 l –z 2 K 1 1 y a) x1 M 2 x 2 2 A Q y a ... Đoạn AC: Dùng mặt cắt 1- 1 cách gốc A một đoạn z 1 ;(0 ≤ z 1 ≤ a ).Xét cân bằng của đoạn AK 1 bên trái mặt cắt K 1 ⇒ các nội lực như sau ⎪ ⎪ ⎩ ⎪ ⎪ ⎨ ⎧ −=−= −=−= 11 1 1 z l M zVM l M VQ o Ax o Ay ... Đoạn AB: dùng mặt cắt 1- 1 và xét cân bằng đoạn AK 1 ta được: ⎪ ⎪ ⎪ ⎩ ⎪ ⎪ ⎪ ⎨ ⎧ −= −= = 2 2 2 2 5 2 1 11 11 1 qz qazM qzqaQ qaN (0 ≤ z 1 ≤ a) Đoạn BC: dùng mặt cắt 2-2 và xét cân bằng...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... x 10 4 2,2 x 10 4 1, 9 x 10 4 1, 15 x 10 4 1, 2 x 10 4 (1, 0 ữ 1, 2 )10 4 (0,7 ữ 0,8 )10 4 (0,08 ữ 0 ,12 )10 4 0,8 0,25 ữ 0,33 0,25 ữ 0,33 0,25 ữ 0,33 0,23 ữ 0,27 0, 31 ữ ... bền của các thanh 1, 2, 3: 1 1 1 F N = σ = 1 2 F P ≤ [] σ => P ≤ [ ] 2 1 F σ = 2 2 .16 = 16 kN 2 2 2 F N || = σ = 2 2 F P ≤ [] σ => P ≤ [ ] 2 2 F σ = 2 1. 16 ... với nó vật liệu được xem là bị phá hoại. Đối với vật liệu dẻo cho σσ = , đối với vật liệu dòn bo σσ = . Nhưng khi chế tạo, vật liệu thường không đồng chất hoàn toàn, và trong quá trình sử...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... [] )( 1 )()()( 3 213 1 211 11 σσμσσεσεσεε +−=++= E (4. 21) Tương tự, biến dạng dài tương đối theo hai phương chính II , III còn lại: () [] 13 22 1 σσμσε −−= E (4.22) () [] 213 3 1 σσμσε +−= E ... 0 60= [] [] 4 4 10 28383406 10 11 ì=== ,),( yxx E [] [] 4 4 10 96563408 10 11 ì=== ,),( yừyyy E 2 232922 22 cmkN xy yxyxừ u /,sincos = + + = [] [ ] 2 611 7 11 cmkN EE uyxuvuu /,( ... 222 33 2 211 εσ εσεσ ++=u (4. 31) thay ε 1 , ε 2 , ε 3 theo định luật Hooke trong (4. 21) - (4.23) vaøo , ⇒ () [] () [] () [] {} 12 3 313 223 211 2 1 σσμσσσσμσσσσμσσ +−++−++−= E u hay () [] 13 32 21 2 3 2 2 2 1 2 2 1 σσσσσσμσσσ ++−++= E u ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... σ 1 và σ 3 với các ứng suất cho phép [ σ ] k và [ σ ] n . Từ hình vẽ ta có tỷ lệ thức: 1 1 1 1 KM MM KN NN = Thay theá caùc trò soá: () () () ()() 311 311 11 ][ 2 1 KM ; ][ 2 1 MM ][][ 2 1 KN ... vật liệu hay còn gọi là những thuyết bền để đánh giá độ bền của vật liệu. Định nghóa :Thuyết bền là những giả thuyết về nguyên nhân phá hoại của vật liệu, nhờ đó đánh giá được độ bền của vật ... 5: Lý Thuyết Bền 9 BÀI TẬP CHƯƠNG 5 5 .1 Khi nén vật liệu theo ba phương cùng với trị số ứng suất pháp (H.5 .1) , người ta thấy vật liệu không bị phá hoại. Hãy kiểm tra bền đối với...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... cm F S y x C 6 12 42424 10 12422424 = ì+ì ìì+ìì == )()( )( Hay : cm FF SS y xx C 6 12 1 616 24 10 1 216 816 24 21 21 = ìì ìììì == )_()( )_()( _ _ 6.3 MÔMEN QUÁN TÍNH- HỆ TRỤC QUÁN TÍNH CHÍNH TRUNG TÂM 1- ... tích và mômen tónh của toàn mặt cắt là: F = F 1 + F 2 + F 3 = 18 + 11 8 + 35,2 = 17 1,2 cm 2 ( )( ) ( )( ) 3 332 211 14 4,5492,3597,29 018 1,28 cmFyFyFyS x −=−+=++= vì y là trục đối xứng, ... tạp x x x x 1 x 2 y 2 y 1 C 1 C 2 C O y y C x C x F 1 F 2 H.6.5. Trong tâm C của hình ghép x x x x C 1 C 2 C 3 C X x y ≡ Y y 1 y 3 y C z 3 I o N55 [ N o 27 15 0 ì 12 ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... 36 2 8 max m10425 10 5 ,12 10 5,5 312 ì= ì ì == n x n x y J W [] k k x x W M <=ì= ì == 226 6 max MN/m 20 ,10 N/m1020 ,10 10 3,708 7200 [] n n x x W M <=ì= ì == 226 6 min MN/m 17 N/m1 017 10 425 7200 ... 4 413 88 cmJ X ,= Tại mặt cắt m-m coựnoọi lửùc : mkNqaM x =ììì== 54 211 10 4 17 4 17 2 , kNqLQ y 52 711 0 4 11 4 11 ,=ìì== cmycmy nk 6744 ,,,, maxmax == 2 4 713 44 cmkNy J M k x x mm /,, 13 88,4 4250 ... Tính: 42 3 6570 211 6 510 12 13 16 2 cmJJ xX =+ìì+ ì = )),(( [] = x x z W M Max max , vụựi 3 3597 11 6570 2 cm H J W X x ,=== q 2ql l ql l 4l 2ql 2 B A C 16 ì 1cm 16 ì 1cm N 0 20 Y...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... phương trình trên, ta được: Đoạn AC (0 ≤ z 1 ≤ a): 1 2 11 2 ' Cz LEJ Pb y x +−= (e) 11 1 3 11 6 DzCz LEJ Pb y x ++−= (g) Đoạn CB (a ≤ z 2 ≤ L): A z B P a H.8.8 b z 1 ... như H.8 .15 + Theo công thức 8.5, ta có: y B = y A + A L C z ì AB S 0 = 0 + A L )1( C z ì S 1 )2( C z ì S 2 ệ A = L 1 ( )1( C z ì S 1 + )2( C z ì S 2 ) ệ = L 1 ì+ì + xx EJ qLL EJ qLLL 2428 5 72228 3 33 = ... tìm hoành độ z 1 (0) của mặt cắt ngang có độ võng lớn nhất, ta cho phương trình ϕ 1 = 0: [] ()() 0 2 0 6 )0( 2 1 2 11 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − − = zbL LEJ Pb z x ϕ ⇒ 3 )0( 22 1 bL z − = (o)...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... b h 1 1,5 1, 75 2 2,5 3 4 6 8 10 ∞ α 0,203 0,2 31 0,239 0,246 0,258 0,267 0,282 0,299 0,307 0, 313 0,333 β 0 ,14 1 0 ,19 6 0, 214 0,229 0,249 0,263 0,2 81 0,299 0,307 0, 313 0,333 γ 1, 000 0,859 ... P CC C R P CC C C C P R 21 1 1 21 2 2 1 2 1 + = + = + = (d) thay giá trị P, C 1 , C 2 vào (d): R 1 = 30,77 kN; R 2 = 19 ,23 kN Chuyển vị của điểm đặt lực chính là độ co của lò xo 1 hoặc lò xo 2 λ 1 = ... xo P C 1 C 2 1 1 a) P R 1 R 2 b) 1 1 Giải. Cắt 2 lò xo bằng mặt cắt (1- 1), xét cân bằng phần trên, gọi nội lực của lò xo là R 1 , R 2 , (H.9.20.b), ∑Y = 0 ⇒ R 1 + R 2...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... dụng công thức (10 .9), chọn chiều dương trục x,y như H .10 .12 .a, x A = 10 , y A = –20, ta được: 2 33 kN/cm 012 5, 018 75, 018 75,0 012 5,0 )10 ( 12 :20.40 500 )20( 12 :40.20 10 00 40.20 10 =+−=σ +−+=σ A A ... bền: Theo thuyết bền thứ 3: ][4 22 σ≤τ+σ [] 222 2 3 2 32 16 54 ,15 )86,0.(4)38 ,15 072,0( ) 16 /8 ,16 . 800 .(4) 32/8 ,16 . 4, 715 5 4/8 ,16 . 16 ( kN/cm kN/cm 2 =<=++ ++⇒ σ πππ Vậy chọn: D = 16 8 ... công thức (10 .12 ): yx W HP W Hq A P .2/. 2 2 1 minmax, ±±−=σ Thay số, ta được: 2 2 22 2 minmax, kN/cm 16 2,3 kN/cm 912 ,2 350 ,16 87 ,11 25.0 6 20.40 10 0.6.6 6 40.20 .2 10 0.6.5 40.20 10 0 ±=±±−= ±±−=σ ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... 0,38 10 0 0,60 0, 51 0,43 0 ,16 0, 31 11 0 0,52 0,43 0,35 0,25 12 0 0,45 0,36 0,30 0,22 13 0 0,40 0,33 0,26 0 ,18 14 0 0,36 0,29 0,23 0 ,16 15 0 0,32 0,26 0, 21 0 ,14 16 0 0,29 0,24 0 ,19 0 ,12 17 0 0,26 ... 0 ,19 0 ,12 17 0 0,26 0, 21 0 ,17 1 0 ,11 18 0 0,23 0 ,19 0 ,15 0 ,10 19 0 0, 21 0 ,17 0 ,14 0,09 200 0 ,19 0 ,16 0 ,13 0,08 http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Chương 11 : n định thanh thẳng ... hay: [] FPP n ][ σϕ =≤ ôđ (11 .19 ) Điều kiện ổn định (11 .18 ) thoả, điều kiện bền (11 .16 ) không cần kiểm tra σ ,kG/cm 2 2400 2000 14 00 10 00 k =1, 7 0 50 10 0 15 0 200 250 λ k k k =...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... 200 N/m P = 4 kN 4 m 1 E = 10 3 kN/cm 2 10 0 1 1 - 1 2 m 2 m q = 3 kN/m P = 257 kN 4 m 1 P o = 5 kN 1 1 – 1 2C N o 20 b) Hình 12 .11 12 .2 Cho dầm chịu lực như trên H .12 .9. Hãy tính ứng suất ... kN E = 10 3 kN/cm 2 b) 10 cm 10 cm P 1 = 1 kN 20 cm P = 8 kN 40 cm E = 2 x 10 4 kN/cm 2 1 m 1 m a) Hình 12 .12 12 .3 Tính cường độ tải trọng cho phép tác dụng lên dầm AB như trên H .12 .10 , ... trọng như phương trình (12 .10 ). BÀI TẬP CHƯƠNG 12 12 .1 Tính ứng suất nén lớn nhất theo phương pháp gần đúng của dầm chịu uốn ngang và uốn dọc đồng thời cho treân H .12 .11 . a) 10 0 2 m 2 m q ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... Chương 13 : Tải trọng động )1( 11 2 0 Q P gy V K t d + ++= (13 .27) Khi vật Q rơi tự do từ độ cao H xuống dầm, tức là gHV o 2= , thay vào (13 .27): )1( 2 11 Q P y H K t d + ++= (13 .28) ... Hình 13 .20 Hệ n bậc tự do m i http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Chương 13 : Tải trọng động y 1 (t) = A 11 sin( ω 1 t + ϕ 1 ) y 2 (t) = A 21 sin( ω 1 t + ϕ 1 ) ... điều hòa lệch pha 18 0 o (H .13 .19 .b), gọi là dạng dao động chính thứ hai. Dao động của cả hệ một dao động phức hợp có phương trình: y 1 (t) = A 11 sin( ω 1 t + ϕ 1 ) + A 12 sin( ω 2 t +...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

Ngày tải lên: 29/10/2012, 10:00

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20

... AB: 11 ; 2 h ab= ∞=− 1 22 1 0 yy K rr x a =− =− = ∞ 1 2 2 1 6 12 . 2 x K r hh y h b =− =− = ⎛⎞ − ⎜⎟ ⎝⎠ - ĐTH tiếpxúcAD: 2 2 2 6 y K r b x a =− = 2 2 2 0 x K r y b = −= 12 ; 2 b ab= −=∞ K 1 K 2 => ... Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 14 (50) Chapter 7 đại häc 7 .1. Khái niệm chung (6) 7 .1. 3. Phương pháp nghiên cứu Nguyên lý cộng tác dụng: Một đạilượng do nhiều nguyên ... (nén) lệch tâm 22 1 KK z xy Ny x yx Ar r σ ⎛⎞ =++ ⎜⎟ ⎜⎟ ⎝⎠ - Đường trung hoà 2 x x I r A = 2 y y I r A = => các bán kính quán tính 22 10 KK xy yx yx rr ⎛⎞ ++ = ⎜⎟ ⎜⎟ ⎝⎠ 1 xy ab + = 2 y K r a x =− 2 x K r b y =− x y a b ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... chiều dài thanh CD là 17 5 cm; [ σ ] =1, 2 KN/cm 2 ; Bảng quan hệ λ - ϕ : λ 70 80 90 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0 ϕ 0,60 0,48 0,38 0, 31 0,25 0,22 0 ,18 0 ,16 0 ,14 0 ,12 Tran Minh Tu University of Civil ... 1 L =17 5cm min 6 31, 73 12 12 b r === 1. 175 10 1,2 1, 73 λ ⇒=  => tra bảng, nộisuy: 0, 31 0,25 0, 31 .1, 02 0,3 10 ϕ − =−  Tran Minh Tu University of Civil Engineering E-mail: tpnt2002@yahoo.com 10 (30) Chapter ... 8 .1 1 - 1 1 1 1. Độ mảnh của thanh min L r μ λ = μ = 0,7 L=3m=300cm 2 min 1 4 xy D rrr = == + η 2 min 7,6 7,6 13 46,2 r ⎛⎞ = +≈ ⎜⎟ ⎝⎠ 0,7.300 70 3 λ ⇒= = 2. Kiểmtrađiềukiện ổn định 224 0 .2 ,15 .10 62,7 54 tl E ππ λ σ ==...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26