co hoc ket cau chuong 2

...  Hệ dầm: Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI VÀ ĐẶC ĐIỂM CHỊU LỰC CỦA HỆ KẾT CẤU Hệ đơn giản  Hệ dầm: Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI VÀ ... M, Q, N Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI VÀ ĐẶC ĐIỂM CHỊU LỰC CỦA HỆ KẾT CẤU Hệ đơn giản (tt)  Hệ khung: Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI ... khung: Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI VÀ ĐẶC ĐIỂM CHỊU LỰC CỦA HỆ TĨNH ĐỊNH Hệ đơn giản (tt)  Hệ khung: Chương 2: Xác định nội lực tải trọng bất động 2. 1 PHÂN LOẠI

Ngày tải lên: 09/08/2017, 11:36

... 0: N1 + N 2 cosα = 0 ⇒ N1 = -N 2cosα = - cotgα ∑ 2 P 3 y N2 N2 x h α α 1 N1 1 N1 2 P A= B A 2 d d d d Chương 2: Xác định nội lực do tải trọng bất động 33 2. 3 TÍNH ... a HA = qa VA = 0 Nội lực: qa2 qa 2 VD = qa a qa qa 2 Chú ý: nút cân bằng qa 2 2 qa 2 8 qa 2 2 qa2 Q M qa qa N qa qa qa P = qa Hình 2. 10 Chương 2: Xác định nội lực do ... Q, N q P= qa qa 2 2 a a Chương 2: Xác định nội lực do tải trọng bất động 28 2. 2 NỘI LỰC TRONG HỆ DẦM & KHUNG ĐƠN GIẢN (TT) 3 q Thí dụ (tt): qa 2 2 Phản lực: HA =

Ngày tải lên: 28/05/2014, 15:20

... isintCông thức Euler:itTrang 11 v(t) =  cos(t - ) (2. 24') Với biên độ 2( 0) 2[   (2. 26) 2. 2.3 Dao động tự do có cản- c  0Nghiệm của (c): s = 22 (2. 27) Dạng dao động phụ thuộc vào trị số ... v(0)cosDt) (2. 31) v2Trang 13Chu kỳ dao động có cản: T = Thế vào (2. 29):  = 122   2  , với  nhỏ.Do đó:  = (2. 32) Chính xác hơn:  =Hệ số cản c được xác định theo công thức: c = 2m ... giản hóa .2. 5 .2 Xung hình sin Xét tải trọng nửa sóng hình sin Phảnứng của hệ được chia ra 2 pha: Cưỡng bức vàtự do. )sin()cos(Trang 24 Hay cost cost t ? ?2? ??nt ,n0,1,? ?2, Thế (a) vào (2. 59)

Ngày tải lên: 18/10/2012, 11:12

... Chương 3: Xác định nội lực do tải trọng di động 24 3.4 ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG CỦA HỆ GHÉP (TT)  Chú ý:  Thí dụ: L (0,1) K (0 ,2) (2 ,3) III II I (1 ,2) “Mk” (0 ,3) → ∞ O Phương pháp động vẽ đah: • ... của 1 hệ BH thẳng hàng: (1 ,2) + (2 ,3) = (1 ,3) • Tung độ ứng với khớp nối với đất thì bằng 0 (không có chuyển vị đứng) Chương 3: Xác định nội lực do tải trọng di động 25 3.5 ĐƯỜNG... tung độ ... =0 ứng dưới gối tựa đất của dầm phụ (liên kết thẳng đứng) K3 K2 K1 “Qk2” “Mk3” Chương 3: Xác định nội lực do tải trọng di động 23 3.4 ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG CỦA HỆ GHÉP (TT)  Chú ý:  Nếu hệ ghép

Ngày tải lên: 13/12/2013, 00:15

... 1,7 820 1, 726 5 0,5644 0, 829 9 1,5179 2, 3049 2, 8551 3,46545 3.89863 4,331 82 4,76501 - 15,1787 - 10. 122 2 - 17,4354 - 24 , 726 8 - 27 ,7519 - 2, 5 426 - 8,4670 - 17,6567 -29 ,29 01 2, 5134 0 ,24 36 - 5 ,29 94 - 15,4184 ... 0,90 62 0, 527 8 0,4 326 7 0,8501 1,1764 0,0937 0,3 729 0,8177 0,0135 0,1080 0,3608 1,7 327 2 2, 16590 2, 59909 3,0 322 7 - 0.47 02 - 2, 4770 - 5,7919 - 10,33 42 1 ,21 82 0, 623 0 - 1,1183 - 4,5760 1,3518 1,7 820 ... - 1 729 ,035 0,86436 - 589,03 - 156,997 2. 59909 3764735 - 1543,035 - 1675.185 1 ,29 954 - 343,07 -21 7 ,25 8 3.0 322 7 6717 .23 0 -6313,983 - 547, 625 1,7 327 2 305.63 ? ?22 4,978 - -63. 726 3,0 322 7 6717 .23 0 -6313,983

Ngày tải lên: 11/04/2016, 21:09

... + 2/ 3.4, 827 3 + 2/ 3.5,3005 = 13,5018 + 2, 0736 - 20 ,25 28 - 25 ,5 823 = - 38,7615 VII - + 9,6904 + 10,601 - 25 ,5 823 = - 10 ,29 08 VIII © 1 ,25 + 2, 0581 - 20 ,25 28 - 25 ,5 823 = - 42, 527 I 40+ 1.4,84 52+ ... 6,75 + 2/ 3.4,7857 + 2/ 3.5 ,26 49 = 13,4504 + 2, 10 92 - 20 ,1756 - 25 ,5 526 = - 38,619 VI ~ + 9,6547 + 10. 529 7 - 25 ,5 526 = - 10,36 82 © 1 ,25 + 2, 0736 - 20 ,1756 - 25 ,5 526 = - 42, 4046 I 40+ 1.4, 827 3 + ... 1.1, 029 1 + 1,5,3158 = 51,1901 II 6,75 + 2/ 3.4,84 52 + 2/ 3.5,3158 = 13, 524 + 2, 0581 - 20 ,28 6 - 25 ,595 = - 38, 822 9 - + 9,7057 + 10,6317 - 25 ,595 = - 10 ,25 76 1 ,25 + 2, 0515 - 20 ,28 6 - 25 ,595 = - 42, 5795

Ngày tải lên: 31/05/2016, 12:13

... 2( 1 - V ) D] = 2 2 12 (l + v ) ( l - 2 v) 2 v 2 v v 2 2( 1 - V ) v 2 2 v... - 3 v , - 2/ cp, + 3 v ^ - / ọ k ) x " * - - j ( 2 \ , - / ^ 1 - 2Vị^ + /cp,^)x- 3x- v(x) = Hay: 2x^ ... l\ /2 6 0 EI 4EI ~ẼÃ / 6 0 6 EI 0 V: /2 2EI EI 9, / / /2 [K]e 0 0 / I2EI 0 Uk EA EA 0 0 0 12EI 6 (8-43) / 12EI 6 /■^ 6 EI /2 EI 0 p /2 2EI / 6 0 EI /2 EI 4EI / 9k Ma trận độ cứng [K]^ của ... v(x, y, z) = ơọ + ttioX + a ,lY + tt|2Z + a|3xy + a,4yz + a|5ZX + a ,6xyz (8 -29 ) u ( x , y , z ) = a |7 + ttigX + a , 9y + a 2oZ + a 2 |X y + a 22 y z + a 23 Zx + a 9 4 x y z 3 Phương trình

Ngày tải lên: 31/05/2016, 12:22

... Giải tích: lập biểu thức giải tích S(z) khảo sát cực trị: phức tạp  không dùng Thí dụ:  S1   S2 Sk ( z )     S5 ứng với vị trí tải trọng  Đường ảnh hưởng: dùng nguyên lí cộng tác dụng ... PHÁP ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG (TT) Phương pháp đường ảnh hưởng (tt)  Trình tự vẽ “S”:  Đặt P=1 vị trí Z; coi lực bất động  Lập biểu thức S=S(z), thường gồm nhiều biểu thức khác cho nhiều đoạn khác  Cho

Ngày tải lên: 09/08/2017, 11:36

... rigid connections between members in metal and in reinforced concrete constructions and there idealized models are shown in the following figure: Rigid connection, I1 =I2 I1 I2  hinged (pin) connections: ... loads:  force load: concentrated force or moment, distributed load F M q q2 q1 Point N concentrated force concentrated moment distributed load f (x )  temperature load: load caused by fire -3- ... displacements Typical hinged connections between members in metal and in reinforced concrete constructions and there idealized models are shown in the next figure: -4- hinged connection, I2

Ngày tải lên: 28/08/2017, 11:39

... 9EJ 42 δ 12 = M1 M2 = ; 27 EJ ⎞ 46P ⎛ Δ1P = M1 Mpo = ⎜ − 2. 2 P .1 − 1.2P =− ; ⎟ 2. 2 ⎠ 0,5EJ 3EJ ⎝ Δ2P = M2 Mpo = 0; B a) 2m E 2m 0,5J A 3m 2m P P C 2m F 0,5J b) 2m P P D 2m 2m 2J 3m c) P d) X2 P ... X1=1 2J M1 e) f) X2=1 P P 0,5J 2J 2P Mpo M2 Hình 8.14 23 6 2P Hệ phương trình tắc dạng số: 97 42 46 X1 + X2 P=0 27 42 40 0=0 X1 + X2 27 0 ,29 88P 0 ,24 6P Từ tìm được: X1 = 1,4984P, 0,5106P X2 = -0, 524 4P ... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5-3) δn1X1 + δn2X2 +

Ngày tải lên: 10/02/2020, 11:29

... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5-3) δn1X1 + δn2X2 + ... 3 l ? ?22 = M 2 M =2 ⋅⎡⎢⎣ l l⋅ ⋅2l⎤⎥⎦ 2 2 EJ 1 = EJ 8l3 δ 12 = ? ?21 = M 1 M =2 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + ⋅ ⋅ l l l 3 2 EJ 1 = EJ 5l3 Δ1Δ = - l.ϕ = - Δ ? ?2? ? = - 2l.ϕ = - 2? ? Thay ... 0,707P 4 -2 a - - P a Pa - 0,5P ∑ 2a(1 + 2) Pa (2 + 2) Hình 5 .22 a) 1 2 3 4 P a b) c) a 1 2 3 4 P X1 X1 1 2 3 4 X1=1 X1=1 0 1 2 3 P P (19)Ví dụ: = -P N − 2 (-0,707P)

Ngày tải lên: 09/03/2021, 04:04

... 9EJ 42 δ 12 = M1 M2 = ; 27 EJ ⎞ 46P ⎛ Δ1P = M1 Mpo = ⎜ − 2. 2 P .1 − 1.2P =− ; ⎟ 2. 2 ⎠ 0,5EJ 3EJ ⎝ Δ2P = M2 Mpo = 0; B a) 2m E 2m 0,5J A 3m 2m P P C 2m F 0,5J b) 2m P P D 2m 2m 2J 3m c) P d) X2 P ... X1=1 2J M1 e) f) X2=1 P P 0,5J 2J 2P Mpo M2 Hình 8.14 23 6 2P Hệ phương trình tắc dạng số: 97 42 46 X1 + X2 P=0 27 42 40 0=0 X1 + X2 27 0 ,29 88P 0 ,24 6P Từ tìm được: X1 = 1,4984P, 0,5106P X2 = -0, 524 4P ... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5-3) δn1X1 + δn2X2 +

Ngày tải lên: 05/05/2021, 12:44

... 9EJ 42 δ 12 = M1 M2 = ; 27 EJ ⎞ 46P ⎛ Δ1P = M1 Mpo = ⎜ − 2. 2 P .1 − 1.2P =− ; ⎟ 2. 2 ⎠ 0,5EJ 3EJ ⎝ Δ2P = M2 Mpo = 0; B a) 2m E 2m 0,5J A 3m 2m P P C 2m F 0,5J b) 2m P P D 2m 2m 2J 3m c) P d) X2 P ... X1=1 2J M1 e) f) X2=1 P P 0,5J 2J 2P Mpo M2 Hình 8.14 23 6 2P Hệ phương trình tắc dạng số: 97 42 46 X1 + X2 P=0 27 42 40 0=0 X1 + X2 27 0 ,29 88P 0 ,24 6P Từ tìm được: X1 = 1,4984P, 0,5106P X2 = -0, 524 4P ... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5-3) δn1X1 + δn2X2 +

Ngày tải lên: 06/05/2021, 18:07

... 9EJ 42 δ 12 = M1 M2 = ; 27 EJ ⎞ 46P ⎛ Δ1P = M1 Mpo = ⎜ − 2. 2 P .1 − 1.2P =− ; ⎟ 2. 2 ⎠ 0,5EJ 3EJ ⎝ Δ2P = M2 Mpo = 0; B a) 2m E 2m 0,5J A 3m 2m P P C 2m F 0,5J b) 2m P P D 2m 2m 2J 3m c) P d) X2 P ... X1=1 2J M1 e) f) X2=1 P P 0,5J 2J 2P Mpo M2 Hình 8.14 23 6 2P Hệ phương trình tắc dạng số: 97 42 46 X1 + X2 P=0 27 42 40 0=0 X1 + X2 27 0 ,29 88P 0 ,24 6P Từ tìm được: X1 = 1,4984P, 0,5106P X2 = -0, 524 4P ... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5-3) δn1X1 + δn2X2 +

Ngày tải lên: 08/05/2021, 22:29

... 9EJ 42 = ; 27 EJ ⎞ 46P ⎛ = ⎜ − 2. 2P .1 − 1.2P ⎟ =− ; 2. 2 ⎠ 0,5EJ 3EJ ⎝ δ11 =M1 M1 = ⎜ ⎟ ? ?22 = M2 M2 δ 12 = M1 M2 Δ1P = M1 Mpo o Δ2P = M2 Mp = 0; B a) 2m E P C 2m 3m 2m P 0,5J A 2m F 0,5J b) 2m ... b) 2m P P D 2m 2m 2J 3m c) P d) X2 P X1 0,5J X1=1 2J M1 e) f) X2=1 P P 0,5J 2J 2P 2P Mpo M2 Hình 8.14 Hệ phương trình tắc dạng số: 97 42 46 X1 + X2 P=0 27 0 ,29 88P 0 ,24 6P 0,5106P 0, 524 4P 0,5106P ... + δ12X2 + + δ1kXk + + δ1nXn + Δ1P + Δ1t + Δ1Δ = 3) ? ?21 X1 + ? ?22 X2 + + δ2kXk + + δ2nXn + Δ2P + Δ2t + ? ?2? ? = δk1X1 + δk2X2 + + δkkXk + + δknXn + ΔkP + Δkt + ΔkΔ = (5- δn1X1 + δn2X2 +

Ngày tải lên: 08/06/2021, 08:27

... nội lực, chọn kích thước tiết diện cấu kiện 12/ 01 /20 21 1 .2. 1 Giới thiệu 1 .2. 2 Sơ đồ cơng trình 1 .2. 3 Sơ đồ tính Buji Tower in Dubai cao 800m 12/ 01 /20 21 Tháp thiên niên kỷ, Busan – Hàn Quốc cao ... Tháp Shun Hing – Thâm Quyến - Trung Quốc cao 384m 12/ 01 /20 21 Sơ đồ chiều cao tòa nhà chọc trời Sân vận động tổ chim – Bắc Kinh - Trung Quốc 12/ 01 /20 21 Sân vận động tổ chim – Bắc Kinh - Trung Quốc ... lực hệ 1.3 .2. 2 Hệ siêu tĩnh:  Là hệ chịu tải trọng phương trình cân tĩnh học ta xác định tất phản lực nội lực hệ 11 12/ 01 /20 21 1.3.3.1 Hệ bất biến hình (BBH)  Xem tuyệt đối cứng 1.3.3 .2 Hệ biến

Ngày tải lên: 26/01/2023, 16:50

... 5 .21 ` — — Hình8 .20 - 5 .23 Vẽ biêu đồ nội lực hệ chịu chuyên Vị cưỡng hình tương ứng - - EI= const ¿ , f° L : amet " r : ere Hinh 5 .22 _Hìnhh 823 Hình 6 .24 9 .24 Xác định nội lực ‘dan (hình 24 ) ... = const _Ớch= 24 000 N/cm2: E =2. 107 Nicm2 _ø /2 11.6 Xac dinh-tai gidi han Pgh cho dan thép trén hinh 11.6 Cac cua dan có tiết diện khơng déi_A = 33,4 cm2 Giới han chảy thép đen = 21 000 N/cm2 ... Cho biét: EA= const xã | _ Hình 5 .25 So oe _ Hình 8 .28 | 5 .27 Xác định lực dọc AD CF cua dan chiu tai nhu hình 5 .27 Cho biét: EA= const | a 5 .28 Xac dinh luc ab cua.dan tran hinh 5 .28 khi.đơt nóng.thanh

Ngày tải lên: 25/07/2023, 16:03

... cắt tìm | Qap = lo19 oe as = Oap = +—— An): + 23 2 JAR ( —_ 23 2 | {pis 21 2 |? [ I3 23 2 | ) 23 2 pi} Ll 122 p 2_ 23 2 10, 23 2° —=——— -= ——P 12 2 32 hình": 2F, 7) Võ biểu đồ lực doc: -O nên luc doc khong ... hình 5.2e a Yo yP | | 4, Ov gp 7? UT X;=! Z2 23 2 pit #7 Yo 22 2P | | Ê 23 2 - Hinh 5 .2 Ỹ1) Vẽ biểu lực cắtit theo biéu đô momen uốn | | 19 19 ‘e Trén AB: '€QAp = PlL—=———— — TS | 23 2 23 2 e Trén ... CÓ: L1, \M 2, TOE UD Sa =(Mb uM DOSE 2l! TP =o ~ TF Mỹ) tn SIM Lng / E IJ `2 IS OED 2. 2 21 1 at +- f as JO P=0; a2 a a A y+ = - El .2 / P.1 L bị Thay kết VAO hệ phương trình — X;:~ TP - 26 4II |

Ngày tải lên: 25/07/2023, 16:03

... 4 6 6 2 4 2 (T) Q H .28 d 6 6 6 6 (T) N H .28 e 4 4 4 12 12 (T.m) M H .28 c CÅ HOÜC KÃÚT CÁÚU 1 Page 62 åM A = 0 ị ị -4.V D + 2. q.1 + 2. P + 2. V B = 0. ị -4.V D + 2. 1 ,2. 1 + 2. 2 + 2. 1 ,2 = ... 2. V A - 2. q.1 = 2. 3,1 - 1 ,2. 2.1 = 4,4. M BC = -2. V D = -2. 2 ,2 = -4,4 Q BA = V A - 2. q = 3,4 - 2. 1 ,2 = 1; N BA = 0. Q BC = 0; N BC = -V D = -2, 2. Taûi C: M CB = -2. V D = -2. 2 ,2 = ... 4.V A - 2. q.3 - 2. P - 2. V B = 0. ị 4.V A - 2. 1 ,2. 3 - 2. 2 - 1 ,2. 2 = 0 ị V A = 3,4 (>0). 2m2m C A B y O P = 2T 2m x D E q = 1,2T/m H.41a V B H B q = 1 ,2 E B V E H.41b 0,6 M 1 1 ,2 1 ,2 Q 1 ...

Ngày tải lên: 23/08/2012, 15:03