cường độ tiêu chuẩn fy fu và cường độ tính toán f của thép cácbon và thép hợp kim thấp cho trong bảng 5 và bảng 6 với các giá trị lấy tròn tới 5 mpa
TCXDVN 338-2005
... tiêu chuẩn thép; γM hệ số độ tin cậy vật liệu, lấy 1, 05 cho mác thép 6. 1.4 Cường độ tiêu chuẩn fy , fu cường độ tính toán f thép cácbon thép hợp kim thấp cho Bảng Bảng (với giá trị lấy tròn tới MPa) ... 4 35 5 15 560 60 0 65 0 6 75 7 45 7 95 850 9 05 Bulông thô thường 3 95 4 65 5 05 540 58 5 6 05 67 0 710 760 8 05 6. 2.4 Cường độ tính tóan chịu kéo bulông neo fba xác định theo công thức fba = 0,4×fub Trị số cường ... t ≤ 60 fu fy f fu fy f fu fy f 09Mn2 450 310 2 95 450 300 2 85 – – – 14Mn2 460 340 3 25 460 330 3 15 – – – 16MnSi 490 320 3 05 480 300 2 85 470 290 2 75 09Mn2Si 480 330 3 15 470 310 2 95 460 290 2 75 10Mn2Si1...
- 137
- 4,029
- 39
Đề tài đặc điểm kết cấu và tính toán sức bền nhóm piston thanh truyền động cơ zil 130 (word) + bản vẽ
... 56 3.1 57 1.1 57 9.4 58 8 59 7 60 6.3 61 6.1 62 6.3 63 7 64 8 65 9 .4 67 1.1 68 3.1 6 95. 3 707 .6 720 64 .0 62 .5 60 .5 56 .5 52.0 45. 5 36. 0 24 .5 9.0 -7 .5 -24 .5 -43 .5 -62 .5 -81 .5 -91 .5 -98.0 -102 .5 -0.2 65 -0.3 95 -0 .52 3 ... 62 .5 62 .2 62 .0 61 .5 61 .0 60 .0 57 .0 52 .5 46. 0 37.0 26. 0 12 .5 -5. 5 -19.0 -31.0 -40 .5 - 46 .5 -49.0 -34 .5 -10 .5 20.0 62 .5 37 .5 14.0 21.0 27 .5 35. 5 42 .5 50 .5 57.0 62 .5 68 .5 70 .5 71 .5 70 .5 69 .5 68 .5 ... 4.887 5. 061 5. 2 36 5. 411 5. 5 85 5. 760 5. 934 6. 109 6. 283 6. 458 6. 632 6. 807 6. 981 7. 1 56 7.330 7 .50 5 7 .67 9 7. 854 8.029 8.203 8.378 8 .55 2 8.727 8.901 9.0 76 9. 250 9.4 25 9 .59 9 0.120 0. 155 0.1 85 0.209...
- 63
- 783
- 3
Kết cấu động cơ đốt trong - Tính toán sức bền nhóm thân máy nắp máy
... Mu = Pbl D g P Df P 2Df − f − z π π 3π Do Pf = Pbl - Pz v Pbl = k.Pz nãn: Âäüng cå täúc âäü cao: k= 2 ,5- 3 ,5; âäüng cå täúc âäü tháúp, trung bçnh k =1 ,5- 2 ,5 Pz (kD g −(k − )D f ) MN.m 2π a Khi ... trủc x - x l Dg Df v lỉûc xiãút bu läng âàût cạch x -x l: π π Khi âäüng cå khäng lm viãûc Pz = Nàõp chëu mä men l: Pbl D g P Df MN.m vç Pg = Pf nãn: − f π π P M u = bl ( D g − D f ) 2π Mu = Khi ... σ Tt = D 3(1 − µ) 1+ D f ỈÏng sút kẹo åí màût ngoi lọt xi lanh: D 2+ D αE(t t − t n ) σ Tn = D 3(1 − µ) 1+ D α hãû säú dn nåí di: Gang α =10 ,5. 10 -6/ âäü Thẹp α = 11.10 -6/ âäü Thäng thỉåìng US kẹo...
- 5
- 1,321
- 12
Tính toán độ bền thùng xe khách thế hệ mới
... 43 x3 + 44 x4 + 45 x5 + 46 x6 = P 51 x1 + 52 x2 + 53 x3 + 54 x4 + 55 x5 + 56 x6 = P 61 x1 + 62 x2 + 63 x3 + 64 x4 + 65 x5 + 66 x6 = P Tiến hành vẽ biểu đồ mômen ... + 47 X = p 51 X + 52 X + 53 X + 54 X + 55 X + 56 X + 57 X = p 61 X + 62 X + 63 X + 64 X + 65 X + 66 X + 67 X = p 71 X + 72 X + 73 X + 74 X + 75 X + 76 X + 77 X = p ... 53 = 35 = 15 = 51 = 25 = 52 = 63 = 36 = 16 = 61 = 26 = 62 = 73 = 37 = 46 = 64 = 47 = 74 = 57 = 75 = p = Ta lại có: 22 = 33 = 44 = 55 = 66 = 77 Do ta cần tính 22 Vậy...
- 48
- 1,049
- 6
Tính toán sức bền và kết cấu máy
... tiãúp cỉûc âải tải âỉåìng trung ho Tmax = Qy F Trong âọ: Qy = 1,488.106N F = b.h = 0,08.0 ,6 Váûy T = 31, 6 25. 106N/m2 ⇒ σ td = 149,729 + 331 ,6 25 10 = 159 .10 N / m2 Ta cọ: [σ ] = 37 kg / mm = 370.10 ... phàóng âàûc biãût: σ td = σ + 3Τ ≤ [σ ] (4 .5) Trong âọ: σ= Mx Υmax = 21,7.106N/m2 Jx Tmax = Qy = 31 ,6 25. 106N/m2 F ⇒ σ td = 2,17 + 331 ,6 25 10 = 54 ,819.1 06 N / m2 Nhỉ váûy: σ td ≤ [σ ] = 370.10 N ... = a ⇒ Qy = 5. 105N Trãn âoản BC: Z2 = ⇒ Qy = - 1,012.106N Z2 = 2 ,5 ⇒ Qy = 1,487.106N Trãn âoản CD: Z3 = ⇒ Qy = - 1,488.106N Z3 = 2 ,5 ⇒ Qy = 1,012.106N Trãn âoản DE: Z4 = ⇒ Qy = 5. 106N Z2 = a ⇒...
- 17
- 580
- 0
Tính toán sức bền và kết cấu máy
... = 6 65 , 6( mm/ràng) Tra bng (5- 130) trang 118 táûp II STCNCTM ta cọ cäng sút càõt l : Nc = 2.3(Kw) Ngun cäng phay Bỉåïc Dao Phay BK6 thä BK6 Ph tinh T(mm) Mạy 6H13 S(mm/r) V(m/ph) 56 9,8 127,7 6 65 , 6 ... tinh läù 60 Våïi bỉåïc ny ta cọ chiãưu sáu càõt t l: v= 0 .5( D-d)= 0 .5( 60 -59 .5) = 0. 25( mm) Lỉåüng chảy dao khoẹt l: Tra bng (5- 26) STCNCTM táûp II ta cọ S = 1 .5 (mm/vng) Sz = S/Z=1 .5/ 4= 0.3 75( mm/ràng) ... 1 76. 7(vong / phut ) D ×π 46 .5 × 3.14 Lục ny ta cọ täúc âäü càõt sau : Vt = n × D ×π 1 76. 6 × 59 .5 × 3.14 = = 33( m / phut ) 1000 1000 Váûy Sph = n × S = 1 76. 7×1 .5= 2 65 . 05 (mm/ràng) Tra bng ta cọ...
- 37
- 471
- 0
Chương 3: Tính toán sức bền và chi tiết máy
... IV V Với nmin 851 319 160 76 10 ntính 851 319 2 26 120 20 Ntrục 1,08 1,03 0,99 0, 95 0,91 Mx tính 123 314 427 771 4432 dsb 17 22 25 30 54 dchọn 20 25 25 30 55 Ntính=nmin nmax ; n NTrục=Nđc. i Với ... vòng lăn d1 = z.m = 18.2 ,5 = 45 (mm) Ta có Ft2 = 2M/d1 = 314000/90 = 13 9 56 (N) Lực h-ớng tâm Fr2 = Ft tg = Ft tg 200 = 50 80(N) Sơ đồ ăn khớp Y Fr2 Ft2 Fr2 Z X Ft2 l1 l2 l3 Tính phản lực ổ vẽ biểu ... m = 2 ,5 Đ-ờng kính vòng lăn d1 = z.m = 64 .2 ,5 = 160 (mm) Ta có Ft2 = 2M/d1 = 314000/ 160 = 39 25 (N) Lực h-ớng tâm Fr2 = Ft tg = Ft tg 200 = 39 25 tg200 = 1429(N) Với bánh z = 18 ; m = 2 ,5 Đ-ờng...
- 10
- 524
- 1
Nghiên cứu tính toán độ bền và công nghệ gia công bộ truyền bánh răng cycloid dùng trong bơm root
... n h Sf : r f = M f 1r (θ ), f (θ , φ ) = (2.14) (2. 15) V i rf , r : vectơ v tr c a m t ñi m biên d ng h tr c t a ñ Sf, S1;; M f - Ma tr n chuy n ñ i t h S1 sang h Sf T ñó: a) b) Hình 2. 15 Suy ... phôi bánh CAD/CAM vi t dư i d ng tham s Bao g m moñun: Bư c 3: D ng hình giá ñ 2 .6. 1 2 .6. 2 2 .6. 3 2 .6. 4 2 .6 .5 2 .6. 6 2 .6. 7 Ch c thi t k phác th o - SKETCH Bư c 4: L p ráp t o c u th c hi n chuy ... pháp kinh ñi n tính toán truy n ñ ng bánh 3.1.1 Các ch tiêu tính toán truy n ñ ng bánh + Tính ñ b n ti p xúc theo ñi u ki n σ H ≤ [σ H ] + Tính ñ b n u n theo ñi u ki n σ F ≤ [σ F ] + Ki m nghi...
- 13
- 811
- 0
phương pháp tính toán độ bền toa xe
... 03 04 05 06 07 = g : My 31 32 33 34 35 36 37 = 5g+2: N 49 50 51 72 73 74 = 10g+4: NT(N) 6g+3 45 7g+3= 52 8g+4 47 68 9g+4= 67 46 69 70 53 60 54 61 48 71 55 62 56 63 57 64 58 65 = 7g+2: Qx 59 = 2g+1: ... [2]- Kết cấu tính toán toa xe) Các phản lực R đợc xác định: a R 15 = + P5 = k 15 P5 ; R 25 = a P5 = k 25 P5 Biểu đồ nội lực kết cấu đợc biểu diễn hình 2.12 Nghiên cứu phơng pháp tính xác thùng ... (2.14) Trong tính toán, xà ngang (xà gối, xà ngang giữa) có mặt cắt ngang biến đổi theo chiều dài, cần dùng mômen quán tính tơng đơng thay cho giá trị thực (Jtđ đợc lấy giá trị mặt cắt ngang cách...
- 30
- 456
- 2
Hướng dẫn sử dụng phần mềm RDM tính toán sức bền vật liệu docx
... gõ vào ô Fy giá tr 1000 (Vì có s tr ng h p s cho l c xiên nên s có ô Fx, Fy, ây s giá tr c l c xiên ó b n chi u l c lên tr c X Y) % n ây ã xong b c v k t c u theo bài, bây gi gi i Các b n vào ... n : Fx; Fy; Fz = ; Mx = 0; My; Mz - Khung không gian (space frame) M$i nút có b c t : u, v, w, -x, -y, -z Trong h t a " a ph ng g n v i khung, n"i l c m t c t ngang có thành ph n : Fx, Fy, Fz, ... d n RDM 6. 16 Nguy n Qu c S n Hà – L p 49XD NTU Ch ng I : FLEXION Gi i thi u Flexion modun cho phép tính toán d m ph ng ch u u n theo ph ng pháp ph n t h u h n (FEM) C th ch ng trình cho phép...
- 15
- 3,253
- 32
CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN VỀ ĐIỆN pot
... 0.927 1. 15 VCm x 0 .5 1.008 1. 25 VCm x 0 .5 1.11 2 .68 1. 058 1.31 VCm x 0 .5 2 .54 3.324 VCm x 0. 75 16 ổ cắm Máy n nóng Máy photo 32 0 .67 0 .63 6 0.789 VCm x 0 .5 0.90 0.30 0 .58 0. 86 1.07 VCm x 0 .5 0.2878 ... chọn theo mật độ dòng kinh tế Iđm = Pđm / √3*Uđm * cosφ = 28 254 / √3*380*0.77 = 55 .75A Suy : Ilvmax = Iđm * Kt = 55 . 75* 0. 95 = 52 . 962 5A Chọn Jkt = 3.1 suy F = : Ilvmax / Jkt = 52 . 96 25/ 3.1 = 17.08 ... xo*l / Uđm = 62 .832*0 .54 *0.01/ 15 + 6. 967 7*0.3 36* 0.01/ 15 = 0.0241kv Đường dây hàm nghi 22kV Chon dây dẫn A- 95 có , r0 = 0 .54 Ω , xo = 0.3 36 l = 120m = 0,12km , p= 62 .832kW , Q = 6. 967 7KVAr ΔU...
- 14
- 388
- 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "THIẾT LẬP TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN CỦA CẤU KIỆN CHỊU UỐN XOẮN ĐỒNG THỜI" pdf
... bờ tụng chu nộn Nu T 0,5Qb , chuyn sang bc 6, nu ngc li thỡ chuyn sang bc 3 Theo cụng thc (82) ca TCXDVN 3 56 :20 05 tớnh Qw, theo cụng thc ( 76) ca TCXDVN 3 56 :20 05 tớnh Qb Kim tra iu kin (12) Nu ... chiu cao vựng chu nộn x Nu x 2a , ly x 2a ; nu x R h0 , kim tra cỏc iu kin theo iu 6. 2.2.8 ca TCXDVN 3 56 :20 05 Theo cụng thc (6) tớnh ; ly q Theo cụng thc (4) tớnh 10 Theo cụng thc ... du) cho v trỏi ca bt ng thc (2) l nh nht 15 Nu w w, (xem bc 13), thỡ chuyn sang bc 16, nu khụng thỡ chuyn sang bc 17 16 Tớnh v phi ca bt ng thc (2) theo cụng thc: w w, h0 0 ,5 x 17 Kim...
- 6
- 639
- 1
Đồ Án Tính Toán Sức Bền Bình Áp Lực
... khoét cho phép không c n làm ch c Fyc = -53 9.82 mm Di n tích làm ch c ng c t thò ngoài: Fcn = 2hc(Sc – Soc) Trong ó : hc = {hcn ; hcmmax} V i: hcmax = 2.5Sc hcmax = mm hc = mm Soc = mm Fcn = mm2 f ... • Chi u dày tiêu chu n: 50 , 75, 100, 1 25, 150 , 1 75 200mm Ph n h th ng l nh kho l nh • Máy nén : Ph i ngh nhà cung c p gi i thi u lo i máy nén có thương hi u v i tiêu chí Ch t Lư ng -Giá T t-D V ... t cho phép không c n làm ch c a.H s jo: j0= 0 .6 b > 0 .5 ng kính l khoét l n nh t không c n làm ch c c xác nh theo công th c : dcp = 96. 21 mm K- KI M TRA I U KI N LÀM CH C : Các s li u tính toán: ...
- 9
- 4,008
- 47
nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực
... 56 Hỡnh 3.2 S ti trng tỏc dng lờn b tiờu nng 57 Hỡnh 3.3 S tớnh toỏn n nh b tiờu nng 64 Hỡnh 3.4 Biu x 65 ng sut Hỡnh 3 .5 Biu y 65 ng sut R R R R Hỡnh 3 .6 Biu ... I HC THU LI Lấ C ANH NGHIÊN CứU TíNH TOáN Độ BềN Và Độ ổN ĐịNH Bể TIÊU NĂNG CủA ĐậP BÊ TÔNG ĐầM LĂN TRọNG LựC Chuyờn ngnh : Xõy dng cụng trỡnh thu Mó s : 60 58 - 40 LUN VN THC S K THUT Ngi hng ... sut xy 66 Hỡnh 3.7 Biu R Lun thc s k thut R ng sut x R R thõn Lờ c Anh -5- b .66 Hỡnh 3.8 Biu ng b .66 Hỡnh 3.9 sut y R R thõn Biu ng sut xy thõn b 66 R R Hỡnh 3.10...
- 89
- 1,189
- 1
BT tính toán về căn thức
... : + a a a 1+ a a ) a) Nêu điều kiện xác định rút gọn biểu thức A b) Tìm tất giá trị a cho A < c) Tìm tất giá trị a =m a m tham số để phơng trình A a>0 có nghiệm x Điều kiện xác định: a a ... 1) A = ữ ữ a +1 a.( a 1) = a a = wWw.VipLam.Net a a a a Kết hợp với điều kiện ta có kết < Với a > 0, a 1; < 0
- 8
- 315
- 0
ví dụ tính toán về truy thu thuế tiền phạt thuế
... Doanh thu để tính thu nhập chịu thuế hoạt động xây dựng, lắp đặt giá trị công trình, giá trị hạng mục công trình giá trị khối lượng công trình xây dựng, lắp đặt nghiệm thu (Điều 5, khoản 3, mục ... 3.000.000 x 25% = 750 .000 Bảng tính chi tiết khoản truy thu thuế phạt a)Thuế TNDN Truy thu 25% x 3.000.000 Phat khai sai thuế 10% x 750 .000 Phạt chậm nộp từ 31/03/2013 đến 15/ 09/2013 750 .000 x 0, 05% /ngày ... 20/10/2012 đến 20/10/2013 10.000.000 x 0, 05% /ngày x 3 65 ngày Cộng truy thu, phạt thuế GTGT Tổng cộng 1.000.000 1.8 25. 000 2.8 25. 000 3.713.000 Nhận xét : Với hóa đơn đầu 100 triệu chậm xuất năm bị...
- 3
- 484
- 0
ánh giá an toàn về bền của kết cấu công trình biển cố định bằng thép chịu tải trọng sóng ngẫu nhiên ở vùng nước sâu, áp dụng vào điều kiện biển việt nam
... RFF (τ) hàm tự tương quan trình ngẫu nhiên (QTNN) dừng F( t), thực biến đổi tích phân Fourier RFF (τ), ta có: RFF S e i t FF d (4) Trong đó, SFF(ω) hàm mật độ phổ QTNN F( t), ... hình 469 -293 1 95- 2 95 62 Thanh nhánh khoang cuối Cọc phụ nối đất Nút khoang 2, mặt x = -13m Động tiền định 0. 96 1. 05 0. 96 63 Nút khoang 2, mặt x =13m 0.97 Động ngẫu nhiên 1.02 1.07 1.03 1. 05 5.3 ... độ phổ QTNN F( t), ảnh Fourier hàm tương quan RFF (τ), có dạng: S FF it R FF e d 2 (5) Cặp biểu thức (4) (5) gọi hệ thức Khintchine-Wiener Bài toán động lực học ngẫu nhiên...
- 7
- 513
- 0
Nghiên cứu tính toán độ bền chung kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 1. 65 . 103 14 06 .51 57 .87 6. 31 4 . 56 Khoan 3p 3 1412 .64 57 .89 6. 31 -4 . 56 1.70.10 1 .66 .10 27 Khoan 4s 1 .55 .103 1 .52 .103 1290.13 76. 27 6. 30 4 .57 Khoan 4p 1 .55 .103 1 .52 .103 1290.21 76. 33 6. 30 -4 .57 ... 473. 86 39.20 3.42 6. 38 ballast tank 3s 5. 69 .102 5. 58.102 55 7.81 57 .44 3.20 6. 74 ballast tank 4s 5. 26. 102 5. 16. 102 51 5. 96 75. 78 3.18 6. 77 ballast tank 5s 5. 99.102 5. 87.102 58 6. 88 94. 76 3.30 6. 62 ... 1 15. 02 6 .58 -3.43 13 bottom tank 1 .52 .102 1 .52 .102 152 .12 16. 47 0.82 -0.27 14 after ballast 2 .57 .102 2 .57 .102 2 56 .64 0.42 9.91 15 No1 5. 71.101 5. 71.101 57 . 05 19. 05 2.41 16 oil tank s 7.09.101 6. 94.101...
- 63
- 653
- 3
Nghiên cứu tính toán độ bền cục bộ kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 63 14 .6 6314.2 63 05. 8 63 06. 1 6 352 .6 6 352 .9 65 8 4.3 65 8 3.9 820 .69 9918.9 24 15. 4 959 7.4 959 7.4 9 65 0 .3 9 65 0 .2 6 455 .2 Zcg (mm) 3 950 .43 -3919. 96 4383.74 -4387. 76 4 56 7 .53 - 4 56 4 .51 457 4 .59 - 457 8.42 44 96. 71 ... 361 2 .6 33 65 . 5 3339.7 34 76. 4 451 3 .6 24 15. 4 8742 .5 8742 .6 87 96. 1 87 96. 2 4112.7 Zcg (mm) -278.348 0.918 469 57 08. 46 6383. 05 67 45. 46 6779.17 66 29. 95 5 152 .63 96. 6141 -62 32.43 -68 97.84 -72 45. 94 -72 75. 35 ... -3 .50 -5. 92E+ 05 -1.75E+ 06 159 377.22 3.73 -1.73E+ 06 -3 .50 E+ 06 163 01 85. 67 10. 96 -2 .52 E+ 06 -4.46E+ 06 44 251 02.21 18.19 -3.19E+ 06 -5. 43E+ 06 7280 969 . 95 25. 42 -2 .50 E+ 06 -8.05E+ 06 9 65 2 8 45. 92 32 .64 -1 .59 E+06...
- 75
- 902
- 4
Một số tính toán về hiệu ứng điện - từ trong hệ vật liệu tổ hợp chứa sắt điện cấu trúc micro-nano
... T5 s52 s53 s54 s 55 s 56 d 15 T6 s62 s63 s64 s 65 s 66 d 16 d 21 d 31 d 22 d 32 d 23 d 33 E1 E2 d 24 d 34 E3 d 25 d 35 d 26 ... -2.4×10-12 NFO 6 .5 10-12 -2.4×10-12 -1.88×10-9 5. 56 10-10 5. 56 10-10 2 .5 10 -6 PZT -6. 8×10-10 6. 8×10-10 1. 25 10-10 3. 75 10 -6 Terfenol1.24×10-11 D -1.7×10-11 Permendur 5. 5×10-12 1 .5 10-11 7.3×10-12 -5 10-12 ... 0. 65 Kết phù hợp với kết tính toán hệ số liên kết β = 0.7 Bên cạnh đó, giá trị độ lớn hệ số điện – từ bậc Do vậy, tính toán cho hệ vật liệu PZT/NFO, chọn giá trị 0.7 3.2.2 Hệ vật liệu PZT/Terfenol-D...
- 60
- 587
- 0
- tiêu chuẩn kiểm tra và đánh giá độ bằng phẳng mặt đường
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu nền mặt đường
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu công tác đất
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu bê tông cốt thép
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu bê tông
- tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu cống thoát nước
- cường độ tiêu chuẩn và cường độ tính toán của cốt thép
- bang tan so cac gia tri cua dau hieu lop 7 bai tap 5
- sản xuất đợc coi là phù hợp nếu tất cả các giá trị đặc tính quang học đo đợc trên một mẫu đợc lấy một cách ngẫu nhiên ít nhất bằng 80 so với các giá trị trong yêu cầu kỹ thuật
- nhận thức và sự học hỏi các giá trị của vhdn
- tiêu chuẩn này sử dụng phương pháp tính toán kết cấu thép theo trạng thái giới hạn kết cấu được thiết kế sao cho không vượt quá trạng thái giới hạn của nó
- cường độ tính toán của mối hàn trong các dạng liên kết và trạng thái làm việc khác nhau được tính theo các công thức trong bảng 7
- cường độ tính toán chịu kéo của sợi thép cường độ cao được xác định theo công thức fth 0 63 fu
- §2 2 các loại đường hàn và cường độ tính toán
Tìm thêm: khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008