bai tap thuy luc cong trinh chuong 3

... cắt 3- 3, ta có p3 v3 v12 1    1; z1  z  0 z1    z3    2g  2g v  v3 9800  p3  p1    7.104  (3, 12  )  56805N / m 2g 2.9,8 p1 Xác định lưu lượng nhánh Ta có Q1 Q Q3  Q4 ... A2 ,3 0, x Sx=  ydA   dx ydy = A 6  y  7 ,3 =  dx 53, 29  0,04x    0,2 x2  dx  0,04 x5) = 128,8 m3 = ( 53, 29x  ,3 0, x Sy =  xdA   dx xdy =  xdx(7 ,3  0,2 x 2) = ( A 7 ,3 0,2 ... nguyệt: XC = 9 x YC = Sx  A2  y.dA  dx  ydy  ( A A2  3  (9  x2)dx 9   R2 = 3 3  x2 )dx .92 y2 2 x3 27 27 ) 9 .3   9 .3  3 3  4m  9 9  (9 x  = Độ lớn lực dư F2: F2d = pC2 A2...

Ngày tải lên: 20/04/2014, 17:51

... R Fđ Trong đó: C C = R n.fđ = q đ C u u (1 .31 ) R Fđ R n.fđ = u u (1 -32 ) 2R k b.h + q đ C = Q ĐB C (1 .33 ) qđ = Thay (1 .30 ), (1 .31 ) vào (1 .32 ), ta có: Q≤ QĐB - khả chòu cắt bêtông cốt đai ... diện nghiêng: Q ≤ Q đb = 8R k b.h q đ (1 .37 ) + Từ rút ra: q đ ≥ Q2 8R k b.h (1 .38 ) - Khoảng cách tính toán cốt đai umax: u ≤ R n.fđ 8R k b.h = u tt Q (1 .39 ) - Khoảng cách lớn hai cốt đai umax: ... ≤   h    + Khi hd m > 450mm → u ≤   = u ct 30 0mm     h    = u ct 500 mm    + Trên đoạn l i gi a d m: Khi h > 30 0mm u ≤  13 KS Nguy n H i H ng - Đoạn dầm gần gối tựa lấy ¼...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 11:50

... (cm) Q 20000 8R k b.h 8.6 ,3. 30. 632 = 1700.2.0,5 03 = 25,658 (cm) 200002 Q2 h 70 = = 23, 33 (cm) 3 u = 23, 33 Chọn u = 20cm, n = 2, fđ = 0,5 03 (φ8 ) R F R n.f 1700.2.0,5 03 q đ = đ = đ = = 85,51 ... 21,296.10 − 2700.1,54.( 43 − 3, 5 ) = = 0 ,39 4 R n bh 90 .30 . 43 α = − − 2A = − − 2.0 ,39 4 = 0, 539 2a ' = = 0 ,32 56 < α < α = 0,62 h0 43 Fa = α.R n b.h R 'a Fa' 0, 539 .90 .30 . 43 + = + 1,54 = 24,71 (cm ... 90.25.46 0,185 + 2700.2,26.(46 − )≈ 1 138 331 (kG.cm) ≈ 11 ,38 331 T.m + Điều kiện để cấu kiện đảm bảo mặt cường độ: M tt ≤ M gh M tt = 9,1 53 T.m < M gh = 11 ,38 331 T.m Kết luận: Dầm đủ khả chòu lực...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 11:50

... thuộc tổ hợp lực gây M = 8T.m, N = 18T Đã đặt miền nén 2φ14 (Fa' = 3, 08 cm)2 , miền kéo bố trí 3 25 (Fa = 14, 73) cm , Với a = a ' = 3, 5cm Yêu cầu: Hãy kiểm tra cường độ tiết diện Đáp số: Cấu kiện ... 24, 63 cm , miền kéo bố trí 2φ20 (Fa = 6,28)cm , Với ) chiều dày bảo vệ a = a ' = 4cm Yêu cầu: Hãy kiểm tra khả chòu lực cấu kiện 60 KS Nguy n H i H ng Đáp số: cấu kiện không đủ khả chòu lực 2 .3. 3 ... AII Nội lực tải trọng tính toán thuộc tổ hợp lực gây M dh = 8T.m, M ngh = 2,3T.m, N dh = 50T , N ngh = 38 T Với a = a ' = 3, 5cm Yêu cầu: Hãy tính toán cốt thép Fa Fa' Đáp số: Fa' = 6,12cm ; Fa =...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 11:50

... 'a Fa' 120.1 03 + 2700.15,2 − 2700.12,56 = = 31 ,35 3(cm) R n b 90.40 2a ' = 2.4 = < x = 31 ,35 3 < α h = 0,6.66 = 39 ,6(cm) Do cấu kiện chòu nén lệch tâm lớn M 40 = = 0 ,33 33( m) = 33 ,33 cm N 120 h 70 ... 117.10 3. 42,75 − 90 .30 .34 ,94.(56 − 0,5 .34 ,94) ≈ 9, 736 (cm ) 2700.(56 − ) Fa' = 9, 736 cm > Fmin = 0,002.b.h = 0,002 .30 .56 = 1,68(cm ) ( ) R n b.x + R 'a Fa' − N σa 90 .30 .34 ,94 + 2700.9, 736 − 117.1 03 ... − 2700 .3, 08. (36 − ) = = 0 ,31 4 R n b.h 90.20 .36 2a ' 2.4 = = 0,22 α < α h0 36 N + R n b.h α 31 ,2.10 + 90.20 .36 .0 ,39 + Fa' = + 3, 08 ≈ 24(cm ) > µ b.h 2700 Ra Chọn bố trí: Fa : 4φ28 (24,63cm Kiểm...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 11:50

... A.N.Rakhơmanốp: Với S < 12.5 λng = 6,5(S – 1 ,3) Với S > 12.5 λng = 3, 5(S +8 ,3) (3- 32) (3- 33) (3- 34) (3- 35) Công thức lý luận Lêvi: π 2 λng = 4,2.S lg S sin  S π (3- 36) 44 ... Ta được: (3- 11) h'' + FΓ1 − h' h’’ = + FΓ − h’ = [ [ ] ] Từ (3- 13) (3- 14), ta thấy điều kiện tồn nước nhảy hoàn chỉnh là: (3- 12) (3- 13) (3- 14) h' ≥ , h' ' thỏa mãn với Fr1≥ Fr2 ≤ 0 ,37 5 b Mặt ... hz Hình 3- 10 43 Chương III Nước Nhảy THỦY LỰC CÔNG TRÌNH h3 = Ta có : α q g Nên: hk3 hk3 = 0.5.(hZ2 - hh2) − hh hc Chia hai vế cho hc, ta được: hk3 hk3  hZ hh2  − =  −  hh hc2 hc3  hc2...

Ngày tải lên: 21/08/2013, 09:41

... H 10  q =  m' g  3    (5 -33 ) Từ (5 -32 ), ta có: C0 = E10 - H10 (5 -34 ) Thay (5 -31 ) (5 -33 ) vào (5 -34 ), ta được:  q q C = hc1 + − ϕ ' g hc1  m' g  2 3    (5 -35 ) b Xác định d0 Trị ... hình thang (5 -31 ) lroi = 1 ,33 H (P + 0,3H ) Chảy qua đập tràn thực dụng có cửa cống đỉnh đập lroi = H (P + 0 ,32 a ) (5 -32 ) Chảy qua đập tràn đỉnh rộng lroi = 1,64 H (P + 0,24 H ) (5- 33 ) Chảy từ ... thức thực nghiệm tính chiều dài bể tiêu kết hợp: (5-28) lb = 3, 2 H (C + d + 0,83H ) + l1 I.I Agơrôtskin đưa công thức: (5 - 29) lb = 3hb + l1 71 Chương V Nối Tiếp Tiêu Năng THỦY LỰC CÔNG TRÌNH...

Ngày tải lên: 21/08/2013, 09:41

... : nQ W = , (m2) (1 -32 ) R i W X = , (m) R (1 -33 ) + Nếu biết v, từ (1-9) theo Manning ta có: v= R n i , (m/s) (1 -34 ) Nên:  nv  R =   , (m)  i Q W = , (m ) v (1 -35 ) (1 -36 ) Từ hệ phương trình, ... LỰC CÔNG TRÌNH W 3 R i , (m /s) n Q= (1 -30 ) Kết hợp công thức(1-15), (1-17) (1-8) thay vào ta tính được:  nQ   h=    i (β + + m ) (β + m ) , (m) (1 -31 ) b=βh, (m) (1 -31 a) Bài toán : Chọn ... suy (1-26), sau khử h, ta phương trình bậc hai: (1 -37 ) m0h2 - Xh + W = đó: mo = + m − m Giải phương (1 -35 ) ta tìm h h1, = X ± X − 4m0W m0 (1 -38 ) Từ h1 h2 thay vào (1-26), ta chọn nghiệm dương,...

Ngày tải lên: 21/08/2013, 13:56

... э(h, l); h = h(l) 2 .3 ĐỘ SÂU PHÂN GIỚI (Critical depth) 2 .3. 1 Định nghĩa độ sâu phân giới Ta xét xem, mặt cắt định, э thay đổi theo h.(Hình 3- 2) h эthế эđộng э hk эmin э Hình 2 -3 Do dòng chảy ổn ... k2 Rk i k 1− k Xk W3 W C R = lim i = ik k h → hk = h0 Wk3 B Wk3 B 1− 1− Bk W Bk W ik − Rỏ ràng ta thấy đường aIII có giới hạn đầu cuối đường nằm ngang thân đường aIII có độ cong bé, nên thực tế ... định h tính W B; suy g = Wk3 Bk (2-18) (2-19) (2-20) αQ g W3 B 18 Chương II Dòng chảy ổn định không kênh - Theo công thức (2-20), ta so sánh THỦY LỰC CÔNG TRÌNH αQ g W3 Khi hai giá trị h B tương...

Ngày tải lên: 21/08/2013, 13:56

... (điểm kinh nghiệm) 37 3. 6 Tần suất kinh nghiệm đường TSKN Cách vẽ đường tần suất kinh nghiệm: Thứ tự P = m/(n+1) (%) 2160 3, 23 2100 6,45 1920 9,68 … … … 30 38 Q (m3/s) 1260 96,77 3. 6 Tần suất kinh ... (a=0,5): Công thức Chegôđaép (a=0 ,3) : Công thức Weibull (a=0): 35 P ( X  xi )  P ( X  xi )  P ( X  xi )  m  ,5 100 % n m  ,3 n  ,4 m n 1 100 % 100 % 3. 6 Tần suất kinh nghiệm đường TSKN ... ; k i  xi x 3. 5 Ước lượng tham số thống kê Tham số biểu thị tính đối xứng: Hệ số thiên lệch Cs n  Cs  31 n ( xi  x )  ( n  )( x C v )  ( k i  1) ( n  3) C v ; ki  xi x 3. 5 Ước lượng...

Ngày tải lên: 29/05/2014, 12:50

... 3. 65 13 3. 532 8 3. 381 3. 3522 3. 2967 3. 29 23 3. 233 3. 1819 3. 1614 3. 1 239 3. 114 3. 10 73 3.0719 3. 057 3. 04 93 3.0414 3. 0171 3. 0171 2.9846 2.9 533 2.9519 2. 930 5 2.916 2.8971 2.874 2.8616 2. 839 5 2. 831 9 2. 831 3 ... Loga Pearson III TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 31 32 33 34 35 36 37 38 39 39 Qi giảm 4480 34 10 2404 2250 1980 1960 1710 1520 1450 133 0 130 0 1280 1180 1140 1120 1100 ... bảng 3- 2 theo Cs va P ta đươc giá trị của K lâp thành bảng sau: P% K LogXp Xp 50 -0.116 2.98216 959.754 20 0.79 3. 1996 15 83. 43 10 1 .33 3 3. 32992 2 137 .57 1.967 3. 48208 30 34.45 2.407 3. 58768 38 69.72...

Ngày tải lên: 03/07/2014, 05:20

... mặt tượng mao dẫn chất lỏng Hệ số nén thể tích 3/ 12/2009 Hệ số dãn nở nhiệt Ứng suất trượt hay ứng suất cắt Lực ma sát chất lỏng: Hệ số nhớt động học 3/ 12/2009 Sức mặt Áp suất bổ sung sức mặt tính ... chất lỏng phụ thuộc vào nhiệt độ theo quan hệ sau: 3/ 12/2009 BÀI TẬP BÀI 1: Trọng lượng thể tích dầu mỏ tính theo hệ đo lường kỹ thuật MKGS 720kG/m3 Hãy xác định mật độ (khối lượng thể tích) dầu ... tăng áp suất lên dp = 5,106 Pa (bỏ qua biến dạng ống) Cho biết hệ số nén thể tích BÀI TẬP BÀI 3: 3/ 12/2009 BÀI TẬP BÀI 4: ...

Ngày tải lên: 06/07/2014, 09:20

... phi = 0.5 63 39.254 0. 833 ì 4.52 + 0.250 59.927 0.500 ì 4.52 = 4 .30 0(m s ) v1 = 4 .3( m s ) hn v trỏi hn v trỏi gim v1 V phi = 0.5 63 39.254 0. 833 ì 4 .32 + 0.250 59.927 0.500 ì 4 .32 = 4.402(m ... l2=0.3km; d2=0.9m; =0.06 l3=0.4km; d3=0.6m; =0.05 n g n g C Gii bng phng phỏp th dn: v1 = 0.5 63 39.254 0. 833 v12 + 0.250 59.927 0.500v12 v1 = 5.0(m s ) V phi = 0.5 63 39.254 0. 833 ì 25 + 0.250 59.927 ... d1=1.2m; =0.04 l2=0.3km; d2=0.9m; =0.06 l3=0.4km; d3=0.6m; =0.05 B n g n g C p dng phng trỡnh liờn tc: Q1 = Q2 + Q3 v11 = v22 + v 33 d 32 d12 d 22 v1 = v2 + v3 4 v1 = 0.563v2 + 0.250v3 (***) Thay cỏc...

Ngày tải lên: 06/07/2014, 09:20

... California, USA cao 93m, rộng 31 2m, chiều rộng đỉnh đập 3, 7m chiều rộng chân đập 30 ,5m Chương 10: Các công trình thủy lực 10.1 Đập Đập cánh cung Monticello, California, USA cao 93m, rộng 31 2m, chiều ... chiều rộng cống b =3. 0m, độ sâu hạ lưu hz=1.2m Cho hệ số ϕ=0.95 Hướng dẫn: tính độ sâu mặt cắt co hẹp hc theo công thức hc = εa với bảng sau: ε a H 0.0 0.10 0.15 0.20 0.25 0 .30 0 .35 0.40 0.45 0.50 ... đến dòng tràn không lớn, 0.67H

Ngày tải lên: 06/07/2014, 09:20

... tng chiu di sụng nhỏnh l = 13. 5Km; dc lũng ch Jl = 33 o/oo; dc sn lu vc Jsd = 30 0o/oo Tớnh lu lng thit k vi tn sut 1%; 2% v 4%? Bit: H1% = 38 1.mm; H2% = 33 5mm; H4% = 2 83. 2mm; H s trit gim = 0.95; ... = 93. 7 m; đáy lòng =80.2m; đáy bãi = 89.5m; đáy = 77.5m; Q1% = 10000 m3/s; Ql = 7000m3/s; Qb = 30 00m3/s; Blòng = 400m; B0 = 30 00m; d50 = 0.0002m; Jm= 0.0001; Lc = 720m gồm nhịp ; b trụ = 3m ... Ql=4900m3/s; Bl=400m; hl=9m; Blũ=1900m; Q1%=8000m3/s; l=1 .3; =0.08 - Lập quan hệ hlc với LC? - Tìm hlc hệ số xói chung p với LC=600m 12 Một mặt cắt dự kiến làm cầu có số liệu nh sau: Vlc=1.3m3/s;...

Ngày tải lên: 16/06/2015, 11:19

... (P 66.6%) – Chia nhóm năm theo tần suất dòng chảy mùa lũ: • Nhóm năm nhiều nước (P

Ngày tải lên: 16/07/2015, 16:53

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:51

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:51

... quán tính ry = (1 53 − 53 ).16 = 5,2cm 12.160 Độ mảnh không xét đến tính mềm liên kết λy = l o 36 0 = = 69 ,3 ry 5,2 µy = Hệ số tính đổi độ mảnh λtd 128 = = 1,65 1,12λy 1,12.69 ,3 Hệ số để xét đến ... + 10.2 03 5.2 03 J = (2 ) + 0,99.( ) = 16 630 9cm k J 12 12 1+ 20.nc l Ở để tính hệ số số hạng thứ 0,99 , thay vào công thức k= 3 = = 0,5, nc = 8, l = 6m a.d 5.1, Bán kính quán tính rx = 16 639 = 6, ... k b.h.ng lo ( µ y − 1) 2 = 0,4.16.15.2 = 8,5 (đinh/m) 3, 62 (1,652 − 1) Tòan số mặt cắt (tức số đinh ) chiều dài nc l = 8,5 .3, 6 = 30 Dùng 32 đinh bố trí miếng đệm Ở miếng đệm bố trí đinh xếp thành...

Ngày tải lên: 15/08/2015, 09:51

... nghệ, 2008 Engineering Hydrology: Principles and Practices Victor M Ponce – Prentice Hall, 1994.-0 133 154661 CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG I Khái niệm chung: 70% thể người nước Còn trái đất chiếm % nước? ... phương trình T: bốc thoát (1-2) trở thành: G: dòng chảy ngầm khỏi lưu vực Q: dòng chảy mặt Q=P-L (1 -3) Trong L tổn thất, tổng bốc hơi, thoát hơi, thấm Chương I Giới thiệu chung Vũ Thị Minh Huệ - ĐHTL...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 20:01