6 4 tính toán độ bền và cấu tạo móng
chương 13 tính toán độ bền và cấu tạo móng
... ) (69 8,5 26 255, 768 ) ( ) 41 2,873( KPa ) l P tt P tt x' = 255, 768 + 41 2,873 = 66 8 , 64 (KPa) P'tt tb 69 8,5 26 66 8 , 64 68 3,583( KPa) Lùc g©y chäc thđng N ct P'tt Fct 68 3,583 ... 255, 768 287,793 543 , 56( KPa) tt tt tt pmax p1 69 8,5 26 543 , 56 62 1, 043 ( KPa ) p 2 ChiỊu cao lµm viƯc móng xác định theo cấu kiện bê tông cốt thÐp chÞu uèn: P tt b tt 62 1, 043 o ... 0,75.Rk.h0.btb = 0,75 x 750 x 0, 565 x0,785 = 249 ,48 3(KN) Ta thÊy Nct= 147 ,65 4( KN) < 0,75 Rk.h0.btb = 249 ,48 3(KN) Nh- vËy móng không bị phá hoại theo chọc thủng c Tính toán cốt thép cho móng: * Momen t-ơng ứng...
- 8
- 550
- 3
Nghiên cứu tính toán độ bền và công nghệ gia công bộ truyền bánh răng cycloid dùng trong bơm root
... dư i d ng tham s Bao g m mun: Bư c 3: D ng hình giá đ 2 .6. 1 2 .6. 2 2 .6. 3 2 .6. 4 2 .6. 5 2 .6. 6 2 .6. 7 Ch c thi t k phác th o - SKETCH Bư c 4: L p ráp t o c u th c hi n chuy n đ ng bao hình 2.7 ng ... công phay 4. 3 .4 Ch ñ c t gia cơng 4. 4 L p trình gia công bánh Cycloid th ng ph n m m Pro/ENGINEER 4. 4.1 Ch n phôi cho bánh 4. 4.2 Gia công thô m t c a bánh 4. 4.3 Gia công tinh m t c a bánh gia ... chi u dày l n Hình 3 .6 Mơ hình tính ng su t 3.2 .6 Xây d ng mơ hình tính tốn ng su t ti p xúc bánh 3.2 .4 Trình t tính tốn ng su t u n bánh Cycloid s d ng ph n m m ANSYS 3.2 .4. 1 Thao tác Pro/Engineer...
- 13
- 811
- 0
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "THIẾT LẬP TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN CỦA CẤU KIỆN CHỊU UỐN XOẮN ĐỒNG THỜI" pdf
... đến tính tốn Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép TCXDVN 3 56: 2005 có qui định ngun tắc tính tốn bền cho cấu kiện riêng cho cấu kiện tiết diện chữ nhật mà khơng có qui trình tính ... R h0 , kiểm tra điều kiện theo điều 6. 2.2.8 TCXDVN 3 56: 2005 Theo công thức (6) tính ; lấy q Theo cơng thức (4) tính 10 Theo cơng thức (9) tính w 11 Xác định M u 12 Theo công ... Thực bước 3…5 20 Thực bước 6 7 21 Theo cơng thức (7), tính hệ số q 22 Thực bước từ 9… 14 23 Nếu w w, , chuyển sang bước 24, không chuyển sang bước 25 24 Tính vế phải biểu thức (2)...
- 6
- 639
- 1
nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực
... cứu độ bền độ ổn định bể tiêu đập bê tông đầm lăn trọng lực Mục đích - Tổng quan phương pháp tính độ bền độ ổn định bể tiêu sau cơng trình - Đề xuất, lựa chọn phương pháp tính độ ổn định độ bền ... .66 Hình 3.8 Biểu đồ ứng bể .66 Hình 3.9 suất σy R R thân Biểu đồ ứng suất τxy thân bể 66 R R Hình 3.10 Biểu đồ ứng suất pháp đáy móng .66 Hình 3.11 Biểu đồ ứng suất tiếp đáy móng ... 3.3.2 Tính độ ổn định bể tiêu theo phương pháp phần tử hữu hạn 65 3 .4 Tính tốn độ bền bể tiêu hồ Nước Trong theo phương pháp phần tử hữu hạn 72 3 .4. 1 Các số liệu 72 3 .4. 2 Tính...
- 89
- 1,189
- 1
Luận văn Nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực
... 64 3 .4. 1 Các số liệu 64 3 .4. 2 Kết tính tốn kết cấu bể tiêu mố 65 3.5 Nhận xét kết tính tốn 73 3.5.1 Kết tính tốn ổn định 73 3.5.2 Kết tính tốn độ bền 74 ... phương pháp sức bền vật liệu 31 2.3.5 Nhận xét đánh giá phương pháp tính 41 2 .4 Kết luận chương 43 CHƯƠNG 3: 44 ỨNG DỤNG TÍNH TỐN ĐỘ BỀN VÀ ĐỘ ỔN ĐỊNH 44 CHO BỂ TIÊU ... 44 3.1 Giới thiệu chung công trình Hồ chứa nước Nước Trong 44 3.2 Các tiêu tính tốn 45 3.2.1 Các hệ số lệch tải 45 3.2.2 Chỉ tiêu lý bê tơng dùng tính tốn 46 3.2.3...
- 80
- 579
- 0
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật Nghiên cứu tính toán độ bền và công nghệ gia công bộ truyền bánh răng cycloid dùng trong bơm root
... dư i d ng tham s Bao g m mun: Bư c 3: D ng hình giá đ 2 .6. 1 2 .6. 2 2 .6. 3 2 .6. 4 2 .6. 5 2 .6. 6 2 .6. 7 Ch c thi t k phác th o - SKETCH Bư c 4: L p ráp t o c u th c hi n chuy n đ ng bao hình 2.7 ng ... công phay 4. 3 .4 Ch ñ c t gia cơng 4. 4 L p trình gia công bánh Cycloid th ng ph n m m Pro/ENGINEER 4. 4.1 Ch n phôi cho bánh 4. 4.2 Gia công thô m t c a bánh 4. 4.3 Gia công tinh m t c a bánh gia ... chi u dày l n Hình 3 .6 Mơ hình tính ng su t 3.2 .6 Xây d ng mơ hình tính tốn ng su t ti p xúc bánh 3.2 .4 Trình t tính tốn ng su t u n bánh Cycloid s d ng ph n m m ANSYS 3.2 .4. 1 Thao tác Pro/Engineer...
- 13
- 731
- 0
Tính toán độ bền và ổn định của trạm bơm chịu tác dụng tải trọng tĩnh và động bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... chuẩn thiết bị điện đời 12 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN ĐỘ BỀN VÀ ỔN ĐỊNH CỦA TRẠM BƠM THEO PHƯƠNG PHÁP HIỆN HÀNH 2.1 TÍNH TỐN ĐỘ BỀN [5]: Điều kiện bền: Để xác định độ bền cho phận cơng trình có phương pháp ... phần mềm 2 .4 GIỚI THIỆU PHẦN MỀM TÍNH ĐỘ BỀN VÀ ỔN ĐỊNH CỦA KẾT CẤU SAP2000 [11] 2 .4. 1.Lịch sử phát triển: Bộ phần mềm SAP kết nghiên cứu phương pháp số, phương pháp phần từ hữu hạn tính toán học ... 3. 16) - Trường hợp F= const, C= const ta có phương trình kết cấu chịu tải trọng tĩnh: K∆ = F ( 3.17) 34 3.3 TÍNH TỐN ĐỘ BỀN VÀ ỔN ĐỊNH VỚI TẢI TRỌNG ĐỘNG CỦA NHÀ TRẠM BƠM [8] Để đơn giản toán...
- 77
- 543
- 0
tính toán thiết kế và cấu tạo cốppha cho một số kết cấu công trình
... tra độ võng: q tc l l 120 f = ≤[f]= = = 0,3cm 128 EJ 40 0 40 0 qtc = qtc.0,75 + qbt = 1188,8.0,75 + 0,08.0,1 .60 0 = 8 96, 4 (kG/m) q tc l 8, 96. 12 04 f = = = 0, 216cm 128 EJ 128.10 66 6, 67 TÍNH TOÁN ... 1800 12 .4 kg 13.7 kg 15.5 kg 16. 5 kg 17 .4 kg 19.2 kg 21.0 kg 22.3 kg 24. 0 kg 26. 0 kg 28.0 kg TÍNH TỐN THIẾT KẾ VÀ CẤU TẠO CỐPPHA CHO MỘT SỐ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH q tt l l Sơ đồ tính l M TÍNH TỐN ... vẽ Sơ đồ tính: 45 0 750 60 0 60 0 750 45 0 TÍNH TỐN THANH ĐÀ NGANG Tải trọng tác dụng lên đà ngang Tại gối thứ 2: P = 1, 143 x qtt l= 1, 143 x 11 36, 94x1,2 = 1559 ,42 (kG) Theo sơ đồ đàn hồi tính gần giá...
- 31
- 1,538
- 13
CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN THỦY văn và THỦY lực cầu CỐNG, ĐƯỜNG cấp 3 MIỀN núi tốc độ 60KM
... 0.9 4. 000 4. 300 4. 400 4. 500 4 .60 0 4. 700 3.700 3.800 3.900 1.52 1.37 1.31 1. 46 1 .40 1. 34 1. 46 1 .41 1. 36 6.10 6. 10 6. 10 5 .40 5 .40 5 .40 8.03 8.03 8.03 5.81 5. 54 5 .42 4 .68 4 .62 4. 54 8.52 8.35 8. 16 ... 53.5 53 34. 8 3 .44 3.2 34 58.18 145 .41 6. 98 9.2 74. 7 71.57 0. 86 6.133 0. 86 5.588 0. 86 5 .43 7 0.853 22.852 0 .66 1 14. 1 34 0. 86 3 . 64 2 0. 86 2 . 64 6 0.772 27 .47 1 0. 762 46 . 828 0.857 0. 86 4. 121 3.598 XÁC ĐỊNH ... 3 .44 3.2 34 58.18 145 .41 6. 98 66 .18 96. 53 100.27 95 .67 102.28 91 .61 132 .47 118. 26 9.2 1 14. 26 74. 7 71.57 86. 44 130.37 Km 4+ 400 Km 5+ 541 .87 Km 6+ 227.9 Km 7 +43 5.03 Km 0 +69 8.28 Km 1+381.88 Km 2+1 34. 79...
- 20
- 1,040
- 0
Slide Hóa học: NGHIÊN CỨU VỀ ĐỘ BỀN VÀ CẤU TRÚC ELECTRON CỦA DÃY CLUSTER Ge12M (M = Sc – Ni) BẰNG PHƯƠNG PHÁP HÓA HỌC TÍNH TOÁN
... 3. 76 0. 34 1. 46 4s 4p 1. 56 1. 86 5. 34 0 .42 1.38 4s 4p 1 .41 3.17 6. 32 0 .41 1. 34 3d 4s 4p 0.79 2.52 M Sc Ti V 3d 1.9 1.9 4s 2.17 1.83 3d 4s 3d 3.8 1.2 4s 3d 3d Cr 4. 04 1. 96 3d 4s 3d 7.08 0 ,40 1. 24 4s ... - 46 . 383887 -92.2 342 44 2.93 Ti -57. 563 391 -103.903 46 3 3. 96 V -71.22 766 17 -117. 169 48 8 3.13 Cr - 86. 048 2997 -132.1 46 8 31 3. 46 Mn -103.797821 - 149 .795072 3.25 Fe -123.2932 46 - 169 .32 868 7 3.33 Co - 145 .0 740 91 ... Sc - 46 . 383887 -92. 244 5 349 7 6. 53 Ti -57. 563 391 -103.9 145 169 19. 14 V -71.22 766 17 -117.18077 34 8.10 Cr - 86. 048 2997 -132.1589 141 12. 94 Mn -103.797821 - 149 .8071398 10.12 Fe -123.2932 46 - 169 . 340 142 ...
- 17
- 296
- 1
Nghiên cứu độ bền và cấu trúc electron của dãy cluster Ge12M (M = ScNi) bằng phương pháp hóa học tính toán
... Sc -45 ,62 0 748 1 - 46 , 383887 -92, 244 5 349 7 6, 53 Ti -45 , 64 73202 -57, 563 391 -103,9 145 169 19, 14 V -45 ,65 5 366 1 -71,22 766 17 -117,18077 34 8,10 Cr -45 ,63 48 33 - 86, 048 2997 -132,1589 141 12, 94 Mn -45 ,63 740 57 ... -45 ,63 740 57 -103,797821 - 149 ,8071398 10,12 Fe -45 ,66 7 744 1 -123,2932 46 - 169 , 340 142 10,31 Co -45 ,63 93759 - 145 ,0 740 91 -190,9903935 7,53 Ni -45 , 64 65 345 - 169 , 165 082 -215,2398 543 11 , 64 Hình 3.12 Đồ thị ... 4s Nguyên tử Cấu hình e Cấu hình e M M M (Ge12M) Sc 3d1,94s1,9 Ti ∆s ∆d 3d3, 7 64 s0, 344 p1, 46 1, 56 1, 86 3d2,174s1,83 3d5, 344 s0 ,42 4p1,38 1 ,41 3,17 V 3d3,84s1,2 3d6,324s0 ,41 4p1, 34 0,79 2,52 Cr 3d4, 044 s1,96...
- 54
- 545
- 3
Tính toán sức bền và kết cấu máy
... 1.25x10Nm 3.876x10Nm 3.876x10Nm A E D C B Biãøu âäư lỉûc càõt: 1.513 4. 48 b a b Hỗnh 4 .6 Bióứu õọử mọmen 1 .48 7x10N uäún 1.012x10N E D C B a 1.012x10N 5x10N A a 1 .48 7x10N b Hỗnh 4. 7 Bióứu âäư ... càõt Jx = b.h3/12 (4. 4) ⇒ ỈÏng sút tiãúp cỉûc âải tải âỉåìng trung hoaì Tmax = Qy F Trong âoï: Qy = 1 ,48 8.106N F = b.h = 0,08.0 ,6 Váûy T = 31, 62 5.106N/m2 ⇒ σ td = 149 ,729 + 331 ,62 5 10 = 159.10 ... âoaûn BC: Z2 = ⇒ Qy = - 1,012.106N Z2 = 2,5 ⇒ Qy = 1 ,48 7.106N Trãn âoaûn CD: Z3 = ⇒ Qy = - 1 ,48 8.106N Z3 = 2,5 ⇒ Qy = 1,012.106N Trãn âoaûn DE: Z4 = ⇒ Qy = 5.106N Z2 = a ⇒ Qy = Tỉì cạc säú liãûu...
- 17
- 580
- 0
Tính toán sức bền và kết cấu máy
... 1.25x10Nm 3.876x10Nm 3.876x10Nm 1.513 E D C B A 4. 48 4 .6 Bióứu õọử lổỷc cừt: Hỗnh b Biãøu âäö mämen uäún b a a 1 .48 7x10N 1.012x10N 5x10N A 1.012x10N a E D C B 1 .48 7x10N b b a Hỗnh 4. 7 Bióứu õọử ... càõt Jx = b.h3/12 (4. 4) ⇒ ỈÏng sút tiãúp cỉûc âải tải âỉåìng trung ho Tmax = Qy F Trong âoï: Qy = 1 ,48 8.106N F = b.h = 0,08.0 ,6 Váûy T = 31, 62 5.106N/m2 ⇒ σ td = 149 ,729 + 331 ,62 5 10 = 159.10 N ... 31.5 = = 63 0(vong / phut ) D ×π 16 × 3. 14 Chn theo mạy n = 60 0 (vng/phụt) Lục ny ta cọ täúc âäü càõt sau : Vt = n × D × π 60 0 × 16 × 3. 14 = = 30.2 04( m / phut ) 1000 1000 Váûy Sph = n × S = 60 0 ×...
- 37
- 471
- 0
Nghiên cứu tính toán độ bền chung kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 4. 23.102 4. 14. 102 352. 06 27.82 6. 64 3.95 Khoan 1p 4. 26. 102 4. 18.102 355. 04 27.82 6. 64 -3.91 Khoan 2s 1 .48 .103 1 .45 .103 1232.87 39 .60 6. 42 4. 38 Khoan 2p 1 .48 .103 1 .45 .103 1232.95 39.55 6. 42 -4. 38 ... 1 .69 .103 1 .65 .103 14 06. 51 57.87 6. 31 4. 56 Khoan 3p 3 141 2 . 64 57.89 6. 31 -4. 56 1.70.10 1 .66 .10 27 Khoan 4s 1.55.103 1.52.103 1290.13 76. 27 6. 30 4. 57 Khoan 4p 1.55.103 1.52.103 1290.21 76. 33 6. 30 ... 5. 46 . 102 5 46 . 24 94. 74 3 .47 -7.13 15 ballast tank 6p 4. 51.102 4. 42.102 44 2.22 115.38 4. 51 -5 . 64 16 No1 5.71.101 5.71.101 57.05 19.055 2 .41 1 17 oil tank s 7.09.10 3. 54. 10 30.12 17.39 8. 74 7 .44 18 oil...
- 63
- 653
- 3
Nghiên cứu tính toán độ bền cục bộ kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 66 48 66 43 .4 64 27.5 64 27.9 63 14 .6 63 14. 2 63 05.8 63 06. 1 63 52 .6 6352.9 65 84. 3 65 83.9 820 .69 9918.9 241 5 .4 9597 .4 9597 .4 965 0.3 965 0.2 64 55.2 Zcg (mm) 3950 .43 -3919. 96 43 83. 74 -43 87. 76 4 567 .53 -4 5 64 .51 ... 3801.5 342 5.9 3209.1 3189 3307.7 42 40.5 64 45 .4 4050.1 361 2 .6 3 365 .5 3339.7 34 76. 4 4513 .6 241 5 .4 8 742 .5 8 742 .6 87 96. 1 87 96. 2 41 12.7 Zcg (mm) -278. 348 0.918 46 9 5708. 46 6383.05 67 45 . 46 6779.17 66 29.95 ... -3919. 96 43 83. 74 -43 87. 76 4 567 .53 -4 5 64 .51 45 74. 59 -45 78 .42 44 96. 71 -44 94. 4 343 1 .67 - 343 4.8 -2 76. 061 -2.02x10-12 -2 .65 x10-13 7 760 .85 -7 763 .75 -62 92.08 62 88 .4 -4. 71 945 36 Hình 3.22.Vị trí khoang dầu...
- 75
- 902
- 4
Nghiên cứu tính toán độ bền chung kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 557000000000 5 46 0 00000000 5 46 2 41 947 42 34 76 -7 140 ballast tank 6p 45 1000000000 44 2000000000 44 22 24 115381 45 14 - 5 64 0 no1 57100000000 57100000000 57050 19055 241 5 oil tank s 70900000000 3 540 0000000 ... cargo 1s 42 3000000000 41 4000000000 3520 56 27827 66 48 3950 cargo 1p 4 260 00000000 41 8000000000 355 040 27828 66 43 -3920 cargo 2s 148 0000000000 145 0000000000 1230000 3 960 9 64 28 43 84 cargo 2p 148 0000000000 ... y (N/mm2) 24. 8 49 .7 31.31 -39.97 28.59 230 158 - 162 .35 -75.83 72.05 128 95.1 -98.19 -38. 74 45.23 88.7 68 .4 61 .23 -42 . 96 - 34. 06 1 96 147 151.17 -50.31 -48 .02 209 155 1 64 .21 -66 .43 -66 .32 (mm) Ứng...
- 52
- 490
- 1
Sử dụng mô phỏng số trong tính toán độ bền mỏi của kết cấu kim loại cầu trục
... 2.2 Tính toán độ bền mỏi KCT cầu trục 41 2.2.1 Xử lý số liệu 41 2.2.2 Phương pháp đếm rainflow .43 2.2.3 Chuyển đổi ứng suất đối xứng 64 2.2 .4 Tính tốn độ bền ... nIII 1 ,4 1 ,4 1,3 1 ,6 1 ,6 - 1,2 1,2 1,2 Trường hợp 2: Kết cấu bị phá hỏng mỏi tăng số chu trình làm việc Tính độ bền mỏi ngắn hạn, hệ số độ bền mỏi xác định sau (xem H1.12) H1.12 Sơ đồ tính độ bền ... đánh giá độ bền mỏi đề cập chưa đầy đủ, chủ yếu theo phương pháp gần [2,8, 14] chí bỏ qua Một cách phổ biến khác tính tốn thiết kế kết cấu theo độ bền, độ cứng, độ ổn định độ bền mỏi tính đến...
- 81
- 492
- 1
Tính toán độ bền thùng xe khách thế hệ mới
... 14 16 21,5 X − 2, 84 X 2, 84 X − 41 ,23 X + 2, 84 X = − 21235 2, 84 X − 41 ,23 X + 2, 84 X = − 7 263 20 2, 84 X − 41 ,23 X + 2, 84 X = − 14 860 03 2, 84 X − 41 ,23 X + 2, 84 X = − 19207 14 2, 84 ... δ 41 ⋅ x1 + δ 42 ⋅ x2 + δ 43 ⋅ x3 + δ 44 ⋅ x4 + δ 45 ⋅ x5 + δ 46 ⋅ x6 = ∆ P δ 51 x1 + δ 52 ⋅ x2 + δ 53 ⋅ x3 + δ 54 ⋅ x4 + δ 55 ⋅ x5 + δ 56 ⋅ x6 = ∆ P δ 61 ⋅ x1 + δ 62 ⋅ x2 + δ 63 ⋅ ... 71 = δ 27 = δ 72 = δ 14 = δ 41 = δ 24 = δ 42 = δ 53 = δ 35 = δ 15 = δ 51 = δ 25 = δ 52 = δ 63 = δ 36 = δ 16 = δ 61 = δ 26 = δ 62 = δ 73 = δ 37 = δ 46 = δ 64 = δ 47 = δ 74 = δ 57 = δ 75 = ∆7 p...
- 48
- 1,049
- 6
Chương 3: Tính toán sức bền và chi tiết máy
... Tõ tính đ-ợc đ-ờng kính xác trục chỗ lắp bánh Z=18 chỗ lắp ổ Tại tiÕt diÖn I-I (1,8 .43 444 9) [( d1 340 1,8.0,3).3 140 00] 40 0 340 1,5 = 62 ,85 mm t¹i tiÕt diƯn II-II 340 1,8).3 140 00] 40 0 340 ... trục nuy hiểm bánh z = 64 z = 18 làm việc Lực tác dụng lên bánh Với bánh z = 64 ; m = 2,5 Đ-ờng kính vòng lăn d1 = z.m = 64 .2,5 = 160 (mm) Ta cã Ft2 = 2M/d1 = 3 140 00/ 160 = 3925 (N) Lùc h-íng ... M ux M uY Mômen uốn I - I: Víi Mux = RAX l1 = 1270 160 = 203200(Nmm) Muy = RAY l2 = 240 0 160 = 3 840 00(Nmm) Mu = 43 444 9 (Nmm) MX = 3 140 00(Nmm) Mômen xoắn: Ưng suất uốn: Xét tiết diện II-II...
- 10
- 524
- 1
phương pháp tính toán độ bền toa xe
... My 31 32 33 34 35 36 37 = 5g+2: N 49 50 51 72 73 74 = 10g +4: NT(N) 6g+3 45 7g+3= 52 8g +4 47 68 9g +4= 67 46 69 70 53 60 54 61 48 71 55 62 56 63 57 64 58 65 = 7g+2: Qx 59 = 2g+1: Mx 66 = 9g+3: T(Qy) ... 38 39 40 41 42 43 44 = 6g+2: N 2g+2 16 17 18 19 20 21 22 = 3g+1: My A A B B lt A 3g+2= 23 g+1= 08 B A 24 09 25 10 26 11 27 28 12 13 29 14 B 30 = 4g+2: Mz 15 = 2g+1: My 01 4g+3 02 03 04 05 06 07 ... h1=22 Mz 3g+2 ≤ t ≤ 4g+2 ; h2=g+1 23 ≤ t ≤ 30 ; h2=8 N 4g+3 ≤ t ≤ 6g+2 ; h3=2g 31 ≤ t ≤ 44 ; h3= 14 Qz 6g+3 ≤ t ≤ 7g+2 ; h4=g 45 ≤ t ≤ 51 ; h4=7 Qy 7g+3 ≤ t ≤ 8g+3 ; h5=g+1 52 ≤ t ≤ 59 ; h5=8 §èi...
- 30
- 456
- 2
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose