4 2 sơ đồ quy trình xử lý nước thải
ĐỒ án tổ CHỨC THI CÔNG
... 40 42 63 42 42 100 80 40 40 42 63 42 42 100 80 40 40 42 63 42 42 100 Page 21 5,675.6 5,675.6 4, 387.5 2, 808.0 17, 24 2 .8 17, 24 2 .8 1,633.9 2 ,45 0.8 5,718.6 5,718.6 4, 387.5 2, 808.0 17, 24 2 .8 17, 24 2 .8 ... 0.0 726 8.5 8 .49 42 72. 2007 Tng ngoi 3.75 0 .22 0.1 0.0 825 7.5 9.6 525 72. 39375 Tng 3.75 0.11 0.1 0. 041 25 5.5 4. 826 2 26 . 544 37 1.6 0.6 0 .4 0.3 84 2 .4 1 .4 0 .4 1. 344 12 2 02. 17 24 2 6.1 12 5 .4 0.35 0 .4 0.756 ... 0.0 849 42 Tng 0.0 726 0.0 726 12 8 .49 42 1.0193 04 Tng ngoi 0.0 825 0.0 825 12. 5 9.6 525 1 .20 65 625 Tng 0. 041 2 0. 041 25 4. 826 2 1. 728 14 20 2.17 2. 83 046 4 0.00 5.55 Ging dc 0.756 0.756 10 88 .45 2 0.8 845 2 61.7...
- 72
- 449
- 0
Nghiên cứu cách tính cột bê tông cốt thép tiết diện chữ nhật nén lệch tâm xiên bố trí thép đối xứng theo hai trục
... i Ai (1 -22 ) Công thức mômen: M * = Nηe0 = 0,5 Rb bx(h − x) + ∑ σ i Ai yi (1 -23 ) Hai phương trình (1 -22 ) (1 -23 ) dùng đồng thời với phương trình (1 -21 ) Việc vận dụng công thức, phương trình vừa ... đối xứng theo hai trục 52 3.1 Đặt vấn đề: 52 3 .2 Xây dựng công thức: . 52 3 .2. 1 Lập số liệu đầu vào 52 3 .2. 2 Xử lý số liệu: Từ số liệu đầu vào ta lập ... Thuận Luận văn tốt nghiệp Trang: 49 Chương II: Lập biểu đồ tương tác – xây dựng chương trình 2 .4 Chương trình xây dựng biểu đồ tương tác: 2 .4. 1 Thuật toán vẽ họ biểu đồ tương tác không thứ nguyên...
- 100
- 1,796
- 6
Nghiên cứu ổn định của cột bê tông cốt thép tiết diện chữ nhật chịu nén lệch tâm
... Cứng 44 1 ,2 0,8 0,8 2, 0 1,5 2, 0 2, 0 1,5 H 1 ,2 H 1,5 H 0,8 H 0,8 H 1,5 H 1 ,2 H 1 ,2 H 1,5 H 1 ,2 H 2, 5 H 1,5 H 1 ,2 H 2, 0 H 0,8 H 0,8 H 2, 0 H 0,8 H 0,8 H 0,8 H 1 ,2 H 1 ,2 H 2, 5 H 1 ,2 H ... Thay (1 .41 ) vào (1 . 42 ) đƣợc: Mc M0 P. P / Pe (1 .43 ) Trên biểu đồ mô men hình 1.5b: 0 M l 8.E.I (1 .44 ) Thay (1 .44 ) P = (P/Pe) EI / l2 vào phƣơng trình (1 .43 ) đƣợc Mc M (1 0 ,23 P / ... Hình 2. 1 Mất ổn định chịu nén (2. 2) Thay (2. 2) vào (2. 1) ta nhận đƣợc phƣơng trình cấp nhất: y" y (2. 3) Trong đó: 2 N EI Nghiệm tổng quát phƣơng trình (2. 3): y C1 cos z C2 sin...
- 75
- 578
- 0
Nghiên Cứu Thực Nghiệm Có Kể Đến “Confinement” Của Cột BTCT Có Lõi Thép Gia Cường Tiết Diện Chữ Nhật Bố Trí Đai Xoắn Cải Tiến (SRC)_Kết cấu BTCT nâng cao_Cao học Xây dựng Đại học Bách khoa TP.HCM
... nén Be tong 41 .1 Mpa Thép dọc gồm #8(D25) #9(D29) có cường độ chảy dẻo 44 2 43 0 MPa Thép đai gồm #3(D10) #4( D13) có cường độ chảy dẻo 48 5 46 3 MPa #4( D13) chọn làm đai xoắn trung tâm, #3(D10) làm ... giằng gồm RC1 SRC2 loại đai xoắn SRC4 Chỉ số dẻo µ xác định tỉ số ε0.7Pu ε7Pu (Pu tải trọng ngang cục hạn ) Ta thấy số dẻo 1. 82, 3.60, 4. 77 mẫu RC1; SRC2 SRC4 Ta thấy mẫu thiết kế SRC4 tốt để hấp ... đến 40 5 N/m Lõi thép mẫu gồm có tiết diện chữ H chữ nhật với bề dày khác gồm 6, 9, 10 mm cường độ chảy dẻo dao động khoảng 41 1 đến 44 5 MPa Cường độ chịu nén Be tong 41 .1 Mpa Thép dọc gồm #8(D25)...
- 41
- 855
- 0
Báo cáo " LÝ THUYẾT ỔN ĐỊNH ĐÀN HỒI CỦA DẦM TIẾT DIỆN CHỮ I CÓ MỘT TRỤC ĐỐI XỨNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG" potx
... xụn 1.0 74. 623 74. 6 34 0.015% 84. 3 24 85 . 42 7 1.3% 101 .49 101.69 0 .2% 74. 623 74. 825 0 .27 % 7 94. 72 Py qy Py Mx 2Mx 2Mx 2Mx M x Cú mụ men trung mx Hỡnh Dm n gin chu ti trng phõn b u Số 14/ 12- 20 12 Sai ... ' u ' dz = ( M x )u ' 20 L 1 ' 2Q y x dz = Q y x 20 42 Số 14/ 12- 20 12 L L L L L 1 + 2( M x )u" dz = M xu '' dz 20 20 (11) L 1 ' 2 (Q y x ) dz = q y x dz 20 ( 12) Tạp chí khoa học công ... Theo lý thuyt c in L = " " ' 2 " [ EI y (u ) + EI ( ) + GI t ( ) + 2M x x ( ' ) + 2M xu ]dz 20 (25 ) Py a L - Theo lý thuyt ca Tong v Zhang Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 14/ 12- 20 12 45 ...
- 13
- 771
- 0
Nghiên cứu cấu kiện thép tiết diện chữ I, cánh rỗng (HFB) để ứng dụng vào thực tế xây dựng ở Việt Nam
... Hình 4. 12 Quy trình kiểm tra tiết diện 22 4. 1.5 Quy trình tính toán cấu kiện chịu kéo uốn: Hình 4. 13 Quy trình thiết kế tiết diện Hình 4. 14 Quy trình thiết kế tiết diện 4. 2 Xây dựng chương trình ... nén: 21 4. 1.3 Quy trình tính toán cấu kiện chịu nén uốn: Hình 4. 9 Quy trình thiết kế tiết diện Hình 4. 10 Quy trình kiểmtra tiết diện 4. 1 .4 Quy trình tính toán cấu kiện chịu kéo: Hình 4. 11 Quy trình ... nghĩa: a/d ≤ kv = 4, 00 + 5, 34 (a / d )2 Điều kiện kiểm tra : a/d > 1: Vv = 0,64t kv = 5, 34 + f y kv E (2. 12) 4, 00 (a / d )2 Biểu đồ khả chịu oằn cục cắt * V ≤ φvVv (2. 13) 2. 3 .2 Tính toán kiểm...
- 25
- 1,422
- 2
Nghiên cứu ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T đến khả năng chịu cắt của dầm bê tông cốt thép
... ( 520 22 0).100 0, 22 0,5 22 0 .46 0 44 M b b (1 f n ) Rbt bh 02 2. (1 0, 22 ).0,9 .22 0 .46 02 1 022 281 92 N mm Qb M b 1 022 281 92 681 52 N c 1500 Qb b (1 f n ) Rbt bh0 0,6.(1 0, 22 ).0,9 .22 0 .46 0 ... 35 2. 3 .4 Tính toán theo giáo trình kết cấu BTCT .37 2 .4 Khả chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn ACI 318 20 02 46 2 .4. 1 Khả chịu cắt bê tông .46 2 .4. 2 Khả chịu cắt thép đai 47 2 .4. 3 ... R 0, 623 , thỏa mãn điều kiện hạn chế 0,916 22 5.106 As 146 2mm 14, 62cm Rs h0 365.0,916 .46 0 M 14, 62 100 0, 529 % 0,05% 60 .46 Chọn 25 có As= 14, 73 cm2 Chọn cốt thép cấu tạo As, 21 6 2 16 ỉ8...
- 100
- 1,691
- 3
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "TÍNH TOÁN ỨNG SUẤT CHO PHÉP & KHẢ NĂNG CHỊU NÉN CỦA CẤU KIỆN TIẾT DIỆN CHỮ I CÁNH RỖNG THEO CÁC TIÊU CHUẨN AS 1538 và AS 4100 (ÚC)" pps
... ngang 1 ,2 2 ,2 2 ,2 Không chuyển vị đứng, ngang Không xoay, tự chuyển vị ngang Không xoay, không chuyển vị đứng, ngang Tự xoay chuyển vị đứng, ngang 3.3 Khả chịu nén trung tâm Mục 3.6.1-AS1538 quy ... Khoa học Kết cấu thép Xây dựng, 12/ 20 04 Huỳnh Minh Sơn, Tính toán dầm thép cánh rỗng HFB theo tiêu chuẩn thiết kế Úc, Tạp chí Khoa học Công nghệ ĐHĐN số 2/ 6 -20 04 Australian Standard, Cold- formed ... [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] Đoàn Định Kiến, Thiết kế kết cấu thép thành mỏng tạo hình nguội, NXB Xây dựng, 20 05 Huỳnh Minh Sơn, Phạm Văn Hội, Kỷ yếu Hội thảo Khoa học Kết cấu thép Xây dựng, 12/ 2004...
- 6
- 1,158
- 5
nghiên cứu ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ t đến khả năng chịu cắt của dầm bê tông cốt thép
... (b 'f b)h'f bh0 = 0,75 ( 520 22 0).100 = 0, 22 < 0,5 22 0 .46 0 M b = b (1 + f + n ) Rbt bh 02 = 2. (1 + 0, 22 ).0,9 .22 0 .46 02 = 1 022 281 92 N mm Qb = M b 1 022 281 92 = = 681 52 N c 1500 Qb = b (1 + f ... 5,9in As = 2. 50, 24 = 100, 48 mm = 0,155sp.in thép có f y = 23 5MPa = 340 82, 66 psi , 45 2 16 ỉ8 a150 3 25 Hình 2. 8 : Sơ đồ tải trọng mặt cắt ngang dầm Vc = 2bw d f c, = 2. 1.8,66.18,11 23 20, 52 = 15109,8(lb) ... 0, 623 , thỏa mãn điều kiện hạn chế = 0,916 M 22 5.106 As = = = 146 2mm = 14, 62cm Rs h0 365.0,916 .46 0 à= 14, 62 100 = 0, 529 % > = 0,05% 60 .46 Chọn 25 có As= 14, 73 cm2 Chọn cốt thép cấu tạo As, 21 6 2 16...
- 86
- 985
- 0
tính toán ổn định của dầm thép tiết diện chữ i không đối xứng theo tiêu chuẩn eurocode 3
... (N.mm) 42 -23 3 ,22 2. 3 74. 533. 521 Cỏnh trờn 42 5 191,78 1. 722 .8 14. 315 Cỏnh di -555 -788 ,22 3 .29 6. 948 .769 -23 3 ,22 14. 017.1 72 .48 3 Cỏnh trờn 42 5 191,78 11 .26 7. 848 .44 9 Cỏnh di -555 -788 ,22 17.619.7 74. 943 ... 10*9603 25 0* 20 3 40 0* 20 3 Iy = + + 20 * 25 0*555 + + 20 * 40 0* 42 52 12 12 12 = 3.763.398 .28 9mm4 Iz = 960*103 20 * 25 03 20 * 40 03 + + = 1 32. 788.333mm4 12 12 12 Mụ men chng xon: I t = (40 0* 20 3 + 960*103 ... l /4 Dng liờn kt V trớ ti Mcr (N.mm) Trng tõm -23 3 ,22 1 .40 1. 128 .196 Cỏnh trờn 42 5 191,78 1. 045 . 945 .676 -555 -788 ,22 1. 922 .863 .43 6 Trng tõm -23 3 ,22 6 .45 5.577.650 Cỏnh trờn 42 5 191,78 4. 8 24 . 741 .26 6...
- 74
- 4,183
- 20
nghiên cứu ảnh hưởng của lực dọc đến quá trình chảy dẻo và mặt chảy dẻo của thanh thép tiết diện chữ i
... (4) 1,000 0,986 0, 943 0,8 72 0,7 72 0, 649 0, 522 0,393 0 ,2 64 0,133 0,000 1,0 0,000 So sánh (%) So sánh (%) So sánh (%) (4) - (3) 0,0 3,6 4, 6 9,7 12, 5 13,3 13,7 14, 2 14, 7 15,1 Trung bình = 9 ,2 (4) ... 0 ,2 0, 943 0,3 0,8 72 0 ,4 0,7 72 0,5 0, 649 0,6 0, 522 0,7 0,393 0,8 0 ,2 64 0,9 0,133 1,0 28 0,000 OBISON [9] N/Np AISC-LRFD [7] N/Np 0,1 0 ,2 0,3 0 ,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 M/Mp (2) 1,000 0,976 0,9 12 ... N Mp p p A.(b t w )( h 2t f ) A2 b.h Wp b Với ; ; 4. b.Wp 2. Wp b 4. Wp A2 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 4/ 20 14 ( 14) (15) 27 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Để thuận...
- 7
- 372
- 0
THIẾT kế dầm cầu THÉP LIÊN hợp có TIẾT DIỆN CHỮ i, KHỔ cầu b k=7,2m 0,75m,l=34,6m,6 DẦM,KHOẢNG CÁCH 2 dầm CHÍNH 1,6m, số LIÊN kết NGANG 10
... 11 726 00000 V 140 476 .47 1 047 26 .47 93370.59 731 82. 35 68976 .47 M 655 126 875 771 825 600 87 048 0000 8735 025 00 V 1 027 65 57805.31 46 21 2 .25 28 8 02. 65 25 691 .25 M 24 3 843 750 28 728 0000 3 24 0 00000 325 125 000 V 3 825 0 21 515.63 ... 528 00.00 100569 .48 70569 .48 28 023 835.73 42 170009.18 37 622 070.18 181 846 87. 54 120 083668.11 5 1 42 8 726 .65 960669 344 .88 12 3 42 8 943 9.59 5 42 897759. 72 837717051.95 46 8 149 27 135. 52 325 91316957.79 Tiết diện ... 1388660000 1 546 9 044 11.76 1 544 075000 140 763. 24 123 987.50 941 63.97 87950. 74 10590 125 00 1 24 1 636500 1 321 918000 1 322 587500 1 24 5 66 107877 .25 779 74. 00 71753.50 890175000 1 045 750588. 24 1 170917 647 .06 11 726 00000...
- 86
- 672
- 0
Thiết Kế Cầu Thép Dầm Thép Liên Hợp Tiết Diện Chữ I, 6 Dầm Chính, L=40m (Kèm Bản Vẽ, Sap, Bảng Tính)
... Dài hạn-giai đoạn 56800 115 745 78911 326 07797 48 28 8679 43 401 746 21 81 24 0 9 160971508 66889515 128 77 720 67 1605 348 3 72 722 18 24 8 5 11001 24 6 51 61661 745 980 43 695575990 21 69566 629 1 DẦM BIÊN (DẦM NGOÀI) Đặc ... hạn-giai đoạn 56800 10 841 7 75750 326 07797 47 830761 41 835096 21 81 24 0 9 137 720 085 59 644 161 1101760683 143 145 9866 647 6 822 87 99 845 3937 58931801710 41 25 944 4870 21 69566 629 1 Trang 48 Chương IV – DẦM CHÍNH ... 0. 043 × γ1.5 c × fc = 0. 043 × 24 0 01.5 × 30 = 27 691 MPa Dầm chủ làm thép có E B = 20 0000 MPa E B 20 0000 = = 7 .22 Vậy n = ED 27 691 ( ⇒ K g = 7 .22 × 21 69566 629 1 + 56800 × 11 84. 6 52 ) = 7 321 69 641 800...
- 106
- 1,573
- 0
Đồ án thiết kế dầm BTCT dự ứng lực tiết diện chữ I kéo trước
... 36, 2, 16 36, 2, 09 36, 2, 01 36, 2, 66 23 , 2, 59 25 , 2, 55 26 , 2, 45 28 , 2, 36 2, 61 24 , 2, 58 25 , 2, 49 27 , 2, 38 28 , 2, 32 2, 61 25 , 2, 54 26 , 2, 48 27 , 2, 43 29 , 2, 36 2, 55 26 , 2, 50 27 , 2, ... x2 48 43.077 -0 .44 1 20 .000 786 .2 14 0 .44 5 4. 406 1.053 2. 768 1 .27 6 4. 971 15. 146 x3 x4 46 37 .44 1 -6. 948 23 . 828 7 52. 831 1. 840 13.057 4. 317 8.850 5 .23 7 15.379 4. 1 74 47 52. 795 -8. 345 25 .25 5 771.558 2 .44 2 ... 99 27 , 3, 65 24 , 2, 61 26 , 2, 57 27 , 0, 25 28 , 3, 49 27 , 3, 01 26 , 2, 54 28 , 2, 50 29 , 0, 29 , 2, 51 30, 2, 47 30, 2, 41 31, 2, 37 32, 0, 75 33, 2, 37 33, 2, 33 34, 2, 28 34, 2, 18 34, 36, 2, 23 ...
- 65
- 834
- 2
Tiết 14: Chủ đề và dàn bài của bài văn tự sự
... Hoạt động : Các phần : Mở bài, thân bài, kết thực yêu cầu ( nhiệm vụ ) văn tự ? - Học sinh trả lời 2, Dàn văn tự : Bao gồm phần - Mở : Giới thiệu chung nhân vật & việc - Thân : Kể diễn biến việc...
- 4
- 9,470
- 14
Phân tích nội dung quy luật thống nhất và đấu tranh của các mặt đối lập và vận dụng quy luật đó vào trong nền kinh tế thị trường định hướng xã hội chủ nghĩa ở Việt Nam
... quản lý nhà nước, sách kinh tế vĩ mô phải thường xuyên bổ xung hoàn thiện KTTT gắn liền với nhà nước pháp quy n nhà nước quản lý pháp luật 2. 2-Kinh tế thị trường theo định hướng XHCN Việt Nam 2. 2.1-Sự ... Việt Nam 2. 1-Khái quát chung kinh tế thị trường (KTTT) 2. 2-Kinh tế thị trường theo định hướng XHCN Việt Nam 2. 2.1-Sự cần thiết khách quan phải phát triển KTTT định hướng XHCN nước ta 2. 2 .2- Một số ... cứu lý luận, Số 8, 20 00 Nghiờn cứu lý luận, Số10, 20 00 Nghiên cứu trao đổi, Số 18, 9/1998 Nghiên cứu trao đổi, Số 19, 10/1998 Tạ p triết học, Số ( 128 ), 1 /20 02 10 Tạ p triết học, Số ( 113), 2/ 2000...
- 33
- 8,877
- 36
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25