Thiết Kế Cầu Thép Dầm Thép Liên Hợp Tiết Diện Chữ I, 6 Dầm Chính, L=40m (Kèm Bản Vẽ, Sap, Bảng Tính)

Tiết diện dầm thép liên hợp, khoảng cách giữa các dầm là 2 m.. Trongđó phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khitính toán dầm đơn giản xong phải nhân v

GIỚI THIỆU CHUNG 3

Các số liệu thiết kế: 3

Phương pháp thiết kế: 3

Vật liệu dùng trong thi công: 3

LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH 5

Lan can: 5

Lề bộ hành: 11

Bó vỉa: 14

BẢN MẶT CẦU 19

Số liệu tính toán: 19

Sơ đồ tính toán bản mặt cầu: 19

Tính nội lực cho bản công-xôl: (bản hẫng) 20

Tính nội lực cho bản dầm cạnh dầm biên: 22

Tính nội lực cho bản dầm giữa: 27

Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu: 33

Kiểm tra nứt cho bản mặt cầu: 34

DẦM CHÍNH 36

Kích thước cơ bản của dầm chính: 36

Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm: 37

Xác định hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: 49

Xác định nội lực do hoạt tải tại các mặt cắt: 53

Nội lực do tĩnh tải tác dụng lên dầm chính: 57

Tổ hợp nội lực tại các mặt cắt theo trạng thái giới hạn: 65

IV.2 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn 1: 71

IV.3 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn 2: 79

IV.4 Kiểm tra ở trạng thái giới hạn sử dụng: 88

IV.5 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo: (Độ vồng ngược) 88

IV.6 Kiểm tra mỏi và nứt gãy: 89

IV.7 Tính toán sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối, neo chống cắt: 90

- Chiều dài dầm chính: L = 40.000 mm.

- Số dầm chính: 6 dầm

- Khoảng cách 2 dầm chính: 2000 mm

- Số sườn tăng cường đứng (một dầm): 46 Trong đó có 8 sườn tăng cường tại gối

- Khoảng cách các sườn tăng cường: 2000 mm Khoảng cách giữa các sườn tại gối là

150 mm Khoảng cách giữa sườn tăng cường tại gối với sườn trung gian là 1850 mm

- Số liên kết ngang (giữa 2 dầm): 11

- Khoảng cách 2 liên kết ngang: 4 m

- Khoảng cách 2 trụ lan can: 4 m

Phương pháp thiết kế:

- Thiết kết theo tiêu chuẩn 22TCN272-05

- Bản mặt cầu tính theo bản hẫng và làm việc theo phương ngang cầu

Dầm chính: Tính như dầm giản đơn Tiết diện dầm thép liên hợp, khoảng cách giữa các dầm là 2 m

Kiểm toán

Vật liệu dùng trong thi công:

- Thanh và cột lan can (phần thép): Thép CT3

+ Thép AII: Fy =280 MPa

s 7.85 10 N / mm−

- Dầm chính, sườn tăng cường, liên kết ngang

+ Thép tấm M270M cấp 345: Fy =345 MPa

Chương II

LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH Lan can:

II.1.1 Thiết kế thanh lan can:

- Chọn thanh lan can thép ống có:

+ Đường kính ngoài D =80 mm

+ Đường kính trong d = 70 mm

- Khoảng cách 2 cột lan can là: L = 4000 mm

s 7.85 10 N / mm−

- Thép cacbon số hiệu CT3: f = 240 MPa y

II.1.1.1 Tải trong tác dụng lên thanh lan can:

w=0.37N/mm w=0.37N/mm

g=0.0925N/mm P=890N

4000

Hình 2.1: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên thanh lan can.

- Theo phương thẳng đứng (y):

+ Tĩnh tải: Trọng lượng tính toán của bản thân lan can:

= γD -d2 2 π = × -5× ×80 -702 2 =

+ Hoạt tải:

Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Theo phương ngang:

+ Hoạt tải:

Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Tải tập trung P = 890 N được đặt theo phương hợp lực của g và w

II.1.1.2 Nội lực của thanh lan can:

- Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Tải phân bố:

y w

P L 890 4000

 Theo phương x:

- Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Tải phân bố:

x w

+ γ =DC 1.25: hệ số tải trọng cho tĩnh tải

+ γ =LL 1.75: hệ số tải trọng cho hoạt tải



⇒M 0.95= × (1.25 185000 1.75 740000)× + × 2 +(1.75 740000)× 2

Trong đó:

+ φ: là hệ số sức kháng: φ = 1.

+ M: là mômen lớn nhất do tĩnh và hoạt tải

+ Mn: sức kháng của tiết diện: Mn = ×f Sy .

o S là mômen kháng uốn của tiết diện

Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chịu lực

II.1.2 Cột lan can:

Ta tính toán với cột lan can ở giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình2.2):

Hình 2.2: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can.

Để đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra khả năng chịu lực lực xô ngang vào cột, bỏqua lực thẳng đứng và trọng lượng bản thân

II.1.2.1 Thiết kế cốt thép cho cột lan can:

- Kích thước: như hình vẽ 2.2

- Lực tác dụng: (chỉ có hoạt tải)

+ Lực phân bố: w = 0.37 N/mm ở 2 thanh lan can ở hai bên cột truyền vào cột 1lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 4000 = 1480 N

 Thiết kế cốt thép cho cột lan can:

- Tiết diện chịu lực: b x h = 140 mm x 160 mm

- Chọn a’ = 30 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bê tông:

d 120 ⇒ bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo

- Xác định diện tích cốt thép:

'

2 c

Ta thấy As > Asmin.

- Chọn vùng kéo 2 10a80φ ⇒ diện tích As = 201,06 mm2

- Cốt thép được bố trí như hình 2.3

II.1.2.2 Kiểm tra khả năng chịu lực của cột lan can:

- Chiều cao vùng chịu nén :

s y ' c

,

,

Vậy cột lan can chịu phá hoại dẻo

- Sức kháng mô-men của cột lan can:

Vậy tiết diện đủ an toàn

II.1.2.3 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt)

- Tiết diện kiểm toán:

+ Tiết diện chữ nhật có b x h = 160 mm x 140 mm

- Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gần nhất:

- Mômen do ngoại lực tác dụng vào tiết diện:

=s

- Môđun đàn hồi của thép:Es =200000 MPa

- Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: = s = = ,

Lề bộ hành:

II.1.3 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành gồm:

 Xét trên 1000 mm dài

- Hoạt tải người: PL = 0.003 x 1000 = 3 N/mm

- Tĩnh tải: DC = 1000 x 100 x 0.25 x 10-4 = 2.5 N/mm

1550

PL=3N/mm DC=2.5N/mm

Hình 2.4: Sơ đồ tính nội lực lề bộ hành

II.1.5 Tính cốt thép:

- Tiết diện chịu lực b x h = 1000 mm x 80 mm

- Chọn a’ = 20 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bê tông:

d 80 ⇒ bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo

- Xác định diện tích cốt thép:

'

2 c

1000

Hình 2.5: Bố trí cốt thép trên lề bộ hành.

II.1.6 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt)

- Tiết diện kiểm toán:

+ Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 mm x 100 mm

+ Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gầnnhất:

- Môđun đàn hồi của thép:Es =200000 MPa

- Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: s

- Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N / mm=

- Ứng suất cho phép trong cốt thép:

Bó vỉa:

- Giả thiết ta bố trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.6 và hình 2.7

- Ta tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực của bó vỉa dạng tường như sau:

+ Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo

+ Chọn cấp lan can là cấp 3 dùng cho cầu có xe tải

Bảng 2.1: Lực tác dụng vào lan can

Phương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tácdụng(mm)

+ Biểu thức kiểm toán cường độ của lan can có dạng

+ Khi xe va vào đầu tường:

+ R : sức kháng của lan can W

+ M : sức kháng mômen trên một đơn vị chiều dài đối với trục thẳng đứngW+ M : sức kháng mômen trên một đơn vị chiều dài đối với trục nằm ngangc+ M : sức kháng của dầm đỉnhb

+ H: chiều cao tường

+ L : chiều dài đường chảyc

+ L : chiều dài phân bố của lực theo phương dọc cầut

+ Ft : lực xô ngang quy định ở bảng 2.1

II.1.7 Xác định M : (Tính trên 1000 mm dài)c

Tiết diện tính toán b x h = 1000 mm x 100 mm và bố trí cốât thép (hình 2.6)

200 200

200 100

Hình 2.6: Tiết diện và bố trí cốt thép bó vỉa theo phương đứng.

- Cốt thép dùng 14a200φ mm, 1000 mm dài có 5 thanh

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho 1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự

- Diện tích cốt thép As:

2 s

II.1.8 Xác định M HW

- M H : Là sức kháng mômen trên toàn chiều cao tường đối với trục đứng:W

- Tiết diện tính toán b x h = 300 mm x 200 mm và bố trí cốt thép (hình 2.7)

Hình 2.7: Tiết diện và bố trí cốt thép theo phương dọc cầu

- Cốt thép dùng 2 14φ mm.

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự

- Diện tích cốt thép As:

2 s

II.1.9 Chiều dài đường chảy: (L )c

Chiều cao bó vỉa: H = 300 mm, vì không bố trí dầm đỉnh nên Mb =0.

 Với trường hợp xe va vào giữa tường:

- Chiều dài đường chảy:

- Sức kháng của tường:

Chương III

BẢN MẶT CẦU Số liệu tính toán:

- Khoảng cách giữa 2 dầm chính là: S = 2000 mm

- Bản mặt cầu làm việc theo một phương

- Chiều dày bản mặt cầu: hf = 200 mm

- Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau:

+ Lớp bêtông Atphan dày 50 mm

+ Lớp bêtông Ximăng bảo vệ dày 40 mm

+ Lớp phòng nước dày 5 mm

- Độ dốc ngang cầu: 1.5 % được tạo bằng thay đổi độ cao đá vỉa ở tại mỗi gối

Sơ đồ tính toán bản mặt cầu:

- Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ: Bản công-xôl và bản loại dầm Trongđó phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khitính toán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục của bản mặtcầu

Hình 3.1: Sơ đồ tính bản mặt cầu.

Tính nội lực cho bản công-xôl: (bản hẫng)

Hình 3.2: Sơ đồ tính cho bản công-xol.

III.1.1 Tải trọng tác dụng lên bản Công-xol:

III.1.1.1 Tĩnh tải:

Tải trọng tác dụng lên bản có tĩnh tải, ta sẽ xét tĩnh tải tác dụng lên dải bản rộng

1000 mm theo phương dọc cầu:

750

Lan can phần bê-tông

260 45°

250

Trọng lượng thanh lan can sẽ được truyền vào cột lan can và truyền xuống bản, dovậy ảnh hưởng của thanh lan can lên bản sẽ là trọng lượng của cả thanh lan can dài2000mm mỗi phía, hay ta tính với 1 thanh dài 4000 mmm.

- Trọng lượng của thanh này là:

1 thép 1 2 lan canPγ×π×(R -R )×L= 7.85×10 ×π×(40 -35 )×4000 370 N= =

- Tại một cột lan can có 3 thanh lan can, vậy trọng lượng do lan can tác dụng lên cộtlà: ∑P1 =3×P1 = ×3 370 1110 N=

- Trọng lượng của cột (bỏ qua lỗ rỗng do thanh lan can, xem cột lan can là bê-tôngđặc):

5 2

P =2.5 10× − ×140 160 740 414.4 N× × =

- Trọng lượng lan can phần bê-tông quy về lực tập trung tại cột lan can (tính cho dải1000mm):

5 3

P =2.5 10× − ×1000 250 755 4718.75 N× × =

- Trọng lượng lề bộ hành (một nửa tác dụng lên bó vỉa, một nửa tác dụng lên lan canbê-tông): xét cho dải 1000 mm

5 4

DC =2.5 10× ×(750 250) 200 5 N/mm+ × =

III.1.1.2 Hoạt tải:

- Hoạt tải tác dụng cho dải bản rộng 1000 mm trong trường hợp này chỉ có tải củangười đi bộ truyền xuống (hoạt tải này được chia đôi bó vỉa nhận một nửa và lan canphần bê tông chịu một nửa, là lực tập trung tại đầu bản hửng)

+ b = 1750 mm: bề rộng phần lề bộ hành

III.1.2 Nội lực trong bản công-xol:

- Sơ đồ tính nội lực (hình 3.4):

Hình 3.4: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên bản hẫng.

- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng:

750

2

12228860 16 N.mm+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

750

2

9510487 5 N.mm

S = 2000 mm, cách tính ta sẽ tính như dầm đơn giản đặt trên hai gối, xét cho dảibản rộng 1000 mm

III.1.3 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm biên:

- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu:

+ Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu: hDW =132 mm

- Sơ đồ tính như sau:

Hinh 3.5: Sơ đồ tính bản dầm

+ Với L1 = 1250 mm ; L2 =750 mm ; S = 2000 mm

- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng: η = η × η × ηD R I

+ ηD : Hệ số độ dẻo, trường hợp thiết kế thông thường η =D 1

+ ηR : Hệ số dư thừa, bản dầm có tính dư η =R 0.95

+ ηI : Hệ số quan trọng, η =I 1

6054988.281 N.mm+ Trạng thái giới hạn sử dụng: γDC =1; γDW =1; η =1

5013437.5 N.mm

III.1.4 Hoạt tải và nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm:

III.1.4.1 Hoạt Tải:

- Gồm có 2 hoạt tải: tải trọng người đi truyền xuống bản mặt cầu thông qua bó vỉa, tảitrọng xe 3 trục đặt như hình 3.6:

(b = 1750 mm : bề rộng lề bộ hành)

- Tải xe3 trục: đặt một bánh xe 3 trục (hình 3.6):

 Sơ đồ tính được thể hiện như trên hình vẽ

- Bề rộng bánh xe tiếp xúc với bản mặt cầu 510 mm

- Diện truyền tải của bánh xe xuống bản mặt cầu:

- Diện làm việc của bản:

+ Khi tính mômen âm tại gối:

+ Khi tính mômen dương tại giữa nhịp:

- Giá trị mômen tại giữa nhịp:

 Do tải xe3 trục:

- Trạng thái giới hạn sử dụng: η =1;γLL =1;IM 0.25=

- Trạng thái giới hạn cường độ:

1720 23662668.5 N.mm

+ Tai giữa nhịp:

1760 16612614.13 N.mm

- Trạng thái giới hạn sử dụng:

1720 15193121.56 N.mm

1760 10678219.49 N.mm

Tính nội lực cho bản dầm giữa:

III.1.5 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm:

- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu:

+ Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu: hDW =132 mm

+ Khối lượng riêng lớp phủ: 5 3

Hình 3.7 : Sơ đồ tính tĩnh tải cho bản dầm giữa

- Hệ số điều chỉnh tải trọng lấy như bản dầm biên

- Giá trị mômen dương tại giữa nhịp:

M

4020000 N.mm

III.1.6 Hoạt tải và nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm :

- Chỉ có xe3 trục, ở đây ta không xét tải trọng làn vì nhịp bản

S =2000 mm < 4600 mm theo quy định không cần xét tải trọng làn

- Ở đây sẽ có 2 trường hợp đặt tải:

- Trường hợp chỉ có 1 bánh xe của 1 xe

- Trường hợp có 2 bánh xe của 2 xe khác nhau đặt trong bản khi đó khoảng cách giữa

2 bánh xe là 1200 mm

III.1.6.1 Xét trường hợp 1 chỉ có 1 bánh xe:

Ta sẽ đặt bánh xe ngay tại giữa nhịp để tính toán

Hình 3.8: Tải trọng động tác dụng lên bản giữa

(Trường hợp đặt 1 bánh xe)

- Giá trị nội lực: Tương tự như trên ta có:

28507069.19 N.mmGiá trị mômen tại giữa nhịp do tĩnh tải và hoạt tải gây ra có xét đến tính liên tục của bảnmặt cầu (Với dải bản 1000 mm) được tính như sau:

 Trạng thái giới hạn cường độ:

- Tại gối:

172022882174.87 N.mm

176016031296.17 N.mm

 Trạng thái giới hạn sử dụng:

III.1.6.2 Xét trường hợp 2 (có 2 bánh xe)

Hình 3.9: Tải trọng động tác dụng lên bản giữa

(Trường hợp đặt 2 bánh xe).

- Giá trị nội lực: Tương tự như trên ta có:

u

47.75 2000

849615234.38 N.mm

+ Trạng thái giới hạn sử dụng: η =1;γLL =1; IM 0.25=

- Trạng thái giới hạn cường độ:

172023786571.55 N.mm

- Trạng thái giới hạn cường độ:

+ Mômen dương:Mu+ =16662612.04 N.mm

+ Mômen âm: Mu− = −23786571.55 N.mm

- Trạng thái giới hạn sử dụng:

Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu:

Ta sẽ thiết kế cốt thép tương ứng với các giá trị nội lực ở TTGH cường độ vừa tính

ở trên:

III.1.7 Thiết kế cho phần bản chịu mômen âm:

- Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài bản mặt cầu, khi đó giá trị nội lực trong

1000 mm bản mặt cầu như sau:

- Mômen âm: Mu− = −23786571.55 N.mm

- Chiều rộng tiết diện tính toán: b 1000 mm=

- Chiều cao tiết diện tính toán: h 200 mm=

- Cường độ cốt thép: fy=280 MPa

- Cấp bêtông: f 'c =30 MPa

- Tải trọng tác dụng: M 23786571.55 N.mm=

- Chọn khoảng cách từ mép chịu kéo ngoài cùng của tiết diệân đến trọng tâm vùng cốtthép chịu kéo là: a' 25 mm=

- Chiều cao làm việc của tiết diện: ds = − =h a 200 25 175 mm1 − =

- Chiều cao vùng bêtông chịu nén của bêtông:

III.1.8 Thiết kế cho phần bản chịu mômen dương:

Quá trình tính toán tương tự như trên, ta được kết quả là bố trí thép 5Ф14a200

Kiểm tra nứt cho bản mặt cầu:

Ta sẽ kiểm tra nứt của bản mặt cầu bằng trạng thái giới hạn sử dụng

+ Mômen dương: Ms+ =10488338.07 N.mm

+ Mômen âm: Ms−= −14959712.21 N.mm

III.1.9 Kiểm tra nứt với mômen âm:

- Các giá trị của b, h, a', d đã có ở trên s

- Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gần nhất:

- Modul đàn hồi của thép:Es =200000 MPa

- Hệ số tính đổi từ thép sang bêtông: s

- Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N / mm=

- Ứng suất cho phép trong cốt thép:

f 140.49 MPa 168 MPa Vậy thoả mãn điều kiện về nứt

III.1.10 Kiểm tra nứt với mômen dương

Tính toán tương tự ta cũng được ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn ứng suấttrong cốt thép

Chương IV

DẦM CHÍNH Kích thước cơ bản của dầm chính:

IV.1.1 Phần dầm thép:

- Số hiệu thép dầm: M270M cấp 345 (A709M cấp 345 – ASTM) Thép hợp kim thấpcường độ cao (hình 5.1)

- Chiều rộng cánh trên: bc=320 mm

- Bề dày cánh trên: tc =20 mm

- Chiều cao dầm thép: d 1660 mm=

- Chiều cao sườn dầm: D 1600 mm=

- Chiều dày sườn: tw =20 mm

- Chiều rộng cánh dưới dầm: bf =420 mm

- Bề dày cánh đưới dầm: tf =20 mm

- Chiều rộng bản phủ: b'f =500 mm

- Bề dày bản phủ: '

f

t =20 mm

IV.1.2 Phần bản bê tông cốt thép:

- Bản làm bằng bê tông có: fc' =30 MPa

- Bề dày bản bê tông: ts =200 mm

- Chiều cao đoạn vút bê tông: th =100 mm

- Góc nghiêng phần vút: 450

Hình 4.1: kích thước dầm thép

IV.1.3 Sơ bộ chọn kích thước sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối:

- Sườn tăng cường: Hình 4.2

+ Sườn tăng cường giữa: hình phải

Một dầm có: 19 x 2 = 38 sườn tăng cườngKhoảng cách các sườn: do = 2000 mmKhoảng cách sườn bình thường gần gối : 1850mmKhối lượng một sườn tăng cường: gs1 =240.5 N

- Liên kết ngang:

Khoảng cách giữa các liên kết ngang 4000 mm

Dùng thép góc L 100 x 100 x 10 (cho cả thanh xiên và thanh ngang)Trọng lượng mỗi mét dài: glk =149.15 N

Thanh ngang dài: 1550 mmThanh xiên dài: 1125 mmMỗi liên kết ngang có: 2 x 2 = 4 thanh liên kết ngang

2 x 2 = 4 thanh liên kết xiên

Mỗi dầm có 11 liên kết ngang

Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm:

IV.1.4 Đặc trưng hình học của tiết diện dầm giai đoạn 1: (Tiết diện dầm thép)

- Diện tích mặt cắt ngang phần dầm thép:

Hình 4.2 Sườn tăng cường

- Xác định mômen quán tính của tiết diện đối với trục trung hòa:

Chọn trục X’-X đi qua mép trên của tiết diện như hình vẽ:

Hình 4.3: chọn trục trung hòa cho dầm thép

- Môđun tĩnh của dầm thép đối với trục X’-X:

- Xác định mômen kháng uốn của tiết diện (Thớ trên dầm thép):

IV.1.5 Xác định các đặc trưng hình học của tiết diện dầm giữa giai đoạn 2 (Tiết diện liên hợp):

- Trong tiết diện dầm liên hợp thép-BTCT có hai loại vật liệu chính

 Thép: Thép dầm chủ + cốt thép dọc trong bản mặt cầu

 Bê tông: Bản bê tông

- Hai loại vật liệu này có môđun đàn hồi khác nhau, vì vậy để xác định các đặc trưnghình học chung cho tiết diện,khi tính toán ta phai đưa vào hệ số tính đổi có giá trịbằng tỉ số môđun giữa hai vật liệu để qui đổi phần vật liệu bê tông trong tiết diệnthành vật liệu thép:

- Ơû đây bản làm bằng bê tông có '

c

f =30 MPa.Theo điều 6.10.3.1.1.b-22TCN 272-05

ta có giá trị tỉ số môđun đàn hồi n = 8

IV.1.5.1 Xác định chiều rộng có hiệu của bản cánh (bi ):

- Chiều rộng của bản bê tông tham gia làm việc với dầm thép Theo điều 4.6.2.6.122TCN 272-05 qui định:

+ Đối với dầm giữa: Bề rộng bản cánh hữu hiệu là trị số nhỏ nhất của:

IV.1.5.2 Tiết diện liên hợp ngắn hạn:

- Xác định mặt cắt ngang dầm:

+ Diện tích phần dầm thép:

+ Yc td− : Là khoảng cách từ trục '

 Khoảng cách từ trục '