THIẾT kế dầm cầu THÉP LIÊN hợp có TIẾT DIỆN CHỮ i, KHỔ cầu b k=7,2m 0,75m,l=34,6m,6 DẦM,KHOẢNG CÁCH 2 dầm CHÍNH 1,6m, số LIÊN kết NGANG 10

- Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N / mm- Ứng suất cho phép trong cốt thép: - Giả thiết ta bố trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.6 và hình 2.7 - Ta tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực củ

MỤC LỤC

CHƯƠNG IGIỚI THIỆU CHUNG

CHƯƠNG IILAN CAN - LỀ BỘ HÀNH

CHƯƠNG IIIBẢN MẶT CẦU

3.4 Tính nội lực cho bản dầm cạnh dầm biên 19

3.6 Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu 27

CHƯƠNG IVDẦM CHÍNH

4.1.3 Sơ bộ chọn kích thước sườn tăng cường, liên kết

4.2 Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm 31

4.4 Xác định nội lực do hoạt tải tại các mặt cắt 44

4.5 Nội lực do tĩnh tải tác dụng lên dầm chính 48

4.6 Tổ hợp nội lực tại các mặt cắt theo trạng thái giới hạn 59

4.7 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn I 63

4.8 Kiểm toán dầm thép trong giai đoạn II 64

4.9 Tính toán sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối, neo 74

CHƯƠNG IGIỚI THIỆU CHUNG

1 Các số liệu thiết kế:

- Loại dầm thép liên hợp có tiết diện chữ I

- Khổ cầu: B - K = 7.2 m – 0.75 m

- Chiều dài dầm chính: L = 34.6 m

- Số dầm chính: 6 dầm

- Khoảng cách 2 dầm chính: 1.6 m

- Số sường tăng cương đứng (một dầm): 40

- Khoảng cách các sường tăng cường: 2 m

- Số liên kết ngang: 10

- Khoảng cách 2 liên kết ngang: 4 m

- Khoảng cách 2 trụ lan can: 2m

2 Phương pháp thiết kế:

- Bản mặt cầu tính theo bản hẫng và làm việc theo phương ngang cầu

- Dầm chính: Tính như dầm giản đơn Tiết diện dầm thép liên hợp, khoảngcách - gữa các dầm 1.6 m

- Kiểm toán

3 Vật liệu dùng trong thi công

- Thanh và cột lan can (phần thép):

s 7.85 10 N / mm

- Dầm chính, sườn tăng cường, liên kết ngang

Thép tấm M270M cấp 345:Fy 345 MPa

CHƯƠNG IILAN CAN - LỀ BỘ HÀNH

2.1 Lan can:

2.1.1 Thanh lan can:

- Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngoài D =100 mm và kính trong

d = 92 mm

- Khoảng cách 2 cột lan can là: L = 2000 mm

- Khối lượng riêng thép lan can: 5 3

s 7.85 10 N / mm

- Thép cacbon số hiệu CT3: f = 240 MPay

2.1.1.1 Tải trong tác dụng lên thanh lan can:

Hình 2.1: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên thanh lan can

- Theo phương thẳng đứng (y):

+ Tĩnh tải: Trọng lượng tính toán của bản thân lan can

Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Theo phương ngang:

+ Hoạt tải:

Tải phân bố: w = 0.37 N/mm

- Tải tập trung P = 890 N được đặt theo phương hớp lực của g và w

2.1.1.2 Nội lực của thanh lan can:

* Theo phương y:

- Mômen do tĩnh tải tại mặt cắt giữa nhịp:

y g

- Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Tải phân bố:

y w

+ Tải tập trung:

y P

- Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhịp:

+ Tải phân bố:

x w

+ DC 1.25: hệ số tải trọng cho tĩnh tải

+ LL 1.75: hệ số tải trọng cho hoạt tải

+: là hệ số sức kháng:  = 1

+ M: là mômen lớn nhất do tĩnh và hoạt tải

+ Mn: sức kháng của tiết diện

.M 1 5211840 = 5211840 N.mm 1216329 N.mm

Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chịu lực

2.1.2 Cột lan can

Ta tính toán với cột lan can ở giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan(hình 2.2)

Hình 2.2: sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can

Để đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra khả năng chịu lực lực xô ngang vào cộtvà kiểm tra độ mảnh, bỏ qua lực thẳng đứng và trọng lượng bản thân

* Kiểm tra khả năng chịu lực của cột lan can:

- Kích thước:

h 650 mm; h 350 mm; h 300 mm

- Lực tác dụng: (chỉ có hoạt tải)

+ Lực phân bố: w = 0.37 N/mm ở 2 thanh lan can ở hai bên cột truyền vàocột 1 lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N

Hình 2.3: Mặt cắt I-I

- Mômen tại mặt cắt I-I:

- Mặt cắt I-I đảm bảo khả năng chịu lực khi: Mn   .MLL I I

- Sức kháng của tiết diện: M  f S

+ S mômen kháng uốn của tiết diện

3 3

 Mặt Cắt I – I Đảm bảo khả năng chịu lực

* Kiểm tra độ mảnh của cột lan can:

rl Trong đó:

+ K = 0.75: hệ số chiều dài hữu hiệu

+ l 1070 mm: chiều dài không được giằng (l  h)

+ r : bán kính hồi chuyển nhỏ nhất (ta tính cho tiết diện tại đỉnh cột vì tiết diện

ở nay là nhỏ nhất)

- Tĩnh tải: DC = 1000 x 100 x 0.25 x 10-4 = 2.5 N/mm

PL = 3 N/mm

DC = 2.5 N/mm 1000

- Tiết diện chịu lực b x h = 1000 mm x 100 mm

- Chọn a’ = 20 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bê tông:

c 0.646 0.008 0.45

d  80    bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo

- Xác định diện tích cốt thép:

'

2 c

200 100

Hình 2.6: Bố trí cốt thép trên lề bộ hành

2.2.4 Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt)

- Tiết diện kiểm toán:

Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 mm x 100 mm

- Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gầnnhất:

- Môđun đàn hồi của thép:Es 200000 MPa

- Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: s

- Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N / mm

- Ứng suất cho phép trong cốt thép:

- Giả thiết ta bố trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.6 và hình 2.7

- Ta tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực của bó vỉa dạng tường như sau:+ Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo

+ Chọn cấp lan can là cấp 3 dùng cho cầu có xe tải

Bảng 2.1: Lực tác dụng vào lan canPhương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tácdụng(mm)

+ Biểu thức kiểm toán cường độ của lan can có dạng

M : sức kháng của dầm đỉnh

H: chiều cao tường

c

L : chiều dài đường chảy

t

L : chiều dài phân bố của lực theo phương dọc cầu

Ft : lực xô ngang quy định ở bảng 2.1

2.3.1 Xác định Mc: (Tính trên 1000 mm dài)

- Tiết diện tính toán b x h = 1000 mm x 100 mm và bố trí cốât thép (hình 2.6)

200 200

200 100

Hình 2.7: Tiết diện và bố trí cốt thép bó vỉa the phương đứng

- Cốt thép dùng 14a200 mm, 1000 mm dài có 5 thanh

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trítương tự

- Diện tích cốt thép As:

2 s

2.3.2 Xác định M HW

- M HW : Là sức kháng mômen trên toàn chiều cao tường đối với trục đứng:

- Tiết diện tính toán b x h = 300 mm x 200 mm và bố trí cốt thép (hình 2.7)

Hình 2.8: tiết diện và bố trí cốt thép theo phương dọc cầu

- Cốt thép dùng 214mm

- Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trítương tự

- Diện tích cốt thép As:

2 s

2.3.3 Chiều dài đường chảy: (L )c

Chiều cao bó vỉa: H=300 mm, vì không bố trí dầm đỉnh nên Mb 0

* Với trường hợp xe va vào giữa tường:

- Chiều dài đường chảy:

CHƯƠNG IIIBẢN MẶT CẦU

3.1 Số liệu tính toán

- Khoảng cách giữa 2 dầm chính là: S = 1600 mm

- Bản mặt cầu làm việc theo một phương

- Chiều dày bản mặt cầu: hf = 200 mm

- Chọn lớp phủ mặt cầu gồm các lớp sau:

+ Lớp bêtông Atphan dày 50 mm

+ Lớp bêtông Ximăng bảo vệ dày 40 mm

+ Lớp phòng nước dày 5 mm

- Độ dốc ngang cầu: 1.5 % được tạo bằng thay đổi độ cao đá vỉa ở tại mỗi gối

3.2 Sơ đồ tính toán bản mặt cầu

- Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ: Bản congxon và bản loại dầm.Trong đó phần bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đósau khi tính toán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục củabản mặt cầu

Hình 3.1: Sơ đồ tính bản mặt cầu

3.3 Tính nội lực cho bản congxon: (bản hẩng)

Hình 3.2: Sơ đồ tính cho bản côngxon

3.3.1 Tải trọng tác dụng lên bản Côngxol

3.3.1.1 Tĩnh tải

Tải trọng tác dụng lên bản có tĩnh tải, ta sẽ xét tĩnh tải tác dụng lên dải bảnrộng 1000 mm theo phương dọc cầu:

Hình 3.4: Sơ đồ tĩnh tải lan can, lề bộ hành tác dụng lên bản mặt cầu

* Trọng lượng bản thân:

5

* Trọng lượng lan can, lề bộ hành:

- Trọng lượng tường bêtông:

- Trọng lượng cột lan can: Một cột lan can được tạo bởi 3 tấm thép

T ; T ; T và 2 ống thép liên kết Ф 90 dày 4mm, dài 120 mm (hình 3.3)

Cột lan can=Tấm thép T1+ Tấm thép T2 +Tấm thép T3+ Ống liên kết

Hình 3.5: chi tiết cột lan can

Trọng lượng tấm thép T 1:122.46 N

Trọng lượng tấm thép T 2: 51.92 N

Trọng lượng tấm thép T 3: 19.39 N

Trọng lượng ống thép Ф90: 2.04 N

- Trọng lượng một cột lan can:

3

P '' 122.46 51.92 19.39 2.04 195.81 N     Khoảng cách giữa hai cột lan can là 2000 mm, trên chiều dài nhịp 34000 mmcó 18 cột

- Trọng lượng toàn bộ cột lan can:

3 PL

(b = 750 mm: bề rộng phần lề bộ hành)

3.3.2 Nội lực trong bản hẫng:

- Sơ đồ tính nội lực (hình 3.4):

Hình 3.6: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên bản hẫng

- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng:

600

24717571.78 N.mm

+ Trạng thái giới hạn sử dụng:

  ; PL 1;  0.95

2 s

Bản đặt trên 2 gối là 2 dầm chủ, nhịp của bản là khoảng cách giữa hai dầm

S = 1600 mm, cách tính ta sẽ tính như dầm đơn giản đặt trên hai gối, xét chodải bản rộng 1000 mm

3.4.1 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm biên:

- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu:

+ Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu: hDW 132 mm

+ Trọng lượng riêng lớp phủ: 5 3

- Sơ đồ tính như sau:

Hinh 3.7: Sơ đồ tính bản dầm

-Với L1 = 400 mm ; L2 =1200 mm ; S = 1600 mm

- Xét hệ số điều chỉnh tải trọng:    D R I

+ D : Hệ số độ dẻo, trường hợp thiết kế thông thường  D 1

+ R: Hệ số dư thừa, bản dầm có tính dư  R 0.95

+ I : Hệ số quan trọng,  I 1

  0.95

- Giá trị mômen dương tại giữa nhịp:

2750 7251.25

2750 7251

(b = 1200 mm bề rộng lề bộ hành)

- Tải xe3 trục: đặt một bánh xe 3 trục (hình 3.6):

* Sơ đồ tính được thể hiện như trên hình vẽ

- Bề rộng bánh xe tiếp xúc với bản mặt cầu 510 mm

- Diện truyền tải của bánh xe xuống bản mặt cầu:

- Diện làm việc của bản:

+ Khi tính mômen âm tại gối:

- Giá trị mômen tại giữa nhịp:

+ Do tải xe3 trục:

3.5 Tính nội lực cho bản dầm giữa:

3.5.1 Tĩnh tải và nội lực do tĩnh tải tác dụng lên bản dầm:

3.5.1.1 Tĩnh tải:

- Cũng giống như trường hợp bản dầm cạnh dầm biên nhưng đối với bản dầmgiữa thì sẽ không có tải trọng bó vỉa và tải trọng lớp phủ mặt cầu sẽ phân bố đầydầm

- Trọng lượng bản thân:

5

- Trọng lượng lớp phủ mặt cầu:

+ Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu: hDW 132 mm

+ Khối lượng riêng lớp phủ: 5 3

Hình 3.9 : Sơ đồ tính tĩnh tải cho bản dầm giữa

- Hệ số điều chỉnh tải trọng lấy như bản dầm biên

- Giá trị mômen dương tại giữa nhịp:

6

5 1600 3.04 1600M

3.5.2 Hoạt tải và nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản dầm :

- Chỉ có xe3 trục, ở đây ta không xét tải trọng làn vì nhịp bản

S =1600 mm < 4600 mm theo quy định không cần xét tải trọng làn

- Ở đây sẽ có 2 trường hợp đặt tải:

- Trường hợp chỉ có 1 bánh xe của 1 xe

- Trường hợp có 2 bánh xe của 2 xe khác nhau đặt trong bản khi đó khoảngcách giữa 2 bánh xe là 1200 mm

3.5.2.1 Xét trường hợp 1 chỉ có 1 bánh xe:

Ta sẽ đặt bánh xe ngay tại giữa nhịp để tính toán

Hình 3.10: Tải trọng động tác dụng lên bản giữa

(Trường hợp đặt 1 bánh xe)

- Giá trị nội lực: Tương tự như trên ta có:

7 6

7

SW3.563732402 10 10000.7 3.284416 10

1620-1.769793491 10 N.mm

7

SW3.563732402 10 10000.5 3.284416 10

15401.321276775 10 N.mm

7

SW2.143598438 10 10000,7 2.571520 10

1620-1.106252638 10 N.mm

6

SW2.143598438 10 10000.5 2.571520 10

15408.24549519 10 N.mm

3.5.2.2 Xét trường hợp 2 (có 2 bánh xe)

Hình 3.11: Tải trọng động tác dụng lên bản giữa

(Trường hợp đặt 2 bánh xe)

- Giá trị nội lực: Tương tự như trên ta có:

7

SW3.175088652 10 10000.7 3.284416 10

16201.601861007 10 N.mm

7

SW3.175088652 10 10000.5 3.284416 10

15401.195093739 10 N.mm

7 6

7

SW1.909827761 10 10000.7 2.571520 10

1620-1.005240618 10 N.mm

6

SW1.909827761 10 10000.5 2.571520 10

15407.48649948 10 N.mm

- Trạng thái giới hạn cường độ:

3.6 Thiết kế cốt thép cho bản mặt cầu:

Ta sẽ thiết kế cốt thép tương ứng với các giá trị nội lực ở TTGH cường độ vừatính ở trên:

3.6.1 Thiết kế cho phần bản chịu mômen âm:

Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài bản mặt cầu, khi đó giá trị nội lựctrong 1000 mm bản mặt cầu như sau:

u

M  1.769793491 10 N.mm

- Chiều rộng tiết diện tính toán: b 1000 mm

- Chiều cao tiết diện tính toán: h 200 mm

- Cường độ cốt thép: fy 280 MPa

- Cấp bêtông: f 'c 30 MPa

- Tải trọng tác dụng: M 1.769793491 10 N.mm  7

- Chọn khoảng cách từ mép chịu kéo ngoài cùng của tiết diệân đến trọng tâmvùng cốt thép chịu kéo là: a' 25 mm

- Chiều cao làm việc của tiết diện:  ds h a 200 25 175 mm1   

- Chiều cao vùng bêtông chịu nén của bêtông:

2 u

c

7 2

s

A 769.3 mm

3.6.2 Thiết kế cho phần bản chịu mômen âm:

Quá trình tính toán tương tự như trên, ta được kết quả là bố trí thép Ф16a200

3.7 Kiểm tra nứt cho bản mặt cầu:

Ta sẽ kiểm tra nứt của bản mặt cầu bằng trạng thái giới hạn sử dụng

3.7.1 Kiểm tra nứt với mômen âm:

- Các giá trị của b, h, a', ds đã có ở trên

- Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo gầnnhất:

- Modul đàn hồi của thép:Es 200000 MPa

- Hệ số tính đổi từ thép sang bêtông: s

- Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N / mm

- Ứng suất cho phép trong cốt thép:

f 103.89 MPa 168 MPa  Vậy thoả mãn điều kiện về nứt

3.7.2 Kiểm tra nứt với mômen dương

Tính toán tương tự ta cũng được ứng suất do ngoại lực gây ra nhỏ hơn ứng suấttrong cốt thép trong cốt thép

CHƯƠNG IVDẦM CHÍNH

4.1 Kích thước cơ bản của dầm chính:

4.1.1 Phần dầm thép:

- Số hiệu thép dầm: M270M cấp 345 (A709M cấp 345 – ASTM) Thép hợpkim thấp cường độ cao (hình 5.1)

- Chiều rộng cánh trên: bc 300 mm

- Bề dày cánh trên: tc 20 mm

- Chiều cao dầm thép: d 1500 mm

- Chiều cao sườn dầm: D 1440 mm

- Chiều dày sườn: tw 20 mm

- Chiều rộng cánh dưới dầm: bf 400 mm

- Bề dày cánh đưới dầm: tf 20 mm

- Chiều rộng bản phủ: '

4.1.2 Phần bản bê tông cốt thép:

- Bản làm bằng bê tông có: '

c

f 30 MPa

- Bề dày bản bê tông: ts 200 mm

- Chiều cao đoạn vút bê tông: th 100 mm

- Góc nghiêng phần vút: 450 Hình 4.1: kích thước dầm thép

4.1.3 Sơ bộ chọn kích thước sườn tăng cường, liên kết ngang, mối nối:

Hình 4.2: kích thước sườn tăng cường

- Sườn tăng cường:

Khối lượng một sườn tăng cường: gs1 289.73 N

+ Sườn tăng cường gối: kích thước như hình vẽ

Một dầm có: 4 x 2 = 8 sườn tăng cường gối

Khoảng cách các sườn: 150 mm

Khối lượng một sườn: gs2 401.3 N

- Liên kết ngang:

+ Khoảng cách giữa các liên kết ngang 4000 mm Riêng ở giữa dầm thìkhoảng cách là 2000 mm

+ Dùng thép L 100 x 100 x 10 (cho cả thanh xiên và thanh ngang)

+ Trọng lượng mỗi mét dài: glk 151 N

Thanh ngang dài: 1550 mm

Thanh xiên dài: 1120 mm

+ Mỗi liên kết ngang có: 2 x 2 = 4 thanh liên kết ngang 2 x 2 = 4 thanh liênkết xiên

+ Mỗi dầm có 10 liên kết ngang

4.2 Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm:

4.2.1 Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm giai đoạn 1:

(Tiết diện dầm thép) 4.2.1.1 Diện tích mặt cắt ngang phần dầm thép:

4.2.1.2 Xác định mômen quán tính của tiết diện đối với trục trung hòa:

+ Chọn trục X’-X đi qua mép trên của tiết diện như hình vẽ:

Hình 4.3: chọn trục trung hòa cho dầm thép

+ Môđun tĩnh của dầm thép đối với trục X’-X:

x' x i i

' ' '

x' x 0

Trong tiết diện dầm liên hợp thép-BTCT có hai loại vật liệu chính

- Thép: Thép dầm chủ + cốt thép dọc trong bản mặt cầu

- Bê tông: Bản bê tông

Hai loại vật liệu này có môđun đàn hồi khác nhau, vì vậy để xác định các đặctrưng hình học chung cho tiết diện,khi tính toán ta phai đưa vào hệ số tính đổi cógiá trị bằng tỉ số môđun giữa hai vật liệu để qui đổi phần vật liệu bê tông trongtiết diện thành vật liệu thép:

Ơû đây bản làm bằng bê tông có '

4.2.2.2 Tiết diện liên hợp ngắn hạn:

* Xác định mặt cắt ngang dầm:

- Diện tích phần dầm thép:

2 s

A 52800 mm

- Diện tích cốt thép dọc bản:

2

2 ct

* Xác định mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hòa của nó:

- Xác định trục trung hòa của tiết diện liên hợp

+ Môđun mặt cắt (Mômen tĩnh) của dầm liên hợp đối với trục '

Hình 4.4: tiết diện liên hợp

- Mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hòa của nó (

2 s

A 52800 mm

- Diện tích phần cốt thép dọc bản:

2

2 ct

A 70569.48 mm

* Xác định mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hoà của nó:

- Xác định trục trung hoà của tiết diện liên hợp:

+ Môđun mặt cắt(mômen tĩnh của dầm liên hợp đối với trục '

- Mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hoà của nó

4.2.3.1 Xác định chiều rộng có hiệu của bản cánh ( b e ):

- Chiều rộng của bản bê tông tham gia làm việc với dầm thép Theo điều4.6.2.6.1 22TCN 272-05 qui định:

- Đối với dầm giữa:Bề rộng bản cánh hữu hiệu là trị số nhỏ nhất của:

4.2.3.2 Tiết diện liên hợp ngắn hạn:

* Xác định mặt cắt ngang dầm:

- Diện tích phần dầm thép:

2 ct

* Xác định mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hòa của nó:

- Xác định trục trung hòa của tiết diện liên hợp

+ Môđun mặt cắt (Mômen tĩnh) của dầm liên hợp đối với trục '

Hình 4.6: tiết diện ngắn hạn của dầm biên

- Mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hòa của nó (

ST ST

X'  X ):

4.2.3.3 Tiết diện liên hợp dài hạn:

* Xác định diện tích mặt cắt ngang dầm:

- Diện tích phần dầm thép:

2 s

A 52800 mm

- Diện tích phần cốt thép dọc bản:

2

2 ct

A 68595.09 mm

* Xác định mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hoà của nó:

- Xác định trục trung hoà của tiết diện liên hợp:

+ Môđun mặt cắt (Mômen tĩnh của dầm liên hợp đối với trục '

Hình 4.7: tiết diện dài hạn của dầm biên

- Mômen quán tính của tiết diện liên hợp đối với trục trung hoà của nó

Bảng 4.1: tổng hợp các đặc trưng hình học của dầm chủ

DẦM GIỮA (DẦM TRONG) Đặc trưng Tiết diện dầm thép

Tiết diện dầm liên hợp Tiết diện dầmliên hợp

Diện tích tiết diện

( mm ) 2 52800.00 100569.48 70569.48

Mômen kháng uốn thớ

dưới dầm thép ( mm ) 3 28023835.73 42170009.18 37622070.18

Mômen kháng uốn thớ

trên dầm thép ( mm ) 3 18184687.54 120083668.11 51428726.65

Mômen kháng uốn tại

mép dưới bản bê tông (

3

mm )

960669344.88 1234289439.59

Mômen kháng uốn tại đỉnh

bản bê tông ( mm ) 3 542897759.72 837717051.95

Mômen quán tính của tiết

Diện tích tiết diện

( mm ) 2 52800.00 95261.76 68595.09

Mômen kháng uốn thớ

dưới dầm thép ( mm ) 3 28023835.73 41631303.23 37011106.66

Mômen kháng uốn thớ trên

dầm thép ( mm ) 3 18184687.54 106096085.19 47397248.68

Mômen kháng uốn tại mép

dưới bản bê tông ( mm ) 3 848768681.54 1137533968.44

Mômen kháng uốn tại đỉnh

bản bê tông ( mm ) 3 496444850.42 781206551.40

Mômen quán tính của tiết

diện ( mm ) 4 16542555151.52 44848673712.15 31173891836.71

0.1 0.4 0.3

g SI

+ L tt: Chiều dài tính toán của kết cấu nhịp

+ t s: Chiều dày bản bê tông mật cầu

+ K g: Tham số độ cứng dọc Xác định theo 22TCN-272-05 4.6.2.2.1

K  n I A eVới:

n: Tỷ số giữa mô đun dàn hồi của vật liệu dầm (EB) và mô đun đàn hồi vậtliệu bản mạt cầu (ED)

Bản mặt cầu làm bằng bê tông có f c' 30 MPa, mô đun đàn hồi được xác địnhtheo công thức:

I: Mômen quán tính của tiết diện phần dầm cơ bản

A: Diện tích của tiết diện phần dầm cơ bản

g MI

4.3.1.2 Xác định hệ số phân bố cho lực cắt

* Khi xếp 1 làn xe trên cầu: