3 tính toán cường độ và bề dày kết cấu áo đường
Áo đường mềm - Các yêu cầu và chỉ dẫn thiết kế 22 TCN 211-06
... nhiệt độ tính toán nh quy định mục 3. 1.5 3. 5 Tính toán cờng độ kết cấu áo đờng kết cấu áo lề có gia cố theo tiêu chuẩn chịu cắt trợt đất lớp vật liệu dính kết 3. 5.1 Điều kiện tính toán : Kết cấu áo ... kết cấu áo đờng 38 3. 1 Các yêu cầu nguyên tắc tính toán: 38 3. 1.1 Yêu cầu tính toán 38 3. 1.2 Các tiêu chuẩn cờng độ 39 3. 1 .3 Cơ sở phơng pháp tính toán: 39 3. 1.4 ... 42 3. 3 .3 Số trục xe tính toán kết cấu lề có gia cố: .42 3. 4 Tính toán cờng độ kết cấu áo đ ờng kết cấu áo lề có gia cố theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi cho phép 42 3. 4.1 Điều kiện tính...
- 86
- 2,873
- 4
Báo cáo khoa học: "NGHIÊN CỨU VÀ ĐỀ XUẤT KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG HỢP LÝ CHO TỈNH TIỀN GIANG" doc
... nước cần, cho lớp kết cấu áo đường) - Tính tốn kiểm tra cường độ chung cường độ lớp kết cấu áo đường, xác định bề dày lớp kết cấu áo đường theo tiêu chuẩn kết cấu cho phép - Tính tốn, thiết kế ... áo đường mềm 22TCN 211-06 - Thiết kế cấu tạo kết cấu áo đường: nội dung chọn bố trí hợp lý lớp vật liệu phù hợp với chức u cầu tầng, lớp áo đường, chọn giải pháp tăng cường độ ổn định cường độ ... đường đê bao phòng thủ ven biển, đường đê bao dọc hai bên cù lao dọc sơng Tiền sơng Vàm Cỏ tỉnh Tiền Giang Bảng 10 Kết cấu áo đường loại A2-2 TCT1 Bảng 11 Kết cấu áo đường loại A2 -3 Bảng 12 Kết...
- 9
- 798
- 14
Báo cáo khoa học: "NGHIÊN CỨU VÀ ĐỀ XUẤT KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG HỢP LÝ CHO TỈNH TIỀN GIANG" potx
... nước cần, cho lớp kết cấu áo đường) - Tính tốn kiểm tra cường độ chung cường độ lớp kết cấu áo đường, xác định bề dày lớp kết cấu áo đường theo tiêu chuẩn kết cấu cho phép - Tính tốn, thiết kế ... áo đường mềm 22TCN 211-06 - Thiết kế cấu tạo kết cấu áo đường: nội dung chọn bố trí hợp lý lớp vật liệu phù hợp với chức u cầu tầng, lớp áo đường, chọn giải pháp tăng cường độ ổn định cường độ ... đường đê bao phòng thủ ven biển, đường đê bao dọc hai bên cù lao dọc sơng Tiền sơng Vàm Cỏ tỉnh Tiền Giang Bảng 10 Kết cấu áo đường loại A2-2 TCT1 Bảng 11 Kết cấu áo đường loại A2 -3 Bảng 12 Kết...
- 9
- 686
- 8
đề tài nghiên cứu đề xuất giải pháp nâng cao chất lượng công tác thiết kế chiều dày kết cấu áo đường thông qua việc chính xác hóa tải trọng giao thông
... dự án xây dựng CTGT KẾT QUẢ: Trục AL-1 AL-2 AL -3 AL-4 AL-5 AL-6 Xe bus vừa nhỏ Trước 11 19 19 10 Sau 1 13 205 208 93 1 03 38 Trước 116 35 0 435 207 221 34 Sau 192 38 0 721 34 4 36 7 57 Xe tải nhẹ vừa ... 57 58 32 43 48 Xe tải trung Trước 12 Sau 169 31 7 230 178 151 142 Xe tải Trước 73 192 240 239 232 115 nặng Sau 508 1 .33 7 1.674 1.669 1.622 804 Xe tải Trước 48 53 51 43 47 222 nặng Sau 636 700 ... với kết tính toán sở tải trọng thực tế Với kết tính toán vị trí khảo sát, tải trọng giao thông cần tăng lên thời điểm tính toán: + 3, 69÷6, 03 lần (TB ~4,7 lần) tính theo 22TCN 211-06; + 11,94÷ 13, 83...
- 24
- 1,772
- 6
Báo cáo " Công thức thực nghiệm tính toán cường độ mưa từ độ phản hồi radar cho khu vực Bắc Trung Bộ và Nam Đồng Bằng Bắc Bộ " pot
... (mm/h) -0 ,38 121 -3, 2644 0,40102 -2,4076 -1,0485 -4,4807 -0,6002 -3, 3597 -0,72 23 MAE (mm/h) 0,46811 4,1522 0,84021 2,98 53 1,0485 5, 233 9 0,6298 3, 3995 0,72 23 RMSE (mm/h) 0,76868 6,2267 1 ,31 3 43 3,5890 ... Hóa Ninh Bình C/thức chung C 10,2 234 7 10,29151 8, 639 21 11,22874 15,09056 10,59924 D 0 ,30 3118 0 ,30 0676 0,155494 0,5 239 71 0,877 932 0,412756 6,27 63 3,9944 8,6 832 Các sai số công thức biểu diễn thành ... Công thức thực nghiệm tính toán cường độ mưa từ độ phản hồi vô tuyến quan trắc radar cho khu vực Trung Trung Bộ, Tạp chí Khoa học, ĐHQGHN, tập 26, số 3S, tr .31 732 1, 2010 [3] Nguyễn Hướng Điền,...
- 5
- 840
- 2
CẤU TẠO VÀ NGUYÊN LÝ TÍNH TOÁN CƯỜNG ĐỘ ÁO ĐƯỜNG
... Nền đất z E0, à0, C0, h1 E3, 3, C3, 3, Rku3 E1, à1, C1, 1, Rku1 h2 E2, à2, C2, 2, Rku2 D p E2, à2, C2, 2, Rku2 h3 h1 E1, à1, C1, 1, Rku1 h2 d p h3 d p E3, 3, C3, 3, Rku3 Nền đất z E0, à0, C0, ... hỡnh 1.4 di õy Kết cấu áo đuờng cúng Cấp phối đá dăm Tấm Bê tông xi măng #35 0 24 Bê tông nhụa hạt trung Bê tông nhụa hạt mịn 15 Kết cấu áo đuờng mềm 15 Đá dăm gia cố 6% xi măng 20 Cát vàng trộn nhụa ... 15 nm bao gm tt c cỏc loi xe ú cú khong 30 % xe nng (xe cú tng trng lng c hng trờn 3T) Lu lng xe c chia thnh cp : T1
- 29
- 1,817
- 7
Chương 3: Tính toán sức bền và chi tiết máy
... A=1/2.m(Z1+Z2)=1/2.2,5(24+65)=110 mm 3. 1 .3 Tính trục trung gian Giả sử trục : nh- ta tính phần tr-ớc ta có trục N = 1, 03 (KW) Tốc độ tính toán: n = 31 9 (v/ phút) Mômen xoắn tính toán Mx = 31 4 (Nm) Đ-ờng kính ... II III IV V Với nmin 851 31 9 160 76 10 ntính 851 31 9 226 120 20 Ntrục 1,08 1, 03 0,99 0,95 0,91 Mx tính 1 23 314 427 771 4 432 dsb 17 22 25 30 54 dchọn 20 25 25 30 55 Ntính=nmin nmax ; n NTrục=Nđc. ... =1,8 Từ tính đ-ợc đ-ờng kính xác trục chỗ lắp bánh Z=18 chỗ lắp ổ Tại tiết diện I-I (1,8. 434 449) [( d1 34 0 1,8.0 ,3) .31 4000] 400 34 0 1,5 = 62,85 mm tiết diện II-II 34 0 1,8) .31 4000] 400 34 0 1,5...
- 10
- 524
- 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học " Công thức thực nghiệm tính toán cường độ mưa từ độ phản hồi vô tuyến quan trắc bởi Radar cho khu vực Trung Trung Bộ " pdf
... N.H. Điền / Tạp chí Khoa học ĐHQGHN, Khoa học Tự nhiên và Công nghệ 26, Số 3S (2010) 31 7 32 1 32 1 Tài liệu tham khảo Kết luận Từ kết tính toán trên, bước đầu cho thấy: - Đã tính công thức riêng cho trạm riêng công ... + Số liệu cường độ mưa qui toán theo lượng mưa phút từ giản đồ vũ lượng kí qui cường độ mưa (mm/h) 31 9 vùng Trung Trung Bộ (bao gồm trạm), nêu kết ứng với vài trạm ví dụ Chẳng hạn, kết vẽ đồ ... 31 8 N.H. Điền / Tạp chí Khoa học ĐHQGHN, Khoa học Tự nhiên và Công nghệ 26, Số 3S (2010) 31 7 32 1 N Z = ∑ K i Di6 (độ phản hồi vô tuyến - Sai số công thức tính cường độ mưa không...
- 5
- 448
- 0
Lập quy trình, tính toán tiến độ và định mức chi phí sơn cho một tàu vỏ thép cụ thể
... Loại sơn sử dụng cho kết cấu d ưới nước, có chứa độc tố d ùng để ngăn chặn sinh vật bám vào bề mặt Khi nước độc tố tiết từ từ - 13 - làm cho vùng nước gần với kết cấu trở n ên độc hại với sinh vật ... 0,054 0,054 0,0 53 áp lực: 201 599kg/ cm 0,045 0,0 63 0,096 0,067 0,0 63 0,068 0,050 0,074 0,012 0,082 0,0 73 0,081 Sa 1.0 0,164 0 ,33 6 0,544 0 ,35 6 0 ,35 6 0 ,35 6 Sa 2.0 0,412 0,840 1 ,36 0 0,888 0,888 ... 0,625 1,008 1, 636 1,064 1,064 1,064 0,602 0 ,37 0 0,492 0 ,34 0 0 ,34 0 0,410 Gõ rỉ 1,050 1,510 1,970 1 ,36 0 1 ,36 0 1 ,36 0 Máy mài đĩa 0,298 0,284 0 ,36 8 0,255 0,255 0 ,30 6 Bàn chà sắt 0, 232 0,288 0,246...
- 87
- 1,016
- 3
THIẾT KẾ ĐƯỜNG - CHƯƠNG 11 TÍNH TOÁN CƯỜNG ĐỘ KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG MỀM
... 1. 033 1.069 1.107 1. 136 1.178 1.198 1.21 *i vi h nhiu lp : a v h lp Ech p E3 h3 E2 h2 E1 h1 E0 E3 12 ETB E0 D Ech p h3 E1 23 TB E0 H D tra toan Kogan Ech 1 23 > Ech E0 ETB 1 23 ETB ... toỏn E3: mụuyn n hi ca lp vt liu tớnh toỏn 4.8 4.6 4.4 4.2 4.0 3. 8 D 3. 6 p=1 3. 4 h1 Toỏn xỏc nh ng sut kộo un n v ca lp mt ku 5.0 3. 2 3. 0 E1 E2 E3 2.8 Echm E0 2.6 2.4 2.2 100 2.0 50 1.8 30 20 ... 0.45 0.45 0.7 0.40 0.40 0 .35 0 .35 0 .30 0 .30 0.6 0.25 0.25 0.20 0.5 0.15 0.4 0.10 0.20 0.15 0.10 0 .3 0.05 0.1 0.2 0 .3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.05 0.2 0.1 h/D 0.9 1.0 1.1 1.2 1 .3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9...
- 57
- 2,765
- 4
NGHIÊN CỨU TÌNH TRẠNG XƠ VỮA VÀ BỀ DÀY LỚP NỘI TRUNG MẠC ĐỘNG MẠCH CẢNH CỦA PHỤ NỮ MÃN KINH KHÔNG TĂNG HUYẾT ÁP TẠI BVĐK BỒNG SƠN BÌNH ĐỊNH
... 77,6%-bnh v 43, 3%-chng (Nguyn Hi Thy: 116 bnh nhõn Ttyp2 v 30 bnh nhõn KoT) *THA: XVM-MCa 62 ,3% -bnh v 37 ,5% KoTHA (Nguyn Hi Thy, Hunh Vn Ci, Hong Minh Li, Nguyn Th Ngc T: 61 bnh nhõn THA v 32 bnh nhõn ... MCa phi > trỏi (33 ,33 % vs 12,12 %) Lờ Nguyn Thanh Hng, Nguyn Hi Thy KoTHA: MCa phi > trỏi (12,5% vs 9 ,36 %) Nguyn Hi Thy, Hunh Vn Ci, Hong Minh Li, Nguyn Th Ngc T n=61 THA v n =32 T typ 2: MCa ... XV- MCa t l rt cao 81,82% (Lờ Nguyn Thanh Hng, Nguyn Hi Thy: 33 bnh nhõn T Typ2 cú BMV) KT QU V BN LUN (TT) V TR X VA 15 13. 6 10 6 .3 T % 2.1 2.1 0 MCaTRONG CHIA ễI MCaCHUNG BấN (P) BấN(T) BấN...
- 21
- 299
- 0
nghiên cứu tình trạng xơ vữa và bề dày lớp nội trung mạc động mạch cảnh của phụ nữ mãn kinh không tăng huyết áp tại bvđk bồng sơn bình định
... ể ã g XVĐ Bê p ả Bên trái Bề dày B ( 1 ,33 ±0,57 2,04±0,81 Bề dà B ( 3, 38±1,87 6 ,36 ±2,74 N ậ xé Bề dày bề dà ủ ã g xơ vữ ũ g g ố g ổ ươ g bê bê rá dày dà bê p ả Bả g 3. 6 Đặ đ ể u g ủ ã g xơ vữ ... ủy, =116 b 30 ứ g 3. 2 Bề dày lớp nội trung mạc Bả g 3. 7 Bề dày lớp ộ ru g (I Độ g Bê p ả p Bên trái p I ( ó b (n=95) 0,96±0,20 0,97±0,20 >0,05 >0,05 I ( ó ứ g 0,89±0,21 0,88±0,16 (n =35 ) N ậ xé ... trái Bề dày B ( 1,75±0,70 2,02±0,48 Bề dà B ( 4,57±2,15 4,91±1,66 N ậ xé Bề dày bề dà ủ ã g xơ vữ bê rá bê p ả (p
- 7
- 411
- 1
CHƯƠNG 5 TÍNH TOÁN kết cấu áo ĐƯỜNG, ĐƯỜNG cấp 3 MIỀN núi tốc độ 60KM
... loại II + Kết cấu lề gia cố làm kết cấu mặt đường 5.2 KIỂM TOÁN KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG Kết cấu dự kiến đặc trưng tính toán Lớp kết cấu ( từ lên) Bề dày lớp (cm) E (Mpa) Tính Tính Tính Rku độ kéo (Mpa) ... Chiều dày lớp kết cấu áo đường. H=50cm D =33 cm E1 : Mô đun đàn hồi trung bình quy đổi lớp kết cấu áo đường E2 : MMoo đun đàn hồi đất Xác định E1 Mô hình tính toán - Quy đổi lớp kết cấu áo đường ... chuẩn 10T : D =33 cm E0 : Mô đun đàn hồi cua đất E0=45Mpa, ϕ = 28 , C=0.018(Mpa) E1 : Mô đun đàn hồi chung lớp kết cấu áo đường Xác định E1 Sơ đồ tính toán Quy đổi dần lớp kết cấu áo đường lớp từ...
- 17
- 2,891
- 3
Nghiên cứu ứng xử dính bám và đề xuất giới hạn cường độ dính bám giữa hai lớp bê tông asphalt trong kết cấu áo đường mềm ở Việt Nam
... BÊ TÔNG ASPHALT 1.1 Tổng quan kết cấu áo đường mềm Theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu áo đường hành, kết cấu áo đường mềm bao gồm lớp phân bố Hình 1-1 [8] Mỗi lớp kết cấu có chức định phù hợp tác ... kết cấu mặt đường lựa chọn [16] Kết cấu mặt đường D Kết cấu mặt đường Kết cấu mặt đường V a R2 b a b R2 a b R2 mm mm/ph Thí nghiệm cắt phẳng lực dọc trục 100 2.5 -0.021 -0.0 13 1.00 -0.026 0 .30 8 ... sử dụng để tính toán cường độ chịu cắt (hay cường độ dính bám) hai lớp bê tông asphalt Cường độ dính bám tính toán sử dụng công thức sau: 37 đó: 12 M 10 D3 (1-6) τ - cường độ dính bám...
- 150
- 815
- 0
DÙNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN VÀ PHƯƠNG PHÁP VIRTUAL CRACK CLOSURE TECHNIQUE THÔNG QUA PHẦN MỀM ANSYS ĐỂ TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG PHÁ HỦY CỦA KẾT CẤU HAI VẬT LIỆU
... V Tính khả phá hủy kết cấu Kết luận CV BÀI TOÁN PHÂN TÍCH Bài toán: Tính toán khả phá hủy kết cấu (hình vẽ) phương pháp VCCT thông qua phần mềm Ansys Kết cấu làm từ hai vật liệu: Cu có E = 135 ... Chương V Tính khả phá hủy kết cấu Kết luận KẾT LUẬN CÁC KẾT QUẢ ĐẠT ĐƯỢC Cơ học phá hủy Phương pháp PTHH Ansys ứng dụng Ansys HƯỚNG PHÁT TRIỂN Tìm hiểu sâu học phá hủy Ứng dụng Ansys vào toán ... *status Trang 17 CV BÀI TOÁN PHÂN TÍCH Mô hình tính toán Trang 18 CV BÀI TOÁN PHÂN TÍCH Biểu đồ biến dạng Trang 19 CV BÀI TOÁN PHÂN TÍCH Biểu đồ độ võng Trang 20 CV BÀI TOÁN PHÂN TÍCH Biểu đồ...
- 27
- 1,161
- 0
ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA ĐỘ DỐC DỌC, DỐC NGANG MẶT ĐƯỜNG XE CHẠY TỚI CHIỀU DẦY VÀ TUỔI THỌ CỦA KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG doc
... 12,65 31 ,6 31 ,6 id=0, in=6% id=6%, in=0% id=6%, in=6% 13, 77 12, 03 33, 46 29,24 11,76 11,76 32 ,49 32 ,49 12,81 11,20 34 ,41 30 ,08 Bảng Hệ số qui đổi tải trọng trục tính toán (100 kN) xe ISUZU NQR75L độ ... đường cong - Ảnh hưởng độ dốc ngang mặt đường lớn nhiều so với ảnh hưởng độ dốc dọc xét tác động phá hoại áo đường theo phương thẳng đứng Ảnh hưởng độ dốc ngang chủ yếu tác động tới kết cấu áo ... chuyển động đường có dốc dọc, có siêu cao xét tới tác động phá hủy áo đường tải trọng theo phương thẳng đứng (không xét tới phá hủy áo đường lực ngang, ảnh hưởng tốc độ xe chạy độ phẳng mặt đường...
- 6
- 1,148
- 10
Báo cáo khoa học: "ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA ĐỘ DỐC DỌC, DỐC NGANG MẶT ĐƯỜNG XE CHẠY TỚI CHIỀU DẦY VÀ TUỔI THỌ CỦA KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG" doc
... 12,65 31 ,6 31 ,6 id=0, in=6% id=6%, in=0% id=6%, in=6% 13, 77 12, 03 33, 46 29,24 11,76 11,76 32 ,49 32 ,49 12,81 11,20 34 ,41 30 ,08 Bảng Hệ số qui đổi tải trọng trục tính toán (100 kN) xe ISUZU NQR75L độ ... đường cong - Ảnh hưởng độ dốc ngang mặt đường lớn nhiều so với ảnh hưởng độ dốc dọc xét tác động phá hoại áo đường theo phương thẳng đứng Ảnh hưởng độ dốc ngang chủ yếu tác động tới kết cấu áo ... chuyển động đường có dốc dọc, có siêu cao xét tới tác động phá hủy áo đường tải trọng theo phương thẳng đứng (không xét tới phá hủy áo đường lực ngang, ảnh hưởng tốc độ xe chạy độ phẳng mặt đường...
- 6
- 580
- 3
Báo cáo khoa học: "NGHIÊN CỨU PHÁT TRIỂN CÔNG NGHỆ BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ RẤT CAO TRONG KẾT CẤU CẦU" potx
... (ACI 31 8) Trong fcj cường độ chịu nén bê tông ngày thứ j Trong tính toán kết cấu xét đến cường độ chịu kéo uốn bê tông cường độ cao vùng kéo Các đặc tính bê tông tính toán kết cấu sau: Cường độ ... dẻo: 35 - 45 kg; Nước: 190 - 220 lít; Tỷ lệ N/XM: 0,2 - 022 III CÁC ĐẶC TÍNH BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ RẤT CAO Bê tông cường độ cao có cường độ chịu nén đến 150 - 200 MPa độ bền cao Khi tăng cường độ nén, ... 0,007 cường độ chịu kéo uốn bê IV ỨNG DỤNG BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ tông sử dụng thiết kế kết cấu đến RẤT CAO TRONG XÂY DỰNG CẦU 10 MPa Bê tông cường độ cao ứng dụng Mô đun đàn hồi: Giá trị mô đun đàn kết...
- 4
- 772
- 7
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25