3 2 7 b 1 1 nội lực và chuyển vị trong các giai đoạn thi công đào đất có hệ chống
KHẢO sát, SO SÁNH nội lực và CHUYỂN vị của TƯỜNG vây KHI THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP TOP DOWN và BOTTOM UP hố MÓNG sâu NHÀ CAO TẦNG
... Eoed 13 9< /b> 33 < /b> 12 0< /b> 0 14 400 9600 33< /b> 654 ν c' 0 .3 < /b> 0 .25< /b> 8 .1 0 .25< /b> 2 < /b> .3 < /b> 0 .25< /b> 8.46 0 .3 < /b> 2.< /b> 94 ϕ' 28< /b> 2.< /b> 29 32 /b> 13 .< /b> 7 < /b> 28< /b> .1 Hệ số Poison Lực dính (KN/m2) Góc nội ma sát (o) Đặng Ngọc Toàn_805 029< /b> 78< /b> Trang 39< /b> Phần IV ... *(45o + 13 .< /b> 7< /b> /2)< /b> = 21 .9m Ht = 11 + 21 .9 = 32 /b> .9m D 32 /b> .9 * tg (45o - 13 .< /b> 7< /b> /2)< /b> = 25< /b> .8m Chọn vùng ảnh hưởng Do 2D = 51. 7m Chọn Do = 55.8m để mơ tính tốn.( Khoảng cách tử tâm đến mép biên khảo sát 73< /b> m) ... PHÁN 38< /b> .8m 15 m 2m 52.< /b> 7m 73< /b> m Hình 33< /b> : Mơ hình tốn Bottom – Up Plaxis Đặng Ngọc Tồn_805 029< /b> 78< /b> Trang 42 < /b> 17 .< /b> 2m Phần IV : Đề tài nghiên cứu khoa học 38< /b> .8m 15 m 2m GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN 34< /b> .4m 2m 15 m 52.< /b> 7m...
- 60
- 546
- 2
Nghiên cứu ảnh hưởng của khoảng cách dây treo đến sự phân bố nội lực và chuyển vị trong cầu treo dây võng 3 nhịp
... Jiangyin 13 8< /b> 5 19 0 33< /b> 6 0. 1 37 /b> 0.565 BTCT -16 15 Great Belt East 1 624< /b> 25< /b> 4 535< /b> 0 .15 6 0. 474< /b> BTCT 16 Humber 14 10 15 5.5 28< /b> 0 0 .11 0 0.555 BTCT 17 < /b> Tsing Ma 1 37 /b> 7 < /b> 20< /b> 6 455 0 .15 0 0.4 53 < /b> BTCT 18 Storda 677< /b> 97 < /b> - 0 .1 43 < /b> ... 1 624< /b> 535< /b> 0 , 32 /b> 9 11 Bronx - Whitestone 1 9 37 /b> -1 939< /b> Mỹ 70< /b> 1 22< /b> 4 0 , 32 /b> 0 12 < /b> Severn 19 61- 1966 Anh 9 87,< /b> 6 30< /b> 4,8 0 ,30< /b> 9 13 < /b> Thuận Phước 20< /b> 03-< /b> 20< /b> 09 Việt Nam 405 12 0< /b> 0 ,29< /b> 6 14 Verrazano Narrows 19 64 Mỹ 12 9< /b> 8,5 37 /b> 0 ,3 < /b> ... 20< /b> 05 14 90 19 64 37 /b> 0 ,3 < /b> – 12 9< /b> 8,5 – 37 /b> 0 ,3 < /b> 1 9 37 /b> 34< /b> 2,< /b> 9 – 12 8< /b> 0 – 34< /b> 2,< /b> 9 19 97 < /b> 31 0 – 12 1< /b> 0 – 28< /b> 0 19 89 27 /b> 4 – 11 00 – 27 /b> 4 19 73< /b> < /b> 23< /b> 1 – 1 074< /b> – 25< /b> 5 1 9 31 18 5,9 – 10 66,8 – 19 8 ,1 Verrazano-Narrows Mỹ (New York) Golden...
- 79
- 733
- 4
BÁO CÁO " XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ ĐỨNG VÒM CYCLOID CHỊU NHIỀU TẢI TRỌNG TẬP TRUNG " pptx
... 0.8 - 13 .< /b> 51 0 .3 < /b> - 13 .< /b> 51 -19 .56 Lưu ý: lực dọc mang dấu âm (chịu nén) Chuyển vị đứng mang dấu dương (hướng xuống) 2.< /b> 2 Thành lập cơng thức tính nội lực, chuyển vị đứng vòm cycloid xét mơ men uốn [3]< /b> ... g j (2)< /b> j 1 Lập phương trình đường đàn hồi y i đoạn vòm dạng đa thức b c sau: y1 a a1 s a s a s a s a s a s y b0 b1 s b2 s b3 s b4 s b5 s b6 s y3 c0 c1 s c ... s EI EI Pa 12 < /b> Pa Pa P y2 s s s 3EI EI EI 12 < /b> EI 12 < /b> Pa 20< /b> Pa 3Pa P y3 s s s EI EI EI 12 < /b> EI 48Pa 38< /b> Pa Pa P y4 s s s EI EI EI EI y1 s 2a s 2a a s ...
- 4
- 721
- 1
Ảnh hưởng của độ cứng sàn đến nội lực và chuyển vị các kết cấu chịu lực nhà cao tầng
... toán chuyển vị tầng thứ 15 đợc biểu diễn Hình 3.< /b> 27 /b> b3 b4 b v1 v2 v3 v3 v2 v1 x b1 b2 B y l1 l2 l3 l4 l5 Hình 3.< /b> 26< /b> : Mặt công trình ví dụ 3.< /b> 7 < /b> Tầng :15 Chuyển vị ngang (m ) 0 .75< /b> 0 0.600 0.450 0 .30< /b> 0 ... x 2,< /b> 0m Chiều cao tầng 3,< /b> 0m, hs =15 cm, Eb =26< /b> 5000daN/cm2 Tải ngang có v1 b1 b2 b3 b4 b5 B giá trị W0 = 83daN/m2 Kết đợc biểu diễn Hình 3.< /b> 12 ,< /b> H×nh 3.< /b> 13 < /b> y v2 v2 v1 lâi x l1 l2 l3 l4 l5 §iĨm ETABS ... hs =15 cm, Eb =26< /b> 5000 daN/cm2 T¶i ngang cã v1 b1 b2 b3 b4 b5 B giá trị W0 = 83daN/m2 Kết đợc biểu diƠn ë H×nh 3.< /b> 9, H×nh 3.< /b> 10 v2 v3 y v3 v2 v1 x l1 l2 l3 l4 l5 Hình 3.< /b> 8: Mặt công trình ví dụ 3.< /b> 2 < /b> §iĨm...
- 24
- 2,446
- 16
Giáo trình hướng dẫn cách sắp xếp các giai đoạn thi công trên mặt bằng hợp lý phần 1 pdf
... tư quản lý người vào công trường b Nhà b o vệ: B trí cổng vào cơng trình, nhà b o vệ có chức kiểm tra, kiểm sốt người, vật liệu, phương tiện vào cơng trình chốt b o vệ cuối b i gần nhà dân để ... phải đảm b o khô ráo, không dột phải đảm b o độ thoáng mát Kho thép kho xi măng phải kê cao cách mặt đất tối thi u 0,3m Đối với thép để kê cao cách mặt đất 0.4m có b t che nắng che mưa Kho có khả ... Sau thi cơng xong, tồn máy móc, trang thi t b thi công lán trại, văn phòng tạm tháo dỡ, chuyển khỏi phạm công trường dọn dẹp để b n giao cơng trình cho chủ đầu tư đưa vào sử dụng II B TRÍ B ...
- 7
- 433
- 3
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung bằng phương pháp so sánh
... thức dƣới (hình 2.< /b> 4): M 11 h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h / h / h / 11 x3 dx3 , M 22< /b> 22< /b> x3 dx3 , M 12 < /b> M 21 h /2 < /b> Q 11 x dx3 12 < /b> h /2 < /b> 13 < /b> dx3 , Q 22 < /b> h / 23< /b> < /b> dx3 (2.< /b> 28) h / h chiều cao tiết ... trung b nh) Trong trƣờng hợp có lực cắt Qii chúng đƣợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x x1 , Q 22 < /b> = M 21 M 22< /b> + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> ... lực khối, khơng dùng hệ so sánh, từ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta có: Z = ij ij dv pi ui d Min (2.< /b> 26) V Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26)...
- 76
- 435
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của kết cấu bằng phương pháp nguyên lý cực trị gauss
... cân phân tố, ta có: 35< /b> Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x x1 , Q 22 < /b> = M 21 M 22< /b> + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ) ,1 + ( 22< /b> ) ,2 < /b> ] (2 < /b> . 31 ) Từ công thức (2.< /b> 28) thấy độ cứng ... lực khối, khơng dùng hệ so sánh, từ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta có: Z = V ij ij dv pi ui d Min (2.< /b> 26) Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26) ... tenxơ với cách hiểu nhƣ sau [4 ,tr .19 6]: ai a1 a2 a3 2 < /b> akk a 11 a 22 < /b> a 33 < /b> hệ số Kronecker 27 /b> i j = i = j i j = i j với i = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; j = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> ; k = 1 ,2 < /b> ,3 < /b> khơng gian chiều Có thể nói...
- 80
- 561
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung có xét đến biến dạng trượt ngang
... thức d-ới (hình 2.< /b> 4): h /2 < /b> M 11 11 x3 dx3 , h /2 < /b> M 22< /b> h / 22< /b> x3 dx3 , h /2 < /b> M 12 < /b> M 21 h / x dx3 12 < /b> h / h /2 < /b> Q 11 h /2 < /b> 13 < /b> Q 22 < /b> dx3 , h / 23< /b> < /b> dx3 h / (2.< /b> 28) h chiều cao tiết diện ... b nh) Trong tr-ờng hợp có lực cắt Qii chúng đ-ợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: 49 Q 11 = M 11 x1 + M 12 < /b> x , Q 22 < /b> = M 21 x1 M 22< /b> x + hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> ... j =1 ,2)< /b> : ij = x3 i j ; 48 11 = -w, 22< /b> = , 11 -w, 22< /b> 12 < /b> = -w, , 12 < /b> (2.< /b> 29) Dấu trừ công thức xác định độ cong (2.< /b> 29) xem chuyển vị w có chiều d-ơng h-ớng xuống d-ới dấu nội lực nh- hình 2.< /b> 4...
- 89
- 467
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ dầm bằng phương pháp so sánh
... hợp có lực cắt Qii chúng đ-ợc xác định từ điều kiện cân b ng ph©n tè, ta cã: Q 11 = M 11 x1 M 12 < /b> x + , Q 22 < /b> = M 21 x1 M 22< /b> x + hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] , Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ) ,1 + ... xét lực khối, không dïng hƯ so s¸nh, tõ (2.< /b> 23< /b> )< /b> ta cã: Z V ij ij dv pi ui d Min = (2.< /b> 26) Các chuyển vị ui biến dạng ij (xác định theo (2.< /b> 17 )< /b> ) phiếm hàm (2.< /b> 20, 2.< /b> 23< /b> ,< /b> 2.< /b> 24, 2.< /b> 25) (2.< /b> 26) ... 22< /b> ) ,2 < /b> ] (2 < /b> . 31 ) Từ công thức (2.< /b> 28) tiết diện Gh thấy độ cứng chịu cắt cuả biến dạng tr-ợt 11 22< /b> t-ơng ứng với lực cắt góc xoay đ-ờng đàn håi: 11 w ,1 w x1 , 22< /b> w, w x (2 < /b> . 32 /b> )...
- 86
- 370
- 0
Luận văn thạc sĩ chuyên ngành kỹ thuật xây dựng công trình và dân dụng nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung bằng phương pháp so sánh
... Nguyên lý công b cực đại Khi dùng ẩn chuyển vị biến dạng có ngun lý công b cực đại Trong tất chuyển vị động học (khả dĩ) chuyển vị thực chuyển vị có cơng b cực đại Chuyển vị động học chuyển vị thỏa ... 14 1 .3 < /b> Nguyên lý công ảo . 17 < /b> 1. 4 Phƣơng trình Lagrange: .19 B i toán học kết cấu phƣơng pháp giải .22< /b> 2.< /b> 1 Phƣơng pháp lực 22< /b> 2.< /b> 2 Phƣơng pháp chuyển vị ... liên hệ chuyển vị biến dạng thỏa mãn điều kiện biên Công b tích ngoại lực chuyển vị trừ lƣợng biến dạng [Công ngoại lực - biến dạng]→max Với ràng buộc phƣơng trình liên hệ chuyển vị biến dạng 16 ...
- 130
- 433
- 0
Tính toán nội lực và chuyển vị thanh cong phẳng bằng phương pháp phần tử biên (tt)
... đường ảnh hưởng lực cắt Hình 3.< /b> 13 < /b> Biểu đồ đường ảnh hưởng lực dọc DANH MỤC CÁC B NG BIỂU Số hiệu b ng Tên b ng biểu biểu B ng 3.< /b> 1 B ng 3.< /b> 2 < /b> B ng 3.< /b> 3 B ng 3.< /b> 4 B ng 3.< /b> 5 Kết thông số biên cong chịu ... trọng phân b sử dụng phần mềm sap2000 B ng 3.< /b> 6 B ng so sánh kết mô men B ng 3.< /b> 7 < /b> B ng so sánh kết lực cắt B ng 3.< /b> 8 B ng so sánh kết lực dọc B ng 3.< /b> 9 Kết đường ảnh hưởng nội lực ngàm B ng 3.< /b> 10 Kết ... tử biên 54 3.< /b> 1 .2 < /b> Tính nội lực chuyển vị cong tròn phương pháp phần tử hữu hạn 61 3.< /b> 1 .3 < /b> So sánh kết tính nội lực chuyển vị phương pháp 65 3.< /b> 2 < /b> Sử dụng phần mềm Matlab...
- 19
- 442
- 1
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dầm bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... Thay chuyển vị tìm vào dòng i, ta có: k21u1 + k22u2 + k23u3 + k24u4 + k25u25 + k26u26 = F2 + Q2 (3.< /b> 37)< /b> Q2 - k21u1 + k22u2 + k23u3 + k24u4 + k25u25 + k26u6 - F2 Tương tự với trường hợp chuyển vị ... 10 .x + 11 .y + 12 .< /b> z + 13 .< /b> xy + 14 .yz + 15 zx + 16 .xyz Uz(x, y, z) = 17 +< /b> 18 .x + 19 .y + 20< /b> .z + 21 .xy + 22< /b> .yz + 23< /b> zx + 24< /b> .xyz PTHH b c hai a PTHH tam giác: Ux (x, y) = 1 + 2.< /b> x + 3.< /b> y ... theo công thức sau: d2v d N1 dx dx d2 N2 dx d2 N M EI. EI 21 dx d N3 dx d N2 dx d2 N4 v1 1 dx d N3 dx 2 < /b> ; T v2 d N4 v1 1 dx v2 (3.< /b> 40a) 2 < /b> T (2.< /b> 41a) Công...
- 63
- 349
- 0
Nghiên cứu tính toán nội lực và chuyển vị của dầm trên nền đàn hồi bằng phương pháp phần tử biên (tt)
... 4 ,1 - 17 < /b> ,34< /b> 72< /b> < /b> - 21 , 016 -1 23< /b> .< /b> 404 -1 39< /b> 2 < /b> 4 ,2 < /b> -16 ,35< /b> 05 -22< /b> ,70< /b> 545 -14 , 52 < /b> 73< /b> 5< /b> - 31 .8 12 < /b> 4 ,3 < /b> 14 ,7 < /b> 72< /b> 2< /b> -24< /b> ,26< /b> 685 -16 , 87 < /b> 73< /b> < /b> - 47.< /b> 5 01 4,4 12 ,< /b> 518 -25< /b> , 6 37 /b> 25< /b> -19 , 37 /b> 425< /b> -6,5 615 4,5 -9,489 -26< /b> ,74< /b> 465 - 21 ,9959 -8, 629< /b> ... -1, 1049 1, 0888 1, 54 635< /b> 1, 0 72< /b> 7< /b> -1, 5656 0,95 575< /b> 1, 64895 1, 23< /b> 2< /b> 5 2,< /b> 1 -2,< /b> 09 23< /b> < /b> 0 ,7 < /b> 73< /b> 5< /b> 1, 73< /b> 5< /b> 85 1, 4 019 2,< /b> 2 -26< /b> .8 82 < /b> 0, 535< /b> 1 1,8 018 1, 579< /b> 05 2 < /b> ,3 < /b> -3,< /b> 35 62 < /b> 0, 23< /b> 3< /b> 45 1, 84 075< /b> 1 ,76< /b> 14 2,< /b> 4 -4,0 976< /b> -0, 13 8< /b> 6 1, 84 61 1,94605 ... 24< /b> .19 5 3,< /b> 6 -16 , 4 21 8 - 12 ,< /b> 25 075< /b> -4,04585 2,< /b> 0 73< /b> 5< /b> 3,< /b> 7 < /b> - 17 ,< /b> 1 622< /b> - 13 ,< /b> 9 31 5 -5 ,35< /b> 435< /b> 1, 6048 3,< /b> 8 - 17 ,< /b> 6 875< /b> -15 , 676< /b> 05 -6, 834< /b> 3 0,9969 3,< /b> 9 17 ,< /b> 938< /b> 7 < /b> - 17 ,< /b> 45985 -84.909 0, 23< /b> 2< /b> 1 - 17 ,< /b> 8498 -19 ,25< /b> 23< /b> 5< /b> 10 , 32 /b> 65 -0 ,70< /b> 73...
- 31
- 378
- 0
Nghiên cứu tính toán nội lực và chuyển vị của khung phẳng xét biến dạng trượt theo phương pháp phần tử hữu hạn (tt)
... h=l /10 0; ej =30< /b> 00000*0 .22< /b> *h ^3/< /b> 12 < /b> gf=ej*6/h ^2;< /b> alfa =1 .2;< /b> syms x; fw1=(x -1) ^2*< /b> (x +2)< /b> /4; fw2=(x +1) ^2*< /b> (2-< /b> x)/4; fw3=(x -1) ^2*< /b> (x +1) /4*dx /2;< /b> fw4=(x +1) ^2*< /b> (x -1) /4*dx /2;< /b> fq1= (1- x) /2;< /b> fq2= (1+ x) /2;< /b> wx=[fw1 fw2 ... alfa =1 .2;< /b> l=6; l1=l; h1=l /10 l2=l; h2=h1 l3=l; h3=h1 l4=l; h4=h1 l5=l; h5=h1 l6=l; h6=h1 l7=l; h7=h1 l8=l; h8=h1 l9=l; h9=h1 f1 =1/ 4*(x -1) ^2*< /b> (x +2)< /b> ; f2 =1/ 4*(x -1) ^2*< /b> (x +1) ; f3 =1/ 4*(x +1) ^2*< /b> (-x +2)< /b> ; f4 =1/ 4*(x +1) ^2*< /b> (x -1) ; ... mx1=vpa((mx1)') 'THANH 2'< /b> w2=r (35< /b> : 41) ; w2=vpa(w2) v2=r( 51: 67)< /b> ; v2=vpa(v2) dx=l2/8;h2=l2 /10 ;ej0=ej2;gf=6*ej2/h2 ^2;< /b> t1=subs(mx); t2=subs(t1,x, -1) ; for n =1: 8 s1=0; k=nw2(n ,1) ;if k>0;s1=s1+t2 (1) *r(k);end...
- 53
- 389
- 4
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dây mềm theo phương pháp nguyên lý cực trị gauss
... thức (hình 2.< /b> 4): M 11 h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h /2 < /b> h / h / h / 11 x3 dx3 , M 22< /b> Q 11 13 < /b> dx3 , Q 22 < /b> h / 22< /b> x3 dx3 , M 12 < /b> M 21 x dx3 12 < /b> h /2 < /b> 23< /b> < /b> dx3 (2.< /b> 28) h / h chiều cao tiết ... b nh) Trong trường hợp có lực cắt Qii chúng xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: Q 11 = M 11 M 12 < /b> + x1 x2 , Q 22 < /b> = M 22< /b> M 21 + x1 x hay Q 11 = D [( 11 ) ,1 +( 12 < /b> ) ,2 < /b> ] ,Q 22 < /b> = D[ ( 12 < /b> ... tục biểu thức (2.< /b> 20) trường hợp khác biểu thức (2.< /b> 23< /b> )< /b> , (2.< /b> 24), (2.< /b> 25), (2.< /b> 26) (2.< /b> 27)< /b> Trongcác phiếm hàm cầnxem biến dạng ijxác định theo (2.< /b> 17 )< /b> chuyển vị uilà đại lượng độc lập ứng suất lực...
- 78
- 180
- 0
Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của dây mềm theo phương pháp nguyên lý cực trị Gauss (Luận văn thạc sĩ)
... đơn hệ dây 11 1 .3.< /b> 1 Tính dây chịu tải thân 12 < /b> 1 .3.< /b> 2 < /b> Phương pháp tính dây theo hai trạng thái 13 < /b> 1 .3.< /b> 4 Phương pháp tính dây theo phương pháp lặp Newton-Raphson 17 < /b> 1 .3.< /b> 5 ... Quốc) có mặt tròn với đường kính 39< /b> 3ft (khoảng 12 0< /b> m) [19 ]; nhà thi đấu Dortmund (CHLB Đức) có mặt chữ nhật 80x 110 m [ 32 /b> ], cơng trình b b i thành phố Wuppertal (CHLB Đức) [ 27 /b> ] kích thước mái 38< /b> x65m; ... 38< /b> x65m; b b i Bil (Thuỵ Sĩ) kích thước mái 35< /b> x70m [25< /b> ]; nhà thi đấu Zheshuv (Ba Lan) [50] kích thước mái 37 /b> ,6x39,2m; sân b ng Juhenneshof Stockholn (Thuỵ Điển) [95] kích thước mái 83x 118 m; b b i...
- 78
- 229
- 0
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008