... dạng góc tăng Với giá trị biếndạng góc nhỏ giá trị biếndạng góc xác định L đủ nhỏ bề rộng hình thoi gần không Điều có nghĩa quan hệ ứng suất cắt với biếndạng góc biếndạng góc đủ nhỏ đợc coi ... G2 giá trị biếndạng xác định L Quỹ đạo đỉnh hình thoi, đờng cong OAB, đợc Kondner, R L xác định ( xem [2] ) biểu thức sau: = / (1/ Gmax + / max ) (2) : - ứng suất cắt, daN/cm2; - biếndạng ... trị biếndạng góc tơng ứng với đỉnh hình thoi d Giá trị d đợc chọn tuỳ theo toán với miền biếndạng góc dự tính trớc Với giá trị biếndạng góc d xác định đủ lớn, xấp xỉ giá trị mô đun cắt G2 góc...
... (hình 12) Trongtảitrọng động đất tác động theo phương ngang làm cho dầm, cột căng thớ ngược lại so với tảitrọng thẳng đứng tức momen uốn tảitrọng động đất sinh ngược lại so với momen tảitrọng ... giảm yếu khung giống tượng “cột ngắn (phân tích phần sau) • Ảnh hưởng nội lực tảitrọng động đất Dưới tác dụng tảitrọngtrọng lực thẳng đứng ( Tĩnh tải + hoạt tải sử dụng) làm cho dầm bị uốn ... Z Tất kết cấu thiết kế để chịutảitrọngtrọng lực gây nên (gravity) G bao gồm trọng kết cấu tảitrọng tác động sử dụng M) Hình 3: phương ngơi nhà G = Mg g gia tốc trọng trường ngược chiều với...
... nguyên dạng c Chương II: Các phương pháp xác định sức chịutảingangcọc ngàm đá 2. 1 Khả chịutảingangcọc ngàm đá 33 2. 1.1 Khả chịutảingang thân kết cấu cọc 33 2. 1 .2 Khả chịutảingang hốc đá cọc ... ngàm trượt c) Cọc có ngàm cách xa đỉnh cọc 1 .2. 2 Phân loại theo tảitrọng tác dụng a) Cọcchịutảitrọng tĩnh b) Cọcchịutảitrọng động 1.3 ứng xử cọc đơn chịutảitrọngngang có mũi cọc ngàm đá ... móng cọcchịutảIngang NGàM TRONG đá 1.1 Các trường hợp móng cọcchịutảingang ngàm đá 1 .2 Phân loại cọcchịutảitrọngngang ngàm đá 1 .2. 1 Phân loại theo liên kết đầu cọc a) Cọc có đầu tự b) Cọc...
... nguyên dạng c Chương II: Các phương pháp xác định sức chịutảingangcọc ngàm đá 2. 1 Khả chịutảingangcọc ngàm đá 33 2. 1.1 Khả chịutảingang thân kết cấu cọc 33 2. 1 .2 Khả chịutảingang hốc đá cọc ... ngàm trượt c) Cọc có ngàm cách xa đỉnh cọc 1 .2. 2 Phân loại theo tảitrọng tác dụng a) Cọcchịutảitrọng tĩnh b) Cọcchịutảitrọng động 1.3 ứng xử cọc đơn chịutảitrọngngang có mũi cọc ngàm đá ... móng cọcchịutảIngang NGàM TRONG đá 1.1 Các trường hợp móng cọcchịutảingang ngàm đá 1 .2 Phân loại cọcchịutảitrọngngang ngàm đá 1 .2. 1 Phân loại theo liên kết đầu cọc a) Cọc có đầu tự b) Cọc...
... ACI 352R (20 02) ACI 318 (20 08) [1, 2] , SCC nút khung BTCT tính theo công thức: V jh = γ ACI f c' b j hc (7) f c' cường độ chịu nén bê tông γ ACI hệ số sức chịutải có giá trị nút khung dạng chữ ... từ 2( b) đến 2( e) Kết cho thấy mô hình tiêu chuẩn Mỹ ACI 352R- 02 dự tính SCC nút khung với giá trị trung bình tỷ số V jh,model /V jh, test 1 .26 , với hệ số biến thiên 33.5% sai số trung bình 27 .2% ; ... jh, test 0.8, hệ số biến thiên 23 .4% sai số trung bình 22 .9%; dự tính mô hình Wang cộng có có tỷ số V jh,model /V jh, test 0. 92, hệ số biến thiên 21 .8% sai số trung bình 17 .2% ; dự tính mô hình...
... tính cọcchịutảitrọng tĩnh nằm ngang MstaticP1 Phụ lục 9: Chương trình tính cọcchịutảitrọng tĩnh nằm ngang KstaticP1 Phụ lục 10: Chương trình tính cọc nằm đàn hồi nhiều lớp chịutảitrọng ... gần cọc Hình 1 .25 Mô hình cọcchịutảitrọng nằm ngang đất đàn hồi Hình 1 .26 Mô hình tựa chiều (Quasi- 3D )của phản ứng cọc- đất Chương 2: Hình 2. 1 Các ứng suất tác dụng lên phân tố đất Hình 2.2 ... thuộc vào khoảng cách khác 1 .2 Tổng quan phương pháp nghiên cứu tương tác cọc đất chịutảitrọngngang Phân tích tương tác móng cọc với đất chịutảitrọng nằm ngang, đặc biệt chịutảitrọng động đất...
... sét không hữu Bai 22 Hệ số tỷ lệ Cọc đóng Cọc nhồi, cọc ống, cọc cột 60 ữ 25 0 50 ữ 20 0 25 0 ữ 500 20 0 ữ 400 500 ữ 800 400 ữ 600 800 ữ 1300 600 ữ 100 0 100 0 ữ 20 00 Khi chia đoạn cọc lớp đất nền thành ... [Tm/rad] 1 3 =1 Hình 2.2 Độ cứng chống chuyển vị đầu cọc Bai 22 Tổng quát, xét hệ móng cọc không gian, đài cứng chịu tác dụng tảitrọng bao gồm: Tảitrọng thẳng đứng: Pz ; Tảitrọng nằm ngang: P Hx , ... lực chân cọc là: yc #c Mc Hc , Lij phần tử ma trận [L] Khai triển (2. 14) ta có: yc = L11yo + L12o + L13Mo + L14Ho + L15 c = L21yo + L22o + L23Mo + L24Ho + L25 (2. 15) Mc = L31yo + L32o + L33Mo...
... CAO HỌC ĐKT 09 /20 10 HÀ NỘI 05 /20 11 Mô hình kết cấu – cọc – làm việc đồng thời Quan hệ cọc đất Trong thực tế cọc thường chịutảitrọng phưc tạp: tảitrọng đứng, ngang, mô men uốn Khi tính toán ... Clay Các mô hình Mô hình Winkler Mô hình Winkler mô hình biếndạng cục Nói cách khác, biếndạng nơi có tải trọng, khu vực lân cận không bị biếndang (Hình 1a) Trong thực tế, tác dụng tảitrọng ... đối theo phương dọc trục E Biếndạng ε Các mô hình Mô hình đàn hồi phi tuyến Trong thực tế, biếndạng đất hầu hết trường hợp biếndạng phi tuyến Việc mô tả biếndạng đất thông qua quan hệ đàn...
... gần cọc Hình 1 .25 Mô hình cọcchịutảitrọng nằm ngang đất đàn hồi Hình 1 .26 Mô hình tựa chiều (Quasi- 3D )của phản ứng cọc- đất Chương 2: Hình 2. 1 Các ứng suất tác dụng lên phân tố đất Hình 2.2 ... thuộc vào khoảng cách khác 1 .2 Tổng quan phương pháp nghiên cứu tương tác cọc đất chịutảitrọngngang Phân tích tương tác móng cọc với đất chịutảitrọng nằm ngang, đặc biệt chịutảitrọng động đất ... kế móng cọcchịutảitrọngngang Footer Page 21 of 148 3 Header Page 22 of 148 tảitrọng động đất tính gần xác định trạng thái ứng suất biếndạng cọc, nguyên nhân gần đánh giá tương tác cọc Do...
... B11 + B 12 + B 22 ) L3 EI ( B 12 + B 22 ) L2 EIB 22 L (2. 28) Trong đó: B11 = 3P1 3P1 P2 ; B 12 = ; P1 P2 P1 P2 P1 = RkA RkB P2 = (2. 28a) + RkA + RkB 2. 3 Thành lập véc tơ tải nút ... K1 + K (2. 27) 43 EA L EI ( B11 + B 12 + B 22 ) L3 EI (2 B11 + B 12 ) L2 K = EA L EI ( B11 + B 12 + B 22 ) L3 EI ( B 12 + B 22 ) L2 doixung EIB11 L EI (2 B11 + B 12 ) L2 EIB 12 L EA L ... W2 (2. 8) (2. 9) Phương trình (2. 8) có dạng : 2W2 M A + 4W1 M = 2W + 4W2 B q1 EI L L A L2 L L q B (2. 10) Trong : 2W2 + 4W1 2W + 4W2 1 + 4W2 = 2W1 2W2 + 4W1...
... v dm cụng xụn chu un ngang phng S dm Dm n gin Mx Dm cụng xụn 1.0 74. 623 74.634 0.015% 84. 324 85. 427 1.3% 101 .49 101 .69 0 .2% 74. 623 74. 825 0 .27 % 794. 72 Py qy Py Mx 2Mx 2Mx 2Mx M x Cú mụ men trung ... ' u ' dz = ( M x )u ' 20 L 1 ' 2Q y x dz = Q y x 20 42 Số 14/ 12- 20 12 L L L L L 1 + 2( M x )u" dz = M xu '' dz 20 20 (11) L 1 ' 2 (Q y x ) dz = q y x dz 20 ( 12) Tạp chí khoa học công ... " " ' 2 [ EI y (u ) + EI ( ) + GI t ( ) + 2M x x ( ' ) 2( M x )' u ' 20 + 2Q y x ' ]dz (26 ) Py (a + x ) L Bi vỡ L 1 ' 2Q y x dz = Q y x 20 L L 1 (Q y x ) ' dz = Py x L 20 (27 ) Cụng...
... thước khung 1 02 Hình 4. 12 Sơ đồ tảitrọng khung 1 02 Hình 4.13 Hàm thuộc biên độ mờ tảitrọng động 1 02 Hình 4.14 Mô hình tính kết cấu khung chịutảitrọng động 1 02 ~ 73 76 ~ 76 ~ 76 ~ xi Hình 4.15 ... phẳng chịutảitrọng động Hình 1.11.[ 42] , [51], [ 82] , [101 ] 27 Fn(t) cn Fk(t) ck+1 mk F1(t) ck-1 c2 c1 xk+1 Fk(t) xk (kk , ck) m2 m1 (k2 , c2) xn (kn , cn) ck F2(t) Fn(t) mn F2(t) ... 34 2. 1 Định nghĩa tập mờ thuật ngữ tập mờ 34 2. 1.1 Định nghĩa tập mờ 34 2. 1 .2 Các thuật ngữ tập mờ 37 2.2 Số học mờ 39 2. 2.1 Số mờ 39 2.2 .2 Hàm...