Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang

r MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI NGANG CỦA CỌC TRONG MÓNG CỌC BỆ THẤP CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI NGANG CỦA CỌC TRONG MÓNG CỌC BỆ THẤP 1.1 Khái niệm móng cọc bệ thấp .2 1.2 Kiểm tra khả chịu tải trọng ngang cọc móng cọc bệ thấp 1.2.1 Nội lực ngang trục cọc móng bệ thấp kiểm tra theo Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272 – 05 1.2.2 Nội lực ngang trục cọc móng bệ thấp kiểm tra theo TCVN 205 -1998 CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN NHỎ TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN NHỎ TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO 2.1 Khái niệm móng cọc bệ cao 2.2 Nội lực ngang trục cọc móng bệ cao 2.2.1 Sơ đồ tính toán sở lí thuyết 2.2.2 Trình tự tính toán CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN LỚN TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO .13 CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN LỚN TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO .13 3.1 Khái niệm cọc tiết diện lớn 13 3.1.1 Ưu điểm cọc tiết diện lớn 13 3.1.2 Phân loại cọc theo đường kính 13 3.2 Sơ đồ tính toán 13 3.3 Tính cọc tác dụng đồng thời tải trọng đứng, tải trọng ngang mô men – Theo Phụ lục G – TCVN 205-1998 14 3.3.1 Nguyên lí tính toán 14 3.3.2 Trình tự tính toán 16 3.3.2 Kiểm toán ổn định quanh cọc 19 r CHƯƠNG ỨNG DỤNG PHẦN MỀM SAP 2000 V14 ĐỂ TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẾN VÀ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC DƯỚI BẾN CẦU TÀU LOẠI NHỎ 21 CHƯƠNG ỨNG DỤNG PHẦN MỀM SAP 2000 V14 ĐỂ TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẾN VÀ KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC DƯỚI BẾN CẦU TÀU LOẠI NHỎ 21 4.1 Tính toán kết cấu bến cầu tàu loại nhỏ 21 4.1.1.Giải pháp kết cấu công trình 21 4.1.2 Đặc trưng vật liệu .22 4.1.3 Tính toán chiều dài cọc chịu uốn nén cọc .23 4.1.4 Hệ số đàn hồi theo phương đứng 24 4.1.5 Tải trọng tác dụng lên cầu tàu .25 4.1.6 Tổ hợp tải trọng 26 4.1.7 Mô hình tính toán 26 4.1.8 Các thành phần nội lực cần xác định giải toán 26 4.1.9 Các bước mô hình toán 26 4.1.10 Xem kết .35 4.1.11 Tính toán bố trí thép 39 4.1.12 Kiểm tra khả chịu cắt kết cấu .42 4.1.13 Kiểm tra nứt .42 4.1.14 Tính bề rộng khe nứt theo công thức thực nghiệm (TCVN 4116 – 1985 - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép công trình thủy công ) .43 4.2 Tính toán khả chịu tải trọng ngang cọc tiết diện nhỏ móng cọc bệ cao 44 4.2.1 Tổ hợp tải trọng 44 4.2.2 Trình tự kết tính toán .45 4.3 Tính toán khả chịu tải trọng ngang cọc tiết diện lớn móng cọc bệ cao 53 4.3.1 Tổ hợp tải trọng 53 4.3.2 Trình tự kết tính toán .54 4.3.3 Kết tính toán 56 4.3.4 Kiểm toán khả chịu tải trọng ngang cọc 61 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 LỜI MỞ ĐẦU Cọc móng chịu lực tác dụng dọc trục mà chịu lực ngang mômen uốn đầu cọc Dưới tác dụng lực ngang, cọc có hai khả bị phá hoại Đối với cọc ngắn chế tạo vật liệu cứng khả chịu lực thường bị hạn chế biến dạng ngang lớn, mặt đất mặt bên phía sau cọc bị phá hoại phồng lên Đối với cọc dài theo kinh nghiệm tính toán thực tế cho thấy cọc thường bị hỏng ứng suất lớn tác dụng lực ngang trước đất mặt bên phía sau bị phá hoại Tóm lại, tính toán cọc tác dụng lực ngang phải đảm bảo hai vấn đề Đầu tiên xem xét cọc có ổn định hay không, nghĩa áp lực truyền lên đất lực ngang sinh phải nhỏ áp lực ngang tính toán đất, thứ hai cường độ biến dạng cọc phải nhỏ cường độ biến dạng tính toán cọc Những cọc cứng thường l/d h = f tg  450 − ÷ 2 γa  1.2 Kiểm tra khả chịu tải trọng ngang cọc móng cọc bệ thấp 1.2.1 Nội lực ngang trục cọc móng bệ thấp kiểm tra theo Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272 – 05 Hx ≤ m2 kP + ∑ Tx tc Trong đó: Hx : Ngoại lực ngang tác dụng lên bệ cọc k : Số cọc Ptc : Lực ngang tiêu chuẩn cọc, xác định sau (Tính sức chịu lực ngang cọc theo công thức thực nghiệm) Theo qui phạm kỹ thuật 69-04 viện thiết kế Bộ Giao thông vận tải Việt Nam tc Đối với cọc có đầu ngàm bệ: Pn = β 12 EJ u l 03 tc Đối với cọc có đầu liên kết chốt bệ: Pn = β 3EJ u l 03 Với: EJ : Độ cứng tiết diện ngang thân cọc β : Hệ số tính đến sức kháng đất chung quanh cọc (Bảng 1) l o3 : Độ sâu mà từ trở xuống coi cọc bị giữ chặt không biến dạng (Chiều dài chịu uốn cọc bệ thấp) Ptc : Tính theo chuyển vị ngang u đầu cọc tùy theo yêu cầu thiết kế: Nếu u = 1cm giá trị Ptc lấy theo (bảng 2) Nếu u < 1cm giá trị Ptc tính theo giá trị nội suy từ (bảng 2) Nếu u > 1cm, Ptc phải xác định theo thí nghiệm tải trọng tĩnh CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình ∑T x : Tổng số hình chiếu trục ngang Ox nội lực dọc trục cọc m2 : Hệ số điều kiện làm việc (Bảng 3) Bảng 1: Gía trị hệ số sức kháng đất β - Loại đất (kể từ đáy bệ đến độ sâu l0) Cát chặt vừa, đất sét dẻo cứng Cũng loại nằm mực nước ngầm Cát rời rạc, đất sét dẻo mềm thấp mực nước ngầm Bùn, sét dẻo chảy β 0,20 0,16 0,12 0,08 Bảng 2: Gía trị l0 PTc l0 Loại đất (kể từ đáy bệ đến 1,5l0) - Cát (trừ cát bụi) độ chặt trung bình: Sét pha sét dẻo cứng - Cát rời cát bụi: cát pha dẻo sét pha sét dẻo mềm - Sét pha sét dẻo chảy bùn Lực tiêu chuẩn (kN) Cọc bê tông cốt thép Cọc gỗ (d,cm) 40x4 30x30 35x35 28 30 32 Cọc bêtông Cọc gỗ 6d 4,5d 60 70 80 26 28 28 7d 5d 25 30 35 14 15 16 8d 6d 10 15 20 5 Bảng 3: Hệ số điều kiện làm việc m2 Số cọc bệ Loại bệ Bệ cao Bệ thấp 1÷5 ÷ 10 11 ÷ 20 2l nhiều 0,8 0,85 0,90 1,00 0,85 0,90 1,00 1,00 1.2.2 Nội lực ngang trục cọc móng bệ thấp kiểm tra theo TCVN 205 -1998 Để giới hạn trị số tiêu chuẩn tải trọng ngang P tcngang tác dụng lên cọc từ công trình mặt đáy đài cọc, tính toán cọc ngàm vào đài cọc chịu tải trọng ngang theo trạng thái giới hạn thứ hai (theo biến dạng dịch chuyển) tc Điều kiện cần đảm bảo là: N ngang ≤ Pngang Trong đó: tc Pngang : Cường độ tiêu chuẩn cọc thẳng đứng chịu tải trọng ngang Chọn theo trị số kinh nghiệm, xác định theo chuyển vị ngang đầu cọc Δng = 1cm N ngang : Theo điều 6.1.7 TCVN 205-1998 (Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc) tải ngang tác dụng lên cọc gồm cọc thẳng đứng có tiết diện phân bố lên cọc nhóm N ng = Png n CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Với Pngang lực ngang lớn tác dụng lên công trình n : Số lượng cọc móng CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN NHỎ TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO 2.1 Khái niệm móng cọc bệ cao Móng cọc bệ cao loại có đáy bệ nằm cao mặt đất Đứng phương diện thiết kế, móng cọc bệ cao móng cọc có đáy bệ chôn sâu không thỏa mãn yêu cầu theo công thức: ϕ  Hx  h > hmin = f tg  45 −   γb  2.2 Nội lực ngang trục cọc móng bệ cao Theo điều (6.2.5) - TCVN 205 – 1998, việc phân bố tải trọng ngang cọc móng cọc đài cao nên xác định cách tính chúng kết cấu khung Tham khảo sách “Nền móng công trình cầu đường” – (GS.TSKH Bùi Anh Định, PGS.TS Nguyễn Sỹ Ngọc), tiến hành tính toán theo trình tự sau: 2.2.1 Sơ đồ tính toán sở lí thuyết Móng cọc bệ cao kết cấu khung không gian nhiều bậc siêu tĩnh Các cọc khung đàn hồi đơn giản mà cọc cắm sâu vào đất, cọc chịu tải trọng có biến dạng đàn hồi thân mà có biến dạng đất sinh CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hình 8: Mô hình móng cọc đài cao Sơ đồ tính toán bệ cao sơ đồ khung phẳng có ngang tuyệt đối cứng cột có hai liên kết qui ước Các giả thiết để tính nội lực cọc móng cọc đài cao có điểm sau: 1.Giả thiết 1: Tính toán móng cọc đài cao theo sơ đồ phẳng Mặt phẳng tính toán mặt phẳng đối xứng bệ cọc Mục đích đơn giản hóa việc tính toán kết không sai số nhiều Hình 9: Mặt phẳng tính toán móng cọc đài cao 2.Giả thiết 2: Thay đất chung quanh cọc liên kết qui ước Mục đích để đơn giản hóa việc tính toán đảm bảo cho cột khung đàn hồi túy biến dạng chúng khung tương đương biến dạng cọc thực tế 3.Giả thiết 3: Gỉa định bệ cọc cứng vô Mục đích để đơn giản hóa việc tính toán đảm bảo phù hợp với điều kiện thực tế Bệ cứng bệ có kích thước bệ lớn so với cọc, đồng thời kích thước chiều thân bệ gần tương đương Khi chịu tải biến dạng bệ coi nhỏ Tức là, móng chịu tải trọng bệ có chuyển vị cọc biến dạng, thân bệ không biến dạng, đáy bệ mặt phẳng giữ nguyên kích thước Khi chịu tải trọng vị trí chuyển dịch bệ xác định tọa độ là: chuyển vị theo chiều thẳng đứng v, chuyển vị theo chiều ngang u, cọc quay ω CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 2.2.2 Trình tự tính toán Xác định chiều dài chịu nén tính toán chịu uốn cọc: - Chiều dài chịu nén: Khi cọc chịu lực dọc trục có biến dạng lún đất biến dạng nén đàn hồi thân, sơ đồ tính toán cọc thay thẳng có liên kết chốt đầu với chiều dài đó, cho biến dạng đàn hồi biến dạng thực cọc Theo qui phạm chiều dài nén lấy chiều dài thực cọc: L N = L Hình 10: Sơ đồ xác định chiều dài chịu nén cọc - Chiều dài chịu uốn: Khi cọc chiu tải ngang có đoạn cọc chịu uốn có chuyển vị ngang trục Gọi khoảng cách từ đáy bệ đến độ sâu mà cọc bị giữ chặt chiều dài chịu uốn LM, thay đất liên kết ngàm di động vị trí Hình 11: Sơ đồ xác định chiều dài chịu uốn cọc CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Xác định nội lực cọc Nn = EFn ( v cos δ n + u sin δ n + xnω cos δ n ) LNn QTn = QDn = M Tn = 12 EJ n n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) − EJ ω L Mn L2Mn EJ n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) − EJ n ω L Mn LMn M Dn = − EJ n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) + EJ n ω L Mn LMn Trong đó: Nn – Nội lực dọc trục MTn – Momen sinh cọc đầu cọc có chuyển vị ngang trục QTn – Nội lực ngang trục sinh đầu cọc, đầu cọc có chuyển vị ngang trục MDn – Momen sinh liên kết ngàm cọc với đất QTn – Nội lực ngang trục sinh tại liên kết ngàm cọc với đất Lập bảng tính toán sau: Bảng 13: Lực dọc N cọc Nn = EFn ( v cos δ n + u sin δ n + xnω cos δ n ) LNn Cọc Xn sinδn cosδn LNn Fn v u ω Nn(Lực dọc) 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 40,91 10 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 11 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 12 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 13 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 14 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 15 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 47 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Cọc Xn sinδn cosδn LNn Fn v u ω Nn(Lực dọc) 16 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 17 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 18 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 19 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 20 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 21 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 22 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 23 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 24 0,00 -0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 31,15 25 0,00 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 35,01 26 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 27 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 28 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 29 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 30 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 31 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 32 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 33 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 34 -2,30 0,156 0,989 24,00 0,05 0,005536 0,002048 0,000429 29,11 Bảng 14: Lực cắt Q cọc QTn = QDn = 12 EJ n n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) − EJ ω L Mn L2Mn Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω Qn(Lực cắt) 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,36 10 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 11 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 12 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 13 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 14 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 15 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 48 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω Qn(Lực cắt) 16 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 17 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 18 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 19 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 20 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 21 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 22 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 23 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 24 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 6,57 25 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 1,79 26 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 27 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 28 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 29 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 30 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 31 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 32 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 33 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 34 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,002048 0,000429 2,22 Bảng 15: Mômen điểm ngàm cọc với đất M Dn = − EJ n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) + EJ n ω L Mn LMn Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω MDn 10 11 12 13 14 15 16 17 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,21 -2,72 -2,72 -8,46 -2,72 -8,46 -2,72 -8,46 -2,72 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 49 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω MDn 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 0,001100 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 2,40 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,005536 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,002048 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 0,000429 -8,46 -2,72 -8,46 -2,72 -8,46 -2,72 -8,46 -2,72 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 -3,23 Bảng 16: Tính toán mômen đầu cọc M Tn = EJ n ( − v sin δ n + u cos δ n − xnω sin δ n ) − EJ n ω L Mn LMn Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω MTn 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,07 10 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 11 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 50 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Cọc Xn Jn sinδn cosδn LMn v u ω MTn 12 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 13 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 14 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 15 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 16 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 17 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 18 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 19 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 20 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 21 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 22 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 23 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 24 0,00 0,001100 -0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 7,32 25 0,00 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 1,58 26 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 27 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 28 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 29 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 30 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 31 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 32 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 33 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 34 -2,30 0,001100 0,156 0,989 2,40 0,005536 0,00204 0,00042 2,09 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 51 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Cọc Xn Jn sinδn Số hiệu: HD – 17 -05 -07 cosδn LMn v u ω MTn Kiểm tra kết tính toán ∑Y = ⇔ ∑ N n ∑X = 0⇔ ∑N ∑M cos δ n − ∑ QTn sin δ n = P n sin δ n + ∑ QTn cos δ n = H x = ⇔ ∑ N n xn cos δ n − ∑ QTn xn sin δ n − ∑ M Tn = M y Lập bảng tính toán sau: QTncosδn Nncosδnxn QTnsinδnxn 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 -0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 0,156 Nnsinδn 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 -2,30 Qn QTnsinδn 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Nn Nncosδn xn cosδn Cọc sinδn Bảng 17: Kiểm tra kết tính toán MTn 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 0,989 40,91 40,91 40,91 40,91 40,91 40,91 40,91 40,91 40,91 35,01 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 31,15 35,01 29,11 29,11 29,11 29,11 29,11 29,11 1,36 1,36 1,36 1,36 1,36 1,36 1,36 1,36 1,36 1,79 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 6,57 1,79 2,22 2,22 2,22 2,22 2,22 2,22 40,46 40,46 40,46 40,46 40,46 40,46 40,46 40,46 40,46 34,62 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 30,81 34,62 28,79 28,79 28,79 28,79 28,79 28,79 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,21 0,28 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 -1,03 0,28 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35 6,38 6,38 6,38 6,38 6,38 6,38 6,38 6,38 6,38 5,46 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 -4,86 5,46 4,54 4,54 4,54 4,54 4,54 4,54 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,77 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 6,50 1,77 2,19 2,19 2,19 2,19 2,19 2,19 93,06 93,06 93,06 93,06 93,06 93,06 93,06 93,06 93,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -66,21 -66,21 -66,21 -66,21 -66,21 -66,21 0,49 0,49 0,49 0,49 0,49 0,49 0,49 0,49 0,49 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 -0,80 -0,80 -0,80 -0,80 -0,80 -0,80 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,58 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 7,32 1,58 2,09 2,09 2,09 2,09 2,09 2,09 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 52 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT 2,22 2,22 2,22 Tổng QTnsinδnxn 29,11 29,11 29,11 Nncosδnxn 0,989 0,989 0,989 QTncosδn 0,156 0,156 0,156 Nnsinδn -2,30 -2,30 -2,30 Qn QTnsinδn 32 33 34 Nn Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Nncosδn xn cosδn Cọc sinδn Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình MTn 28,79 28,79 28,79 1150,5 0,35 0,35 0,35 4,54 4,54 4,54 2,19 2,19 2,19 -66,21 -66,21 -66,21 -0,80 -0,80 -0,80 2,09 2,09 2,09 0,36 113,44 93,30 241,59 -2,75 93,80 ∆P = ∆Q = Σ Nncosδn - Σ Qnsinδn - P Σ Nnsinδn + Σ Qncosδn - H = = 0.0000 0.0000 %∆P = %∆Q = 0.0000 0.0000 % % ∆M = ΣNncosδnxn - ΣQnsinδnxn - ΣMTn - M = 0.0000 %∆M = 0.0000 % Kiểm toán móng cọc bệ cao theo TTGH - Kiểm toán cọc tác dụng nội lực lớn đảm bảo yêu cầu: ' N max ≤ N tt Trong đó: Ntt: Sức chịu tải cọc theo đất nền, N tt = T ' ' N max = 40,91T : Nội lực dọc trục lớn cọc, N max → Cọc đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu tải trọng ngang cọc - Thông số cọc ống PHC D400 loại C: + Mômen uốn nứt: 54,0Tm + Mômen uốn gãy : 81,0Tm - Mômen tính toán: Mtt = 7,32 Tm → Thõa điều kiện chịu tải trọng ngang 4.3 Tính toán khả chịu tải trọng ngang cọc tiết diện lớn móng cọc bệ cao Trích dự án : Xây dựng bến cá Trần Đề 250CV – Huyện Trần Đề Giải pháp kết cấu công trình đặc trưng vật liệu xem mục I 4.3.1 Tổ hợp tải trọng Tổ hợp lực tác dụng lên cọc: Lực đẩy ngang H (T) 6,080 Mômen M (Tm) 4,430 CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 53 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Hướng dẫn phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế công trình Số hiệu: HD – 17 -05 -07 4.3.2 Trình tự kết tính toán 1.Xác định hệ số Theo TCXD 205-1998, tính toán cọc chịu tải trọng ngang, đất quanh cọc xem môi trường đàn hồi biến dạng tuyến tính, đặc trưng hệ số Cz: C z = K z Trong đó: z – Độ sâu vị trí tiết diện cọc, kể từ mặt đất móng cọc đài cao, kể từ đáy đài móng cọc đài thấp K – Hệ số tỉ lệ T/m4,tra bảng Chiều sâu tính đổi tiết diện cọc đất Le = α bd L Trong đó: L –Chiều sâu hạ cọc thực tế (mũi cọc) đất tính từ mặt đất với cọc đài cao từ đáy đài với cọc đài thấp α bd - Hệ số biến dạng, α bd = Kbc Eb J K – Hệ số tỉ lệ (Để an toàn, lấy Kmin) Eb – Mô dun đàn hồi ban đầu bê tông cọc nén kéo J – Mô men quán tính tiết diện ngang cọc bc – Chiều rộng qui ước cọc: Theo TCXD 205-1998: -Khi d≥0.8 bc = d+1m - Khi d[...]... Trang 12 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 CHƯƠNG 3 TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CỦA CỌC TIẾT DIỆN LỚN TRONG MÓNG CỌC BỆ CAO 3.1 Khái niệm về cọc tiết diện lớn 3.1.1 Ưu điểm của cọc tiết diện lớn - Sử dụng trong các công trình cầu,... TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Ep: Môdun đàn hồi theo phương dọc của cọc (T/m2) Fp: Diện tích mặt cắt ngang của cọc (m2) Ls: Chiều dài giữa điểm cố định cọc và chân cọc (m), Ls = L − Lu L : Chiều dài cọc (m) Bảng 7: Hệ số liên kết đàn hồi theo phương. .. 3.2 Sơ đồ tính toán Tính toán móng cọc đường kính lớn thường được chia làm hai trường hợp: CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 13 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hình 7: Sơ đồ chịu lực của... NAM Trang 10 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 LN, LM : Chiều dài chịu nén và chịu uốn tính toán của cọc xn : Tọa độ tim cọc tại cao trình đáy đài so với tâm đài b Giải phương trình chính tắc để tìm các chuyển vị của hệ: rvv v + rvu u + rvω... TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hình 8: Sơ đồ lực và chuyển vị của cọc Để tìm chuyển vị và nội lực trong cọc ống do H 0 và M0 , dựa vào phương trình vi phân đường cong đàn hồi của cọc như sau: EJ d4y + matt zy = 0 (*) dz 4 Trong đó: y : Biến dạng ngang. .. lực ngang trục sinh ra tại đầu cọc, khi đầu cọc có chuyển vị ngang trục CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 11 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 MDn – Momen sinh ra tại liên kết ngàm của cọc. .. men quán tính tiết diện ngang cọc, cọc chữ nhật J = 12 bc – Chiều rộng qui ước của cọc: Theo TCXD 205-1998: -Khi d≥0.8 thì bc = d+1m CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 17 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu:... CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 18 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 5.Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở cao trình mặt đất: y 0 = H 0δ HH + M 0δ HM ψ 0 = H 0δ MH + M 0δ MM 6 Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở cao trình đặt lực: Hl 03 Ml 02 ∆... số trên thì nội suy n b) Móng một hàng cọc chịu tải trọng lệch tâm thẳng đứng nên lấy n = 4, không phụ thuộc vào Le CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 20 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07... Theo TCVN 205-1998 a Chiều dài chịu uốn của cọc Chiều dài chịu uốn của cọc được xác định theo công thức: Lu = L0 + 2 α bd Trong đó: CÔNG TY TƯ VẤN & CHUYỂN GIAO CÔNG NGHỆ TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI – CHI NHÁNH MIỀN NAM Trang 23 QUY TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn các phương pháp tính toán cọc chịu tải trọng ngang và ứng dụng trong thiết kế công trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TOÁN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD ... TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TỐN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hướng dẫn phương pháp tính tốn cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế cơng trình 4.1.6 Tổ hợp tải trọng. .. TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính tốn cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế cơng trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TỐN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Tổ hợp tải trọng. .. TRÌNH HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ Hướng dẫn phương pháp tính tốn cọc chịu tải trọng ngang ứng dụng thiết kế cơng trình TẬP 5: HƯỚNG DẪN TÍNH TỐN ĐỊA KỸ THUẬT Số hiệu: HD – 17 -05 -07 Hình 8: Mơ hình móng cọc