1 11 cầu dầm thép bê tông liên hợp

... N7=r(25 ,1) ;R7=r(26 ,1) ;M7=r(27 ,1) ;N17=r(28 ,1) ; N8=r(29 ,1) ;R8=r(30 ,1) ;M8=r( 31, 1);N18=r(32 ,1) ; N9=r(33 ,1) ;R9=r(34 ,1) ;M9=r(35 ,1) ;N19=r(36 ,1) ; N10=r(37 ,1) ;R10=r(38 ,1) -P;M10=r(39 ,1) ;N 110 =r(40 ,1) ; N 11= r( 41, 1);R 11= r(42 ,1) ;M 11= r(43 ,1) ;N 111 =r(44 ,1) ; ... u8=QN(29 ,1) ;v8=QN(30 ,1) ;phi8=QN( 31, 1);s8=QN(32 ,1) ; u9=QN(33 ,1) ;v9=QN(34 ,1) ;phi9=QN(35 ,1) ;s9=QN(36 ,1) ; u10=QN(37 ,1) ;v10=QN(38 ,1) ;phi10=QN(39 ,1) ;s10=QN(40 ,1) ; u 11= QN( 41, 1);v 11= QN(42 ,1) ;phi 11= QN(43 ,1) ;s 11= QN(44 ,1) ; u12=QN(45 ,1) ;v12=QN(46 ,1) ;phi12=QN(47 ,1) ;s12=QN(48 ,1) ; ... nut phan tu N1=r (1, 1);R1=r(2 ,1) ;M1=r(3 ,1) ;N 11= r(4 ,1) ; N2=r(5 ,1) ;R2=r(6 ,1) ;M2=r(7 ,1) ;N12=r(8 ,1) ; N3=r(9 ,1) ;R3=r (10 ,1) ;M3=r (11 ,1) ;N13=r (12 ,1) ; Phân Tích Ứng Xử Dầm Thép- Bêtơng Liên Hợp Phan Thành

Ngày tải lên: 09/03/2021, 04:55

... IPE300 12 0 15 0 9.8 10 .7 240 300 6.2 7 .1 IPE360 IPE400 17 0 18 0 12 .7 13 .5 360 400 8.0 8.6 HBE160 HBE200 16 0 200 13 .0 15 .0 16 0 200 8.0 9.0 HBE220 HBE240 220 240 16 .0 17 .0 220 240 9.5 10 .0 260 17 .5 ... dụ số 3 .1 Khung thép cổng có dầm liên hợp khung liên hợp gồm cột thép dầm liên hợp Thuật Khảo sát khung cổng gồm dầm liên hợp liên kết toán giải phi tuyến áp dụng chương với hai cột thép có sơ ... thép có dầm sàn liên hợp chịu tác động kết hợp tải đứng ngang Cột thép mơ mơ hình phần tử dầm - cột có khớp dẻo đầu Công Kết cấu thép – bê tông liên hợp loại kết cấu thức đề xuất để mơ hình dầm

Ngày tải lên: 19/10/2021, 15:40

... Mẫu dầm 1 M25/2C 1 &1C 2 /d10@200/a screw = 10 0/a shc = 200/tab shc = out Mẫu dầm 2 M25/2C 1 &1C 2 /d10@200/a screw = 10 0/a shc = 10 0/tab shc = out Mẫu dầm 3 M25/2C 4 &1C 3 /d10@200/a screw = 10 0/a ... đổ bê tông, mẫu push–out và các mẫu bê tông trụ, mẫu bê tông lập phương được bảo dưỡng ẩm liên tục ở cùng điều kiện (Hình 3 .18 c).Công tác lấy mẫu bê tông lập phương nhằm xác định cường độ bê tông ... lực cắt lên tiết diện liên hợp [2]Tùy vào sự bố trí hệ liên kết kháng cắt trong dầm liên hợp sẽ quyết định đến khả năng tương tác giữa dầm thép và bản bê tông, mỗi trường hợp tương tác có những

Ngày tải lên: 09/09/2024, 14:57

... N9=r(33 ,1) ;R9=r(34 ,1) ;M9=r(35 ,1) ;N19=r(36 ,1) ; N10=r(37 ,1) ;R10=r(38 ,1) -P;M10=r(39 ,1) ;N 110 =r(40 ,1) ; N 11= r( 41, 1);R 11= r(42 ,1) ;M 11= r(43 ,1) ;N 111 =r(44 ,1) ; N12=r(45 ,1) ;R12=r(46 ,1) ;M12=r(35 ,1) ;N 112 =r(48 ,1) ; N13=r(49 ,1) ;R13=r(50 ,1) ;M13=r( 51, 1);N 113 =r(52 ,1) ; ... tu N1=r (1, 1);R1=r(2 ,1) ;M1=r(3 ,1) ;N 11= r(4 ,1) ; N2=r(5 ,1) ;R2=r(6 ,1) ;M2=r(7 ,1) ;N12=r(8 ,1) ; N3=r(9 ,1) ;R3=r (10 ,1) ;M3=r (11 ,1) ;N13=r (12 ,1) ; N4=r (13 ,1) ;R4=r (14 ,1) -P;M4=r (15 ,1) ;N14=r (16 ,1) ; N5=r (17 ,1) ;R5=r (18 ,1) ;M5=r (19 ,1) ;N15=r(20 ,1) ; ... u9=QN(33 ,1) ;v9=QN(34 ,1) ;phi9=QN(35 ,1) ;s9=QN(36 ,1) ; u10=QN(37 ,1) ;v10=QN(38 ,1) ;phi10=QN(39 ,1) ;s10=QN(40 ,1) ; u 11= QN( 41, 1);v 11= QN(42 ,1) ;phi 11= QN(43 ,1) ;s 11= QN(44 ,1) ; u12=QN(45 ,1) ;v12=QN(46 ,1) ;phi12=QN(47 ,1) ;s12=QN(48 ,1) ;

Ngày tải lên: 11/02/2021, 23:19

... N9=r(33 ,1) ;R9=r(34 ,1) ;M9=r(35 ,1) ;N19=r(36 ,1) ; N10=r(37 ,1) ;R10=r(38 ,1) -P;M10=r(39 ,1) ;N 110 =r(40 ,1) ; N 11= r( 41, 1);R 11= r(42 ,1) ;M 11= r(43 ,1) ;N 111 =r(44 ,1) ; N12=r(45 ,1) ;R12=r(46 ,1) ;M12=r(35 ,1) ;N 112 =r(48 ,1) ; N13=r(49 ,1) ;R13=r(50 ,1) ;M13=r( 51, 1);N 113 =r(52 ,1) ; ... tu N1=r (1, 1);R1=r(2 ,1) ;M1=r(3 ,1) ;N 11= r(4 ,1) ; N2=r(5 ,1) ;R2=r(6 ,1) ;M2=r(7 ,1) ;N12=r(8 ,1) ; N3=r(9 ,1) ;R3=r (10 ,1) ;M3=r (11 ,1) ;N13=r (12 ,1) ; N4=r (13 ,1) ;R4=r (14 ,1) -P;M4=r (15 ,1) ;N14=r (16 ,1) ; N5=r (17 ,1) ;R5=r (18 ,1) ;M5=r (19 ,1) ;N15=r(20 ,1) ; ... u9=QN(33 ,1) ;v9=QN(34 ,1) ;phi9=QN(35 ,1) ;s9=QN(36 ,1) ; u10=QN(37 ,1) ;v10=QN(38 ,1) ;phi10=QN(39 ,1) ;s10=QN(40 ,1) ; u 11= QN( 41, 1);v 11= QN(42 ,1) ;phi 11= QN(43 ,1) ;s 11= QN(44 ,1) ; u12=QN(45 ,1) ;v12=QN(46 ,1) ;phi12=QN(47 ,1) ;s12=QN(48 ,1) ;

Ngày tải lên: 03/04/2021, 23:26

... management, Wiley 19 95 http://diaoc.khudothimoi.com/2 011 / 01/ lai-suat-cho-vay-tang-khien-nguonvon.html - Ngy 30/ 01/ 2 011 http://vnexpress.net/gl/kinh-doanh/2 010 /12 /3ba24d1c/ - Ngy 29 /12 /2 010 16 http://www.ketcau.com/forum/showthread.php?t =17 713 ... Truyn hỡnh 1, 200,000,00 Qung cỏo bỏo, internet 300,00 0. 01% 10 Chi phớ thit k: t ri, chng trỡnh 300,000,00 8.67% 11 Chi phớ phỏt sinh khỏc 200,000,00 5.78% 500,00 20 10 0,000,00 30,00 50,00 1, 500,000,00 ... c hỡnh thnh t i in mỏy 10 0 thuc Cụng ty kin trỳc khu Nam H ni t ngy 15 /11 /19 75, Xớ nghip lp mỏy in nc i bi cnh t nc va thng nht, c ch bao cp mang du n nng n n thỏng 10 /19 92, B xõy dng ó quyt

Ngày tải lên: 22/09/2017, 09:57

... 20 °C Hình 1. 11 Ảnh hưởng nhiệt độ tới mơ đun đàn hồi thép 16 Hình 1. 12 Ảnh hưởng nhiệt độ tới hệ số dẫn nhiệt thép 17 Hình 1. 13 Tổng biến dạng nhiệt cốt thép theo nhiệt độ 17 Hình 1. 14 Ảnh hưởng ... nhiệt độ so 11 với nhiệt độ 20°C Hình 1. 3 Thay đổi mô đun đàn hồi bê tông theo nhiệt độ 11 Hình 1. 4 Tổng biến dạng nhiệt bê tơng theo nhiệt độ 12 Hình 1. 5 Thay đổi nhiệt dung riêng bê tông cốt liệu ... 22  1. 3 .1.  Theo TCVN 5574-2 012   . 22  1. 3.2. Theo tiêu chuẩn BS- 811 0   24  1. 3.3. Theo tiêu chuẩn ACI- 318    24  1. 3.4. Theo tiêu chuẩn EUROCODE? ?19 92 -1- 1   24  1. 4

Ngày tải lên: 24/11/2017, 12:17

... E,407 ,16 19 E,409 ,16 20 E, 411 ,16 21 E, 413 ,16 22 E, 415 ,16 23 E, 417 ,16 24 E, 419 ,16 25 E,4 21, 1626 E,423 ,16 27 E,425 ,16 28 E,427 ,16 29 E,429 ,16 30 E,4 31, 16 31 E,433 ,16 32 E,435 ,16 33 E,437 ,16 34 E,439 ,16 35 E,4 41, 1636 ... E,382 ,13 05 E,4 71, 16 51 E,473 ,16 52 E,475 ,16 53 E,477 ,16 54 E,479 ,16 55 E,4 81, 1656 E,483 ,16 57 E,485 ,16 58 E,487 ,16 59 E,489 ,16 60 E,443 ,16 37 E,393 ,16 11 E,397 ,16 14 E,399 ,16 15 E,4 01, 1 616 E,403 ,16 17 E,405 ,16 18 ... E,347 ,12 88 E,349 ,12 89 E,3 51, 1290 E,353 ,12 91 E,355 ,12 92 E,357 ,12 93 E,359 ,12 94 E,3 61, 1295 E,363 ,12 96 E,365 ,12 97 E,367 ,12 98 E,369 ,12 99 E,3 71, 1300 10 0 E,373 ,13 01 E,375 ,13 02 E,377 ,13 03 E,379 ,13 04 E,3 81, 1305

Ngày tải lên: 10/02/2021, 22:32

... E,407 ,16 19 E,409 ,16 20 E, 411 ,16 21 E, 413 ,16 22 E, 415 ,16 23 E, 417 ,16 24 E, 419 ,16 25 E,4 21, 1626 E,423 ,16 27 E,425 ,16 28 E,427 ,16 29 E,429 ,16 30 E,4 31, 16 31 E,433 ,16 32 E,435 ,16 33 E,437 ,16 34 E,439 ,16 35 E,4 41, 1636 ... E,382 ,13 05 E,4 71, 16 51 E,473 ,16 52 E,475 ,16 53 E,477 ,16 54 E,479 ,16 55 E,4 81, 1656 E,483 ,16 57 E,485 ,16 58 E,487 ,16 59 E,489 ,16 60 E,443 ,16 37 E,393 ,16 11 E,397 ,16 14 E,399 ,16 15 E,4 01, 1 616 E,403 ,16 17 E,405 ,16 18 ... E,347 ,12 88 E,349 ,12 89 E,3 51, 1290 E,353 ,12 91 E,355 ,12 92 E,357 ,12 93 E,359 ,12 94 E,3 61, 1295 E,363 ,12 96 E,365 ,12 97 E,367 ,12 98 E,369 ,12 99 E,3 71, 1300 10 0 E,373 ,13 01 E,375 ,13 02 E,377 ,13 03 E,379 ,13 04 E,3 81, 1305

Ngày tải lên: 03/04/2021, 23:19

... 10 3 DANH M C HÌNH VẼ Hình I -1 Liên kết dầm thép sàn b? ?tông [2] 15 Hình I-2 Các hình thức liên kết học [1] 15 Hình I-3 Hàn chốt liên kết vào dầm thép [1] 16 Hình I-4 Liên ... (2 011 ) Độ bền độ võng nứt dầm liên hợp có thép hình nằm hồn tồn bêtơng cốt thép Kỷ yếu Hội nghị Khoa học Công nghệ lần thứ 12 , 1- 10 10 3 LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: Phương Súng Sinh ngày: 07/ 01/ 1985 ... (8), 11 09? ?11 28 [13 ] F Tahmasebinia, & G Ranzi (2 011 ) Three-Dimensional FE Modelling of SimplySupported and Continuous Composite Steel-Concrete Beams, Procedia Engineering, 14 , 434-4 41 [14 ] Quang

Ngày tải lên: 03/09/2021, 16:48

... s5 scss se 97V .1 KẾT luận G 111 2 1 5 511 1 519 111 511 111 511 1 ng g1 TT ng ri 97V2 Kiến nghị + St n2 3 3 11 1 211 111 111 11 215 111 1 11 112 011 1 011 1 01 2 011 1 011 1 Hy 98TÀI LIEU THAM KHẢOO - <5 s° s2 sS2 ... HIEU VÀ CHỮ VIET TẮTT °< 10 II .1 Giới thiệU 5c Set S3 11 115 1 515 111 1 11 11 111 1 515 111 111 111 E 11 111 1 ekrk 24 TỊ .1. 1 Phần tử khối các EtềEEE k1 EErkrrki 24IỊ .1. 2 Phần tứ thanh ceccecccccccccccscscscscsescscscscssevevsvevscscscscscscecsesecevevavavavaees ... E+E+E+E+ESESEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEErkrkrkrerree 26J 12 0 8 .14 01 + 26H2.2 B? ?tông Khi CHIU KẾ SG 9 11 111 111 111 11 111 1 1 1 xxx 27/;Z-#š,77.7.;7/TRREEEEEER 30J WI,75., na ne.,|j|||.ậAẠẢAẢAẢAẢẢẢẢẢ.ẢẢẢẢẢẢẢẢ 30 T.2.5 Chốt liên KẾC, St

Ngày tải lên: 24/09/2024, 13:46

... 2,5% Tia GL 25x140 cm 10 % 0,25 2,5% 1. 17 1. 17 1. 17 1. 17 9,80 1. 17 10 % 1. 17 0,25 Tiến sĩ Ing FrankSchanack Frank.schanack@uach.cl Schanack • Nứt bê tông cầu gỗ -bê tông Phương pháp luận • Mơ hình phân ... sâu gỗ bê tông lớn 2) Tiến sĩ Ing FrankSchanack Frank.schanack@uach.cl Schanack • Nứt bê tơng cầu gỗ -bê tông Cảm ơn quan tâm! Sự nhìn nhận Dự án nghiên cứu CONICYT tài trợ, cấp n ° 11 110 310 tài ... Frank.schanack@uach.cl Schanack • Nứt bê tông cầu gỗ -bê tông Cầu gỗ en Chile Tiến sĩ Ing FrankSchanack Frank.schanack@uach.cl Schanack • Nứt bê tông cầu gỗ -bê tông Cầu gỗ en Chile Tiến sĩ Ing FrankSchanack

Ngày tải lên: 31/03/2021, 22:10

... 1. 2m 11 0 kN 11 0 kN 4.3m 1. 2m 4.3m 14 5 kN 11 0 kN 11 0 kN 4.3m 14 5 kN 4.3m 35 kN 9.3KN/m 0.03 0.05 0.55 1. 125 35 kN 0.75 14 5 kN 0.825 1. 5 14 5 kN ÐAH M 1/ 4 ÐAH Q 1/ 4 +Xe tải M102,5 = 14 5. (1, 125+0.05) ... 14 5. (1, 125+0.05) =17 0,375 kN V102,5 = 14 5.(0,75+0,03) =11 3 ,10 kN Xe tanđem M102,5 =11 0. (1, 125+0,825)= 214 ,50 kN V102,5 =11 0.(0,75+0,55) =14 3,00 kN + Tải trọng Vln102,5= 9,3 .1, 6875 =15 ,694 kN Mln102,5=9,3.3,375 ... dầm dọc DW(kN/m2)  D¦W DC2(kN/m2)  DC DC1 ydv Dầm 1, 655 1, 4 41 4,66 1, 129 1, 12 1, 286 Dầm 1, 655 1, 505 4,66 1, 582 1, 12 -0,286 Dầm 1, 655 1, 600 4,66 1, 600 1, 12 0,000 Nội lực tính tốn tĩnh tải xác định

Ngày tải lên: 03/08/2021, 22:33

... TẬP 10 , SỐ 11 - 2007 200 250 300 325 350 6.836 8.545 10 .254 11 .10 8 11 .962 7.638 9.738 11 .900 13 . 011 14 .12 2 6.300 8.000 10 .000 12 .300 16 .000 6.600 8.200 10 .500 13 .000 17 .300 -10 .5 -12 .3 -13 .8 -14 .6 ... (1) Cấp tải 35 70 10 5 14 0 17 5 210 245 280 315 350 wmax (mm) 0.000 1. 794 3.588 5.3 81 7 .17 5 8.969 10 .763 12 .557 14 .350 16 .11 4 17 .938 Tung, Faella (2) Cấp wmax tải (mm) 0.000 35 1. 139 70 2.379 10 5 ... 10 5 3.738 14 0 5.220 17 5 6.823 210 8.544 245 10 .378 280 12 .320 315 14 .365 350 16 .508 Ansys (3) Cấp tải 14 24.5 40.3 63.9 99.3 15 2.5 222.5 292.5 350 wmax (mm) 0.000 0.326 0.652 1. 142 1. 895 3.056...

Ngày tải lên: 10/04/2013, 11:27

... TẬP 10 , SỐ 11 - 2007 200 250 300 325 350 6.836 8.545 10 .254 11 .10 8 11 .962 7.638 9.738 11 .900 13 . 011 14 .12 2 6.300 8.000 10 .000 12 .300 16 .000 6.600 8.200 10 .500 13 .000 17 .300 -10 .5 -12 .3 -13 .8 -14 .6 ... (1) Cấp tải 35 70 10 5 14 0 17 5 210 245 280 315 350 wmax (mm) 0.000 1. 794 3.588 5.3 81 7 .17 5 8.969 10 .763 12 .557 14 .350 16 .11 4 17 .938 Tung, Faella (2) Cấp wmax tải (mm) 0.000 35 1. 139 70 2.379 10 5 ... 10 5 3.738 14 0 5.220 17 5 6.823 210 8.544 245 10 .378 280 12 .320 315 14 .365 350 16 .508 Ansys (3) Cấp tải 14 24.5 40.3 63.9 99.3 15 2.5 222.5 292.5 350 wmax (mm) 0.000 0.326 0.652 1. 142 1. 895 3.056...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 21:20

... 8.545 10 .254 11 .10 8 11 .962 7.638 9.738 11 .900 13 . 011 14 .12 2 6.300 8.000 10 .000 12 .300 16 .000 6.600 8.200 10 .500 13 .000 17 .300 -10 .5 -12 .3 -13 .8 -14 .6 -15 .3 8.5 6.8 2.5 -9.7 -25.2 3.6 4.2 -2.3 -14 .6 ... 245 280 315 350 wmax (mm) 0.000 1. 794 3.588 5.3 81 7 .17 5 8.969 10 .763 12 .557 14 .350 16 .11 4 17 .938 Tung, Faella (2) Cấp wmax tải (mm) 0.000 35 1. 139 70 2.379 10 5 3.738 14 0 5.220 17 5 6.823 210 8.544 ... 8.544 245 10 .378 280 12 .320 315 14 .365 350 16 .508 Ansys (3) Cấp tải 14 24.5 40.3 63.9 99.3 15 2.5 222.5 292.5 350 wmax (mm) 0.000 0.326 0.652 1. 142 1. 895 3.056 4.883 7.830 12 .070 16 .7 91 20.956...

Ngày tải lên: 08/01/2016, 17:06

... 1. 2 Vật liệu Cấu kiện Mặt cắt Ghi Dầm chủ Dầm ngang A53 A36 Mác C6000 Thép Thép Bản Bê tông (Sử dụng hàm cường độ nén bê tông) 1. 3 Tải trọng Tải trọng tĩnh trước liên hợp Tải trọng than dầm thép ... mặt cắt liên hợp phương pháp giai đoạn thi công Quá trình kiểm tra kết thực sau Kiểu cầu nhịp liên tục sử dụng ví dụ sau: Kiểu cầu: cầu dầm I liên hợp nhịp liên tục, bê tông Chiều dài cầu: L = ... xem xét hiệu ứng liên hợp phân tích kết cấu Hơn nữa, mặt cắt liên hợp gồm có bê tông, cần phải xem xét vấn đề từ biến co ngót Trong cầu liên hợp, ví dụ này, gồm có bê tông dầm thép hình chữ I,...

Ngày tải lên: 10/12/2013, 21:58

... M102 0 ,16 L 11 0 11 0 0 ,16 L L 4.3 14 5 L 4.3 1, 2 14 5 35 ĐAH M103 0,21L 11 0 11 0 0,21L L 4.3 14 5 L 4.3 1, 2 35 14 5 ĐAH M104 0,24L 11 0 11 0 0,24L L 4.3 14 5 4.3 14 5 L 1, 2 35 ĐAH M105 11 0 0,25L 11 0 0,25L ... 849.23 18 3.83 10 51. 8 317 7.8 16 8.98 36.582 319 .65 825.48 11 2.68 56.34 24.388 12 .19 4 265.94 215 .12 16 7.38 642.83 465 .17 292. 91 Mô men 10 2 10 3 10 4 10 5 15 09.7 19 81. 5 2264.6 2359 326.8 428.92 490.2 510 .62 ... 976.4 10 0 10 1 927 15 4.53 12 04.4 3498.3 Tổ hợp nội lực-Lực cắt 10 2 10 3 10 4 10 5 18 4.48 12 2.99 61. 493 30.753 20.502 10 .2 51 294.74 245.22 19 8.36 15 4.34 792.52 613 . 61 439.37 270.09 Mô men 10 2 10 3 16 48...

Ngày tải lên: 09/01/2014, 12:20

... thép b tông Nếu liên kết phần b tông thép đảm bảo cho biến dạng trượt thép b tông mặt tiếp xúc gọi liên kết hoàn toàn b tông thép Nếu tồn trượt tương đối thép b tông mặt tiếp xúc gọi liên kết ... Nội dung Giới thiệu chung kết cấu liên hợp Thiết kế Sàn liên hợp Thiết kế Dầm liên hợp July 9, 2 015 Giới thiệu chung kc liên hợp July 9, 2 015 1. 1 Lịch sử phát triển kCLH Sự phát triển ... Pitsburgh (bang Pennsylvania) cầu khác XD với mặt cầu b tông đỡ hệ dầm thép Năm 18 97, nhà Pitsburgh có hệ dầm sàn thép bọc b tông bị hoả hoạn người ta nhận thấy dầm không bị ảnh hưởng Từ ý tưởng...

Ngày tải lên: 09/07/2015, 23:47

... 4300 13 00 2596.34T 644.1T 407 .16 T 11 15.43T 387.71T 985 .11 T 3900 89.55T 2000 58.83T 358.30T 329.63T 84.59T 209.43T 13 00 2 01. 14T 91. 72T 340.7T 4300 360.87T 496.78T 19 92.45T 889.63T 313 .86T 867 .14 T ...   4200  252 s  12  s  12   s  12  s  12                   8 317 792 412 164   s  20 .18 1cm  2 01. 81mm s  Chọn khoảng cách bố trí sv = sh = s = 18 0mm  Kiểm tra khoảng ... Tính hàm lượng thép dọc chịu lực: w  Mu    1. 174 Vu d  As 26  8 .19   0.00704 bd 12 0  252 567 .15  2.52    Vc  1. 174  0.5 280  17 5  0.00704  12 0  252 13 29. 819    344036.468(kG...

Ngày tải lên: 18/12/2013, 13:43