0 7 là hệ số phụ thuộc vào điều kiện thi cộng thi công cọc trong đất sét có dùng ống chèn giữ vách có nước ngầm trong lỗ khoan
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ NỀN MÓNG CẦU
... = 0. 6*(1 *0. 7 *0. 78 178 5*14 500 + 3.2154* 10- 3 *36 500 0) → Pvl = 4831.5 (kN) Trong đó: m1 = hệ số điều kiện làm việc m2 = 0. 7 hệ số phụ thuộc vào điều kiện thi cộng (thi cơng cọc đất sét, có dùng ống ... Pdn = 0. 8*(1 *0. 78 5*6 80 + 14 50. 79 ) → Pdn = 1 877 .83 (kN) Trong đó: m = 0. 8 : hệ số điều kiện làm việc, đất sét bão hòa lấy m = 0. 8 mf = 0. 7 : hệ số điều kiện làm việc đất mặt bên cọc (Cọc nhồi ... 1*1* (0. 1 208 9*14 500 + 0. 001 61*36 500 0) → Pvl = 23 40. 6 (kN) Trong đó: m2 = hệ số điều kiện làm việc φ : hệ số xét đến ảnh hưởng uốn dọc Kiểm tra điều kiện uốn dọc: -Bán kính qn tính cọc: r = 0. 354...
- 50
- 965
- 2
ĐỒ ÁN KẾT CẤU HÀN Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng ( có bản vẽ cad)
... l0 f CT 3.28a/122- [kct ckcb] 200 400 10 15 = + = 40 003 () 12 = 26 466 () => =2,2 = 1,9 => = 0, 68 + 0, 21.= 1 ,08 (3.29 kct ckcb) Thay vào công thức (*) ta có: M ϕbW == 1444 < f.= 2 300 [24] ... Fđ = 0. 5.k2=(5 )2/ = 25 mm2 (công thức T84 [IV] ) - Vận tốc hàn: = α I h 3 600 .γ F Trên hình 67 (T1 50) , ta tìm hệ số đắp = 15 (g/A.h) 15.6 87 3 600 .7, 8.25. 10 − V h= = 1,46 (cm/s) Bảng thông số chế ... = Rc + 5 90 = 878 Mômen lớn nhất: (uốn) Mômen tại điểm dầm lực đầu công xôn gây nên: Mc = Ra lcong xon + q.l l/2 = 939 500 + 3 50 2 50 = 05 7 00 0 kg Lực: - Lực lớn C Rc = Rc + Qd = 878 kg.cm -Mômen...
- 47
- 1,768
- 0
Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng
... tích gối đỡ là: V = 70 0 . 10. 200 + 10. 400 . 200 +8. 70 0 . 400 = 504 000 0(mm3) Khối lượng gối đỡ : m = 7, 85 504 000 0. 10- 9 = 0, 04 (tấn) = 0, 4 (kN) - Lực phân bố dầm: q = P 0, 4 = 0, 57 (kN/m) = L 70 0 . 10 −3 Khi ... đỡ là: V = 70 0 . 10. 2 50 + 8.4 50. 70 0 + 400 . 10. 2 50 =42 70 0 00( mm3) Khối lượng gối đỡ : m = 7, 85 42 70 0 00. 10- 9 = 0, 03352 (tấn) = 0, 3352 (kN) - Lực phân bố dầm: q = P 0, 3352 = 0, 478 9(kN/m) = L 70 0 . 10 ... 3 60. 8. 106 00 + 3 60. 6. 106 00 + 2.866.6. 106 00 =163 579 200 (mm3) + Thể tích phần tiết diện phần vát dầm cầu trục (D) : V2 = 3 60. 8. 200 0 + 3 60. 6 4 40 + 200 0 + + 2(6.436. 200 0 + 4 40. 200 0.6) =256 87 308 ,73 (mm3)...
- 34
- 489
- 0
xác định phụ tải tính toán cho các phân xưởng và toàn nhà máy
... 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 3* 50 AC- 70 L m 177 278 183 133 1 40 224 1 500 0 r0 /Km 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 3 87 0, 46 x0 /Km 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 1 37 0, 382 R 0, 034 0, 11 0, 035 0, 026 0, 0 27 ... 80 2 500 2 800 1 800 2 500 0, 75 0, 35 0, 35 0, 65 0, 65 2 100 300 0 1 500 60 0,55 0, 65 0, 65 0, 75 knc Po cos W/m2 0, 85 15 0, 55 15 0, 55 15 0, 8 15 0, 8 15 14 0, 65 15 0, 8 15 0, 75 15 0, 75 16 Pđl kW 60 875 9 80 ... 3x 50 3x 50 3x 50 3x 50 3x 50 r0 l m /Km 177 0, 3 87 278 0, 3 87 183 0, 3 87 133 0, 3 87 1 40 0,3 87 42 R 0, 034 0, 11 0, 035 0, 026 0, 0 27 Stt KVA 3422,4 1493,2 2481,5 174 1,2 209 1,1 P KW 0, 325 0, 20 0, 176 0, 064 0, 096...
- 72
- 2,823
- 6
4 6 xác định sức chịu tải của móng cọc đài thấp
... 70 0 0 6 200 7 300 6 900 7 70 0 6 900 8 200 7 500 8 500 900 0 9 500 100 00 400 0 4 300 500 0 5 600 6 200 6 800 7 400 800 0 3 400 2 800 3 70 0 3 300 400 0 3 500 4 400 400 0 4 800 5 200 5 600 600 0 2 200 200 0 2 400 2 200 2 600 2 400 1 300 ... 0, 1 0, 2 0, 3 0, 4 0, 5 0, 6 6 600 3 100 200 0 7 500 300 0 1 100 600 400 0 200 0 1 200 6 800 3 200 2 100 8 300 3 800 12 50 70 0 5 100 2 500 1 600 5 8 800 9 70 0 10 105 00 15 11 70 0 20 25 30 35 12 600 13 400 14 200 1 500 0 70 0 0 ... 1 100 9 50 1 500 1 300 100 0 1 70 0 1 500 1 300 1 900 16 50 14 50 2 600 2 300 200 0 3 500 300 0 2 500 0, 5 300 400 500 70 0 800 100 0 11 50 12 50 - 0, 6 2 50 2 50 4 50 600 70 0 800 9 50 105 0 - 10 12 15 18 20 30 40 Chỳ thớch:...
- 32
- 824
- 0
Đánh giá sức chịu tải của cọc bằng mô hình toán trên plaxis
... 0. 03 0. 83 1.5 0. 83 0. 25 0. 25 0. 25 0. 25 1.5 0. 25 f si x m f x Li 0. 425 0. 72 5 0. 6 0. 6 0. 6 0. 6 6.9 97 7.2 0. 77 0. 77 6 .74 4 6.984 7. 224 7. 464 7. 674 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 ... 12.5 29. 17 0. 3 1 .02 8 0. 000 0288 0. 001 6 1 .02 8 0. 000 0288 29. 172 0. 001 6 29. 17 0. 9 57 Qavl Qa1 0. 9 57 (1 300 0 0. 088 2 800 00 16 .08 10 4 ) 1525 .7( kN ) 2.1.2/ ... 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 3. 5 07 2.555 4.659 4. 973 0. 255 5.185 5.365 0. 82 1.96 1. 979 1.9 97 0. 603 5. 306 51.344 85.535 IL 0. 23 0. 65 0. 23 0. 16 0. 16 0. 05 0. 16 0. 03 0. 03 0. 15...
- 106
- 2,477
- 9
Xây dựng lời giải gần đúng đánh giá sức chịu tải của nền nhiều lớp dưới móng nông
... 0. 188 0. 108 0. 0 40 m=L/B (L ≥ B) 10 0.912 0. 934 0. 94 0. 76 2 0. 78 9 0. 79 2 0. 500 518 0. 522 0. 348 3 60 0. 373 0. 2 40 268 0. 279 0. 1 47 1 80 0.188 0. 076 09 6 0. 106 20 0.9 60 0.8 20 0.549 0. 3 97 0. 308 0. 209 0. 129 ... tra hệ số K ứng với móng vuông, móng hình chữ nhật, móng băng n=H/B 0. 25 0. 5 1.5 0. 898 0. 696 0. 386 0. 194 0. 114 0. 058 0. 008 1.5 0. 904 0. 71 6 0. 428 0. 2 57 0. 1 57 0. 076 0. 025 0. 908 0. 73 4 0. 4 70 0.288 0. 188 ... 2.16 0. 27 6.62 2.2 0. 27 6.84 2 .02 0. 27 2.43 0. 59 6.58 2.49 0. 57 6.95 2.54 0. 56 7. 18 2.59 0. 56 7. 42 2.64 0. 56 2 .79 0. 77 7. 1 2.86 0. 74 7. 5 2.92 0. 73 7. 47 2.98 0. 73 3 .04 0. 73 3.22 1 .02 7. 7 3.3 0. 99...
- 64
- 1,022
- 1
Tài liệu Phương pháp tính toán sức chịu tải thẳng đứng của cọc ppt
... 150N (7 500 ) Nền sỏi 200 N( 100 00) Bảng Cờng độ ma sát thành cực hạn fi (kN/m2) Nền cát Nền sét Phơng pháp đóng, ép 2N( 100 ) C 10N (1 50) Đổ chỗ 5N( 200 ) C 10N (1 50) Khoan trớc 5N( 200 ) C 10N ( 100 ) ... (=szi) K hệ số áp lực ngang đất biến thi n từ Ko đến 1 .75 phục thuộc vào mật độ 50 100 1 50 200 2 50 300 kPa Hình Quan hệ Su ban đầu góc ma sát thành cọc phụ thuộc vào tính chất vật liệu cọc (giá ... 20 17. 7 7. 4 5 .0 25 25.1 12 .7 9 .7 30 37. 2 22.5 19 .7 34 52.6 36.5 36 .0 35 57. 8 41.4 42.4 Các trị số hệ số Nc, Nq N cho công thức Terzaghi 40 95 .7 81.3 100 .4 đợc trình bày bảng bên 45 172 .3 173 .3...
- 20
- 2,294
- 13
Tài liệu Sức chịu tải của cọc bê tông potx
... Su 250Kpa, tính Su lớn 0, 25 Mpa lấy nào? lấy giá trị hay max 0, 25 Mpa? - Thứ 2: Hệ số dính kết anpha phụ thuộc vào Su chiều sâu ngàm cọc vào lớp đất Trên đồ thị chia trường hợp 10D, 20D, 40D…nếu ... dụng vào Để cọc đủ cứng để thắng lại ma sát đất cọc đóng xuống đựơc Chịu tải trọng công trình truyền xuống Ví dụ: Khi thi công ép cọc phải thỏa mãn điều kiện lực Pépmin Pépmax Pépmin=(1.5-2)Pthiết ... Trong sách theo Hara (1 974 ), theo Terzaghi Peck (19 67) có đưa quan hệ Su SPT Sử dụng Su dùng cách tính anpha Tomlinson để tính sức kháng thành bên cọc lớp đất sét - Theo 22TCN 272 -05 (điều 10. 7. 3.3.2a):...
- 7
- 3,189
- 22
Tính toán sức chịu tải cọc bằng phương pháp nén tĩnh
... lực ép, cọc lún sâu thêm vào đất Tải trọng tác dụng lên đầu cọc thông qua hệ thống truyền tải hệ đối tải Hệ thống đối tải xây dựng hệ thống dầm thép khối bê tông hệ thống cọc neo vào đất Tải ... đại trà nhằm xác định số liệu cần thi t cường độ, biến dạng mối quan hệ tải trọng- biến dạng cọc làm sở cho thi t kế điều chỉnh thi t kế, chọn thi t bị công nghệ thi công cọc phù hợp Thí nghiệm ... chuyển vị đầu cọc: + Không 0. 25mm/h cọc chống vào lớp đất lớn, đất cát, đất sét từ dẻo đến cứng + Không 0. 1mm/h cọc ma sát đất sét dẻo mềm đến dẻo chảy Trọng lớn quy định sau: + Đối với cọc thí nghiệm...
- 45
- 1,440
- 13
Báo cáo khoa học "ĐÁNH GIÁ HỆ SỐ SỨC KHÁNG CHO MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CỦA TCXD 205:1998 " docx
... 102 .9 128.3 119.1 122.1 40. 6 67. 3 74 .9 158.2 99 .0 354 364 378 401 1 50 Sức chịu tải xác định từ nén tĩnh (T) 198 .0 192 .0 2 37 .0 259 .0 202 .0 225 .0 192 .0 225 .0 208 .0 174 .0 177 .0 1 87 .0 169 .0 72 .0 ... 276 .0 243 .0 354 .0 255 .0 252.6 2 27. 7 1 40. 1 279 .9 365 .7 279 .9 3 30. 0 341 .7 334.2 96.18 131.1 70 . 5 203 .1 159.5 368 393 512 496 1 60 Phương pháp (Tra bảng) 181.9 143.9 134.8 146.5 158.9 1 47. 2 138 .0 ... 13 42 .7 43.1 43.6 43 .7 22 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 35 35 35 25 30 30 35 35 40 40 40 40 30 Cát nhỏ-trung Cát nhỏ Cát nhỏ Cát nhỏ-trung Cát nhỏ-trung Cát nhỏ-trung Cát nhỏ-trung Cát nhỏ Sét...
- 5
- 1,347
- 6
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Công trình giao thông, thủy lợi
... 29 ,7 39,6 49,5 59,4 69,3 79 ,2 89,1 99 Lớp 0, 014 0, 021 0, 028 0, 034 0, 041 0, 048 0, 055 0, 062 0, 069 Lớp 0, 279 0, 418 0, 558 0, 6 97 0, 836 0, 976 1,115 1,255 1,394 Cộng 0, 293 0, 439 0, 585 0, 73 1 0, 878 1 ,02 4 ... 204 , 70 205 ,76 206 , 60 Qu_nf (kN) 1 .06 5 ,76 1 .04 1,53 1 .02 9,18 1 .02 1, 70 1 .01 6,68 1 .01 3 , 07 1 .01 0,361 .00 8,251 .00 6,56 Tỉ số (Lnf /Ly) Tỉ số (Qnf /Qu) 0, 8 67 0, 912 0, 934 0, 9 47 0, 956 0, 962 0, 9 67 0, 971 0, 973 12, 47% ... 18, 27 1 ,7 50 9 ,7 21,63 0, 6 87 8, 70 1 11,499 l (m) 1, 500 Qs (kN) 13 ,05 17, 500 201 ,23 17, 5 5,5 4,63 11,2 50 5,9 80, 53 0, 919 24 ,7 15, 17 23 ,00 0 10, 7 164,25 0, 73 8 57, 575 6 ,00 0 345,45 14 36,6 14,83 30, 500 ...
- 8
- 5,037
- 55
Chương 4 sức chịu tải của nền đất
... 96. 40 95. 40 163. 30 1. 50 2.84 0. 17 2.84 6.88 0. 62 4.65 10. 00 1.51 7. 65 14. 30 3.42 12. 90 20. 60 7. 64 22. 80 31. 10 17. 40 42. 40 49. 30 41 .78 85. 10 84. 10 109 . 50 1 .79 2.94 0. 25 3.64 7. 27 0. 89 6.13 11 .00 ... 366 ,0 159 ,0 152 ,0 25 10, 4 10, 7 20, 7 47 455 ,0 1 87 ,0 174 ,0 26 12 ,0 11,8 22,2 48 5 70 , 0 223 ,0 199 ,0 27 13,9 13,2 24 ,0 49 71 8 ,0 265 ,0 2 30, 0 28 16,1 14 ,7 25,8 50 914 ,0 319 ,0 2 67 ,0 29 18,8 16,4 27, 9 CHƯƠNG ... 2.15 10. 40 16. 20 4.93 18. 10 21. 50 11.34 33. 30 38. 50 27. 61 65. 40 61. 40 70 . 58 2 .09 3 .00 0. 32 4.58 7. 68 1.19 7. 97 12. 10 2.92 13. 90 18. 50 6.91 25. 40 29. 10 16.41 40. 20 48. 20 43 .00 2.11 3 .03 0. 38 5.67...
- 26
- 7,474
- 23
SỨC CHỊU TẢI CỌC ĐÓNG THEO ĐẤT NỀN
... tông C c ng thép 2.N(1 10- N)/41,84 t sét C c thép ch H 2.N(1 10- N)/55 ,72 18,58+ 20, 93Ln(N) -2, 17+ 3,16N0 ,04 4N2+2,36. 10- 4N3 23, 27+ 10, 08Ln(N) H n h p sétb i-cát; cát có 2.N(1 10- N)/ 47, 86 nhi u b i; b i ... SPT; N 60 = N.CE v i: N tr s SPT, CE = Eh/ 60; Eh t l ph n tr m n ng l ng h u ích c a thi t b SPT (th ng Eh = 30- :- 60) Chú ý v i N 60 60 l y N 60 = 60 tn ... 22TCN 272 -05 (theo Tomlinson 19 87) , theo ph ng pháp h s α ph thu c vào Su , l p a ch t chi u sâu ngàm c c t ng ch u l c Xác nh α d a vào tr ng h p hình 10. 7. 3.3.2a-1 (theo Tomlison 19 87) c a...
- 5
- 1,193
- 12
PPHƯƠNG PHÁP XARATOV ĐỂ DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC ĐÓNG
... 203 .154 7 30. 381 600 .00 0 10 583 . 07 7 236 .71 1 819 .78 8 805 .00 0 12 6 20. 311 253 .71 6 874 .02 7 9 80. 000 13 638.9 27 261.255 900 .182 109 0 .00 0 16 694 .77 8 281. 171 975 .949 1 200 .00 0 18 73 2 .01 1 292 .77 1 102 4 .78 2 12 60. 000 ... 1, 70 2 1, 802 A 0, 47 0, 408 0, 355 0, 308 0, 2 67 0, 2 30 0,195 0, 164 o 60 B 0, 929 0, 844 0, 77 2 0, 70 8 0, 652 0, 601 0, 555 0, 511 D 0, 452 0, 622 0, 76 7 0, 893 1 ,00 6 1, 108 1, 201 1,2 87 A 0, 4 80 0,413 0, 353 0, 2 97 0, 244 ... 54 .00 0 224. 277 3 60 255.415 75 .364 3 30. 77 9 4 30 425.692 102 . 872 528.564 600 .00 0 485.926 118.164 604 .09 0 6 60. 000 10 5 37 .08 7 134. 406 671 .493 6 90. 000 12 544 . 07 5 142.988 6 87 .06 3 70 0 .00 0 13 546.813...
- 19
- 515
- 0
DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI GIỚI HẠN CỦA CỌC CHỊU LỰC DỌC TRỤC
... ksf) α 1 ,0 1 ,0 0,5 0, 3 600 1 200 ≥ 500 0 α = 0, 5 24 50 72 Su α 1,2 α=1,2 – 0, 3Su L < 20 D 3 α = 1,2 -0, 3Su α = 0, 25 0, 25 α = 0, 25 α L > 20 D ÷ 1,5 1,5 ÷ 4 ,0 >4 50 ψ ≤ 0, 35 0, 35 ≤ ψ < 0, 80 − 0, ψ ... 0, 25 α 71 1,5 100 α = 0, 56ψ α ≤ 1 ,0 − 0, ψ ≤ 0, 7 ψ > 0, 7 Su α = 1,389-1,111Su/σ’v α = 0, 5 0, 5 0, 35 ψ= Su σ 'v ψ= Su σ 'v α ≤ 1 ,0 α = 0, 5ψ 0, 5 191 4 ,0 α = 1 ,0 ψ > 1 ,0 Su α = 0, 3 0, 3 ψ ≤ 1 ,0 ... – 200 2 [1] 2_ T Dawson – 1983 [4] α = 1 ,0 Điều kiện Su ≤ 100 kPa Ghi fgh = 100 kPa α α = 1 ,0 S u ≤ 25 kPa α = 1,25 − 0, 01S u 25 kPa < S u ≤ 75 kPa α = 0, 50 α = 1 ,0 S u > 75 kPa α = 1,25 -0, 01Su...
- 14
- 725
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008