§4 5 tính toán ổn định của đập
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... b.v.θ ' g.l 18 85. 10 1,3.8, 33.0, 05 = 3 85 N 9,81.2, SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG Chương I: Chuyển Động Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi ... III: Hàm Truyền Khi Xe Quay Vòng cho tính nhạy cảm xe quay vòng vận tốc Nếu độ nhạy cảm lớn xe tính ổn định chuyển động , ngược lại độ nhạy cảm nhỏ xe ổn định Vậy giá trị cụ thể, biểu thức cụ ... Chuyển Động Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe Tức quay vòng có tính đến biến dạng lốp xe tài xế phải quay vành lái cho góc quay vành lái θ giảm so với không tính đến biến dạng...
- 96
- 885
- 5
Tính toán ổn định của kè pptx
... 1,38 < Kcp = 1, 25 0,44 gt Vậy kè đạm bảo an toàn ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tính toán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3.1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường ... kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có ... 2.434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ...
- 6
- 3,502
- 81
tính toán ổn định của dầm thép tiết diện chữ i không đối xứng theo tiêu chuẩn eurocode 3
... A y 4 35 200 4 15 4 15 4 35 200 ( z dz dy + zdz y dy + z 3dz dy + zdz y dy I y 4 15 200 4 15 200 54 5 54 5 + 54 5 56 5 1 25 z dz 1 25 z j = zs dy + 54 5 1 25 zdz 56 5 y dy ) = -47,31mm 1 25 2 z ... Cỏnh trờn 4 25 191,78 1.0 45. 9 45. 676 -55 5 -788,22 1.922.863.436 Trng tõm -233,22 6. 455 .57 7. 650 Cỏnh trờn 4 25 191,78 4.824.741.266 Cỏnh di Hai u ngm zg (mm) Cỏnh di Hai u khp za (mm) -55 5 -788,22 ... (N.mm) 42 -233,22 2.374 .53 3 .52 1 Cỏnh trờn 4 25 191,78 1.722.814.3 15 Cỏnh di -55 5 -788,22 3.296.948.769 -233,22 14.017.172.483 Cỏnh trờn 4 25 191,78 11.267.848.449 Cỏnh di -55 5 -788,22 17.619.774.943...
- 74
- 4,184
- 20
điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô
... AN TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp ... nén ba trục ta sử dụng cutđ tính theo: cutđ = cbh + đđ hgh tgbh [hgh] = 5, 14.cbh / đđ.(1 -5, 14 tgbh) (1-16) 1.3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5] , [14], [ 15] Với trường hợp đất cố kết ... cung tròn, trường hợp có xét áp lực thủy động Tổng moment giữ Mrm=8623 ,51 kN.m, tổng moment trượt Mom=66 15, 4kN.m Hệ số ổn định Fellenius Fs =1,614 tính cho trường hợp chuyển dịch từ biến ứng suất...
- 25
- 489
- 0
Đồ án nghiên cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG( kèm bản vẽ thuyết minh)
... 1,6 25 ( m ) b = 2 ,55 ( m ) Hàm truyền tốc độ góc quay thân xe : m(Cα s b − Cα' t a) 850 0 ( 60000.2 ,55 − 46 150 .1,6 25 ) s K= = = 0, 057 ' m Cα s Cα t l 60000.46 150 .4,1 75 ( ) K > => Xe có đặc tính ... v Cα s l 4,1 75 2 ,55 − 0, 055 v ÷ v v 1+ ÷ 8 ,55 Thế v = vε ' = 8 ,55 ( m / s ) α ⇒ * ÷ = − 0,1 75 s β v t ( ) α *÷ β v t Đồ thị đặc tính tốc độ hàm truyền ... thiếu ε' v PTTQ: * ÷ = β v t 4,1 75 v 1+ ÷ 8 ,55 vε ' = ( ) ( l 4,1 75 = = 8 ,55 m = 30,8 km s h K 0, 057 ) ε ' vε ' Khi v = vε ' = 8 ,55 m / s ⇒ * ÷ = = 1,02 s β v t 2l (...
- 30
- 941
- 3
Phần tính toán ổn định của xe ôtô minibus 6-8 chỗ ngồi nhãn hiệu Việt Nam Thí nghiệm về lắc dọc ôtô
... (km/h) 54 .52 54 . 25 54.99 55 .26 55 .83 56 .31 54 .76 55 .33 56 .13 56 .62 57 .31 56 .56 55 .84 55 .78 55 .93 55 .98 55 .63 54 .86 54 .43 55 .94 55 .33 53 .94 54 .64 53 .67 55 .11 55 . 85 54.86 53 .48 53 .64 54 .39 55 .07 53 .97 ... 50 .52 49.41 51 .46 53 .79 52 . 85 51.41 49.09 47.38 51 .67 55 .57 54 .9 53 . 05 52.14 53 . 25 54.19 53 .55 52 .69 52 .27 52 .82 54 .22 54 .53 55 .08 54 .4 52 .38 52 .69 53 .27 54 .78 54 . 95 55. 52 56 . 75 56.7 55 .61 55 .02 ... 52 . 85 52.1 51 .86 51 .63 52 .1 53 .36 51 .13 50 .86 51 . 75 52. 65 53.38 52 .37 50 .93 51 .48 52 .08 52 .49 52 .32 51 .5 51. 95 52 .51 53 .31 52 .69 51 .7 51 .16 52 .07 52 .97 53 .51 52 .93 52 .41 52 .55 53 .4 54 .23 54 .82 54 .75...
- 110
- 339
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định của cột tiết diện thay đổi bằng phương pháp sai phân hữu hạn (tt)
... TỔNG QUAN VỀ BÀI TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CỦA CỘT 1.1 Tổng quan toán ổn định cột .4 1.1.1 Phân loại ổn định công trình .5 1.1.2 Các biểu cân ổn ... định phương pháp tính toán ổn định cột - Chương II: Xây dựng quy trình tính toán ổn định cột có tiết diện thay đổi phương pháp sai phân hữu hạn - Chương III: Ví dụ tính toán ổn định cột có tiết ... ổn định dạng nén tâm Hình 1 .5 Ví dụ tượng ổn định dạng uốn phẳng Hình 1.6 Trạng thái ổn định chịu nén tâm Hình 1.7 Biểu lượng hệ ổn định Sơ đồ tính ổn định cột có tiết diện không đổi Hình 1.8...
- 19
- 357
- 0
TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH TRƯỢT của đập và nền THEO PHƯƠNG PHÁP PHÂN MẢNH
... W5 2T5 L5Cos 21,49 Tấn/m - Áp lực thấm U wT5 L5 L4 =0,0 Tấn/m tanφ (W5 V5 )sinα FS = 36, 65 Tấn/m tan 5 cosα sinα FS (W5 V5 )cos 5 U5 P4 P5 Bảng 3: Tổng ... 46,44 58 ,39 17 ,52 24,37 Pi-1-Pi = -88,24 (KN/m) i (độ) - 49,14 2,01 - 51 ,50 9 ,50 38 ,50 35, 72 L (m) U (Tấn/m) Pi-1-Pi (Tấn/m) Tổng hợp kết tính toán xem bảng Bảng 6: Tổng hợp kết tính toán ... hợp kết Pi-1-Pi tính với FS=1 ,5 i L HLi HRi V W U (m) (Tấn/m) (Tấn/m) (Tấn/m) (Tấn/m) (Tấn/m) - 51 ,82 - 55 ,53 9 ,50 34,47 30,39 i độ - 50 ,16 - 53 , 05 9 ,50 36, 95 33,62 1,93 3,70...
- 13
- 2,377
- 3
Phân tích ổn định của đập bê tông đầm lăn thủy điện sông bung 4 bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... Tóm t t trư ng h p tính toán 3.3 .5 Nh n xét k t qu tính toán T i tr ng b n T i tr ng ñ c bi t có tác ñ ng dư ch n Thư ng lưu H lưu Thư ng lưu H lưu 47,46% 43 ,54 % 59 ,40% 35, 43% -25K T LU N VÀ KI ... ng ch t 1.3 Các phương pháp tính toán ñ b n n ñ nh c a n n c a ñ p bê tông tr ng l c 1.3.1 N i dung tính toán 1.3.2 Các phương pháp tính toán 1.3.2.1 Phương pháp tính ng su t m t biên a ng su ... n Thông s (4) 222 ,5 [2] 2 25, 97 [2] 146,7 [2] 0,0 25 [2] 173 [2] 1,37 [2] 20 [2] 0, 15 0, 25 2 ,5. 106 1.106 [2] 2,4 0,4 [9] 900 0, 75 [2] 2,0 [2] 0 ,5 [12] 22 * Đi u ki n ki m tra h s an toàn c a ñ...
- 26
- 635
- 1
Sử dụng lý thuyết phân tích hệ thống để tính ổn định của đập đất và công trình dâng nước trên nền không đồng chất
... sung cho toán Krey đề xuất (1936) mà lời giải cuối toán thiếu phơng trình tính Với phơng trình (4-34) toán Krey toán tĩnh định có lời giải Hình (4 -5) kết tính hệ số an toàn theo sơ đồ tính toán Krey ... trực tiếp thuật toán lập trình có sẵn lý thuyết phân tích hệ thống để xác định cực trị không gian chiều hàm hai biến Lập đợc hai chơng trình tính toán : Tính ổn định mái dốc Tính ổn định công trình ... dựng với mục đích ứng dụng thử nghiệm thuật toán tính ổn định mái dốc tính ổn định đợc trình bày 20 luận án, cụ thể tính hệ số an toàn cho cung trợt xác định cung trợt nguy hiểm Trong chơng trình,...
- 26
- 550
- 0
Nghiên cứu độ chặt - độ ẩm thích hợp theo chiều cao đập để nâng cao tính ổn định của đập đất
... 0.93 22 .54 0. 95 21 .55 0.97 21. 25 0.98 19. 15 1. 85 1 .55 2.14 7 .5 10.4 W2-1 1.73 1.90 1.61 2.18 7.8 10.6 W1-1 1. 75 0.99 19.04 1.00 18.48 1. 95 1. 65 2.24 7.9 10.8 Ch.sâu H2 (m) Bảng 5. 16 Kết xác định ... 0.97 0. 95 0.96 0.97 H1.1 =5. 0 H1.2 =5. 5 H1.3=6.0 H1.1=6.0 H1.2=6 .5 H1.3=7.0 H1.1=6.0 H1.2=6 .5 H1.3=7.0 11.0 11 .5 11 .5 10 .5 11.0 11.0 11 .5 12.0 12.0 CHƯƠNG 5: ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỂ XÁC ĐỊNH ... 0, 35 kG/cm2 Góc ma sát φ=190.14’ Kết tính tóan xác địnhvị trí khu vực bị nứt, theo cơng thức (3.17) cụ thể sau: 24 H = C (1 + K a ) ; ( K a cos β ) γ H = 35 (1 + 50 5 ) = 8,04 (m) 50 5 x 9 85 x...
- 27
- 492
- 0
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10-3 9.07x10-3 1 .58 x10-2 5. 30x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ=3.5m P=17x3 .5= 5. 95 T/m2 m = 3.0 m = 3.0 +0.5m 3.5m 5. 95 T/m2 σzbt= γw.z 5. 47 T/m2 3.5m ... së sè liƯu ®ã, mơc 5. 5.3 x¸c ®Þnh hƯ sè α B¶ng 5- 7 theo tr¹ng th¸i ®é sƯt (B) cđa ®Êt nỊn (B¶ng 5- 7) B ≤ B < 0 ,5 0 ,5 ≤ B < 0, 75 0, 75 ≤ B < 1,0 B ≥ 1,0 α, % 10 15 18 20 20 5. 6 Mét sè kÕt ln rót ... cđa giai ®o¹n tõ biÕn 0.0020 H×nh 2-5b: §é 0.00 25 ∆H0 lón cđa ®Êt theo 0.0030 thêi gian t Số đọc, cm 0.00 35 0.0040 ∆H 50 0.00 45 0.0 050 0.0 055 ∆H 100 0.0060 0.00 65 0.0070 0.1 10 100 Thời gian t,...
- 27
- 1,161
- 1
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
... 17.38 153 15. 551 23 14.63698 17.4 452 7 15. 61406 14.69071 3 .57 0227 7.097932 tính toán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 9 .5 27 .5 ... 0.022 1. 953 928 1. 953 928 1. 953 928 1. 953 928 3 .55 5362 3 .55 5362 3 .55 5362 3 .55 5362 4.738 354 4.738 354 4.738 354 4.738 354 3 .56 0383 7.08 057 1 9.441228 17.4 452 7 15. 61406 14.69071 17.38 153 15. 551 23 14.63698 ... 113. 153 5 113. 153 5 82.88878 82.88878 67.700 95 67.700 95 22 .56 698 22 .56 698 157 .09 1 95. 1931 89.93 45 163 .55 53 423.62 45 637.9193 162.9464 422.0 356 6 35. 536 163 .55 53 423.62 45 637.9193 163 .55 53 423.6245...
- 44
- 833
- 0
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... ổn định K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm tính toán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái ổn định ... chất phải tính toán ổn định tổng thể hệ thống đất đắp - đất tự nhiên Những nội dung nghiên cứu nh thảo luận tất yếu dẫn tới lời giải cho lựa chọn hệ số an ton ổn định hợp lý tính toán ổn định đờng ... an ton tính toán ổn định đờng đắp Qua phân tích ta thấy: 3.1 Với phơng pháp tính toán theo sức chịu tải giới hạn (Pgh) đất hệ số an toàn K1 hệ số an toàn ổn định đờng đắp Khi K1 > đờng ổn định...
- 4
- 564
- 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... 3.4 Kết tính toán vận tốc flutter U F (m/s) Tính toán lý thuyết luận 21.78 39.6 74.1 19.4 văn Kết tính lý thuyết [1 65] 21 .5 40.2 73.0 15. 5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41.3 70.2 16.1 [1 65] Công ... việc xác định tham số flutter Ai* , H i* GS Starossek cộng Trường Đại học Kỹ thuật Hamburg [ 156 , 157 , 1 65] , việc tính toán vận tốc gió tới hạn trở nên đơn giản nhiều so với trước 3.2 Tính toán vận ... U F 23.75m/s; F 0.9671rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [ 153 ] U F 23.6 m/s; F 0.97 rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [ 153 ] 0.64%...
- 24
- 556
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
... c bn ca lý thuyt flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3.1.2 H phng trỡnh dao ng t kớch khớ ng hc un xon ... 5. 5 Kt lun chng KT LUN V KIN NGH TI LIU THAM KHO DANH MC CC CễNG TRèNH CễNG B CA LUN N 52 53 53 54 55 57 57 59 68 72 72 73 74 76 77 80 82 82 84 92 96 97 97 98 98 99 99 102 103 118 120 121 122 133 ... 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3.14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3.16: Hỡnh 3.17: Hỡnh 3.18: Hỡnh 3.19: Hỡnh 4.1: Hỡnh 4.2: Hỡnh 4.3: Hỡnh 4.4: Hỡnh 4 .5: ...
- 139
- 721
- 1
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... we added a fixed shunt capacitor of 75 MVAR at bus • To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11 and 14, we placed a fixed shunt capacitor of 1 15 MVAR at bus 10 • Why did we placed ... breakers are closed), line-to-ground • Place the fault at 1 /5 of the line, closer to Bus 14 eBook for You Applying a SLG Line Fault 50 DYNAMIC ANALYSIS Applying a SLG Line Fault • Run the simulation ... impedance of lines is equal to three times the positive-sequence impedance (B0 = ½ B1) eBook for You • 25 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS Automatic Sequencing Fault Calculation in PSS®E Go to the Misc menu, and...
- 62
- 1,037
- 9
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
... = TC = TE = 1.33 KF = 0.1 TF = 0.6 75 SE[E1] = 279 0.279 SE[E2] = 0.117 E1 = 05 3. 05 E2 = 2.29 KE = 1.0 VRMAX = 4. 95 VRMIN = -4.9 eBook for You Sample data 50 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters ... rates depending on the magnitude of the voltage error eBook for You IEEET4, IEEEX4, IEEET5, IEET5A and DC3A 51 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You IEEET4 ... high steady-state gain Typical parameters: TA = s TB = 10 s K = 200 t 400 to TE = 0. 05 s EMIN = EMAX = t 2 .5 to eBook for You SEXS 40 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters Used to represent...
- 125
- 794
- 8
Phần 4 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Nguyên tắc mô phỏng Ổn định động và thư viện mô hình mô phỏng trên Phần mềm PSSE)
... y 222 x 10 m v x 3710 m / s v y 6 850 m / s G 67 x 10 11 N m / kg eBook for You Python script SIMULATION MODEL LIBRARY eBook for You 14 15 SIMULATION MODEL LIBRARY eBook for You ... step Inputs: V 15 V R k C mF T RC 10 s q CV 06 C eBook for You Python script 24 NUMERICAL INTEGRATION STABILITY eBook for You Discharge of a Capacitor 25 NUMERICAL INTEGRATION ... Second-order Euler numerical integration algorithm Time step should be kept smaller than 1 /5 to 1/4 of the shortest time constant To avoid instability problems To obtain adequate accuracy...
- 27
- 540
- 12
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25