Mục lục PHầN I Báo cáo khảo sát địa chất công trình I Cấu trúc địa chất đặc điểm lớp đất II Nhận xét kiến nghị PHÇN II ThiÕt kÕ kÜ thuËt I Lùa chọn kích thớc công trình 1.1 Lựa chọn kích thớc cao độ bÖ cäc 1.2 Chän kÝch thớc cọc cao độ mũi cọc II Lập tổ hợp tải trọng Thiết kÕ .7 2.1 Träng lỵng thân trụ 2.1.1 TÝnh chiỊu cao th©n trơ………………………………………………… .7 2.1.2 Thể tích toàn phần (không kể bệ cọc) 2.1.2 ThĨ tÝch phÇn trơ ngËp níc (không kể bệ cọc) 2.2 Lập tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN 2.2.1 Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu TTGHSD .9 2.2.2 Tổ hợp tải trọng theo phơng dọc cầu TTGHCĐ .9 iii Xác định sức chịu t¶i däc trơc cđa cäc 10 3.1 Søc kh¸ng nÐn däc trơc theo vËt liƯu PR .10 3.2 Søc kh¸ng nÐn däc trơc theo ®Êt nỊn QR 11 3.2.1 Søc kháng thân cọc Qs 11 3.2.2 Søc kh¸ng mịi cäc Qp……… .14 3.3 Sức kháng dọc trục cọc đơn 15 iV chän sè lỵng cäc vµ bè trÝ cäc mãng 15 4.1 TÝnh sè lỵng cäc …………………… 15 4.2 Bè trÝ cäc mãng……………… 15 4.2.1 Bố trí cọc mặt 15 4.2.2 TÝnh thĨ tÝch bƯ……… .16 4.3 Tổ hợp tải trọng tác dụng lên đáy bệ 16 4.3.1 Tỉ hỵp hỵp träng ë TTGHSD .16 4.3.2 Tổ hợp hợp trọng TTGHCĐ 16 V kiĨm to¸n theo Trạng thái giới hạn cờng độ I 17 5.1 KiĨm to¸n søc kh¸ng däc trơc cđa cäc đơn .17 5.1.1 Tính nội lực tác dụng đầu cọc 17 5.1.2 Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn 17 5.2 KiĨm to¸n søc kh¸ng däc trơc cđa nhãm cäc 18 5.2.1 Víi ®Êt dÝnh…………………………… 18 5.2.2 Víi ®Êt rêi ……………… 20 VI kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng .20 6.1 Xác định độ lún ổn định .20 6.2 Kiểm toán chuyển vị ngang ®Ønh cäc .23 VII cêng ®é cèt thÐp cho cäc vµ bƯ cäc 24 7.1 TÝnh vµ bè trÝ cèt thÐp däc cho cäc 24 7.1.1 TÝnh m« men theo sơ đồ cẩu cọc treo cọc 24 7.1.2 TÝnh vµ bè trÝ cèt thÐp däc cho cäc 27 7.2 Bè trÝ cèt thÐp ®ai cho cäc……… .30 7.3 Chi tiÕt cèt thÐp cøng mòi cäc 30 7.4 Lới cốt thép đầu cọc 30 7.5 Vành đai thép đầu cọc 30 7.6 Cèt thÐp mãc cÈu…………… 30 vIII mèi nèi thi c«ng cäc………… 30 PHÇN Iii Bản vẽ PHầN I Báo cáo khảo sát địa chất công trình A.C IM A CHT KHU VC CễNG TRèNH XÂY DỰNG: Theo số liệu lỗ khoan BH2 cấu tạo địa chất khu vực xây dựng gồm ba lớp đất có đặc điểm: Lớp đất 1: Là lớp đất sét có chiều dày 2.5m, cao độ mặt lớp: 0.00m, cao độ đáy lớp: -2.50m, màu xám vàng, nâu đỏ, trạng thái nửa cứng Lớp đất 2: Là lớp đất sét pha có chiều dày 22.8m, cao độ mặt lớp: -2.50m, cao độ đáy lớp: -25.30m, màu xám trạng thái dẻo mềm Lớp đất 3: Là lớp đất sét pha có chiều dày 8.7 m, cao độ mặt lớp: -25.30m, cao độ đáy lớp: -34.00m, màu xám vàng, nâu đỏ, trạng thái cứng * Nhận xét kiến nghị: Từ số liệu lỗ khoan BH2 ta thấy: Lớp có đủ khả chịu lực, chiều dày lại không đảm bảo Lớp không đủ khả chịu lực đất trạng thái dẻo mềm Lớp có đủ khả chịu lực, có chiều dày đủ yêu cầu Căn vào độ sâu lớp (độ sâu mặt lớp 25.30m so với mặt đất tự nhiên) Với điều kiện địa chất xây dựng nên dùng móng cọc bê tơng cốt thép đường kính nhỏ, chiều sâu đóng cọc nên để ngàm vào lớp đất lớp đất ổn định B SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.Tải trọng tác dụng: Tên tải trọng Đơn vị Giá trị N- Tính tải thẳng đứng kN 6000 N- Hoạt tải thẳng đứng kN 3200 H- Hoạt tải nằm ngang kN 130 kN.m 1100 M- Hoạt tải mô men 2.Số liệu thuỷ văn chiều dài nhịp: Tên gọi Đơn vị Sô liệu MNCN m 9.6 MNTN m 3.50 MNTT m 4.70 Chiều cao thông thuyền m 6.0 Cao độ mặt đất tự nhiên: Htn m 0,00 Cao độ mặt đất sau xói lở: Hsx m -1.60 Chiều dài nhịp tính tốn: Ltt m 41.40 PHÇN Ii ThiÕt kÕ kü tht BỐ TRÍ CHUNG CƠNG TRÌNH H×NH CHIÕU DọC TRụ CầU HìNH CHIếU NGANG TRụ CầU N = 5800 kN 150 25 25 120 25 Httr =360 25 +6.20 MNCN +4.80 MNCN Httr =360 150 My = 700 kN.m 60 80 800 H = 110 kN 60 80 30 +7.00 CÐÐT +3.10 MNTN 245 2.00 CÐÐB 00.00 CÐÐayB 170 170 200 450 200 245 set pha nua cung 2.5m -02.00 MÐSX set pha deo mem 16.8m set pha cung 12.7m -31.00 CÐMC 7x120 50 50 50 3x120 50 MỈT B»NG BƯ CäC MỈT B»NG Trơ LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CƠNG TRÌNH Kích thước cao độ bệ cọc: Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT Cao độ đỉnh trụ tính theo cơng thức: CĐĐT = Max { MNCN + 1.00 ; MNTT + Hth } – 0.30 (m) Trong đó: MNCN Là cao độ mực nước cao 9.60 (m) MNTT Là cao độ mực nước thông thuyền 4.70 (m) Hth Là chiều cao thông thuyền 6.0 (m) Thay số vào ta có: CĐĐT = 4.70 + 6.0 – 0.30 = 10.30 (m) Cao độ đỉnh bệ: CĐĐB Cao độ đỉnh bệ chọn thấp mực nước thấp (MNTN) không nhỏ 0.5 m.Dựa theo số liệu thủy văn ta có: CĐĐB �3.50 – 0.50 =3.0 (m) Ta chọn cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = 2.00 (m) Bề dày bệ móng: Chiều dày bệ móng ( (m) = 1.5m 2m) Ta chọn chiều dày bệ móng = 2.00 Cao độ đáy bệ: CĐĐáyB Ta có: CĐĐáyB = CĐĐB – = 2.00 – 2.00 = 0.00 (m) Kích thước cao độ cọc: Cao độ mũi cọc: CĐMC Mũi cọc phải đặt vào lớp đất tốt có: Chỉ số SPT �15 Chỉ số dẻo IL �0.5 Căn vào số liệu địa chất ta chọn đặt mũi cọc lớp đất 3, IL < 0, Chọn cọc bê tơng cốt thép đúc sẵn, cọc có kích thước 0.45x0.45m; Được đóng sâu vào lớp lớp đất sét pha trạng thái cứng Ngồi cọc phải đóng sâu vào lớp đất tối thiểu 5d Vậy chọn: CĐMC = -31.00(m), cách mặt lớp là: 11.7 (m), cách đáy lớp 3.00 (m) Chiều dài cọc xác định sau: = CĐĐB – – CĐMC = 2.00 – 2.00 – (-32)= 31m Trong đó: CĐĐB = 2.00 =2.00 Là cao độ dỉnh bệ Là chiều dày bệ móng CĐMC = - 31.00 Là cao độ mũi cọc Đường kính cọc chọn phải thỏa mãn điều kiện độ mảnh cọc L/d 80 �d � L = 80 � 0.39(m) Ta chọn đường kính cọc: d = 45 (cm), tức kích thước cọc 450 x 450 (mm) Tổng chiều dài cọc đúc cọc, chiều dài đốt cọc: Ta chọn chiều dài đúc cọc là: = L + 1= 31+1= 32.00(m) Chia cọc làm đốt: đốt có chiều dài 11m, đốt có chiều dài 10m Các đốt cọc nối với mối hàn trình thi cơng đóng cọc LẬP SỐ LIỆU CÁC TẢI TRỌNG THIẾT KẾ Trọng lượng thân trụ NGANG CÇU DäC CÇU No Mo Ho 170 80 V1 800 60 V1 150 25 25 25 150 V2 120 3.6 25 450 Chiều cao thân trụ: = CĐĐT – CĐĐB –CMDT = 10.30 – 2.00 – 1.40 = 6.90 (m) Trong đó: Cao độ đỉnh trụ : CĐĐT = + 10.3m Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = + 2m ChiỊu dµy mị trơ : CDMT = 0.8+0.6 = 1.4m Thể tích phần mũ trụ: = 1.40 x 8.00 x 1.70 – x ( 1/2 x 1.50 x 0.60 x 1.70 ) = 17.51 (m3) Thể tích phần thân trụ: = 3.30 x 1.20 x 3.60 + x ( 1/2 x � x (1.20/2)2 ) x 3.60 �18.33 (m3) Thể tích phần thân trụ ngập nước: (ứng với mực nước thấp nhất) = x (MNTN – CĐĐB) ) x (3.50 – 2.00)=7.63(m3) =(3.30x 1.20 + Trọng lượng trụ (tính mũ trụ): = ( V1 + V2 ) x bt = ( 17.51 +18.33 ) x 24.5 =878.08(kN) Với: bt = 24.5 (kN/m2) trọng lượng riêng bê tông Lực đẩy nổi: Nat = V3 x =7.63x9.8=74.774 (KN) Tổ hợp tải trọng thiết kế theo phương ngang cầu với MNTN Loại tải trọng Tải trọng thẳng đứng Tải trọng nằm ngang Tải trọng Ký hiệu Đơn vị Giá trị Tĩnh tải thẳng đứng Nt kN 6000 Hoạt tải thẳng đứng Nh kN 3200 Trọng lượng trụ Ntrụ kN 878.08 Lực đẩy nổi(tính cho trụ) kN 74.774 Hoạt tải nằm ngang kN 130 Tải trọng mô men Hoạt tải mô men kN.m 1100 Bảng tổ hợp tải trọng: Tổ hợp tải trọng THGHSD: Hệ số tải trọng tĩnh tải ổ TTGHSD: =1.00 Hệ số tải trọng hoạt tải TTGHSD : = 1.00 Tải trọng thẳng đứng: = x + x( + )– = 1x 3200 + 1x (6000 + 878.08) – 74.774 = 10004.026kN Tải trọng nằm ngang: H1(sd) = 2( sd ) x = x 130 = 130.00 (kN) Mô men ngang cầu: = x + x x (CĐĐT – CĐĐB) = 1x1100 + 1x130x ( 10.30 – 2.00)= 2179.00 kN.m Tổ hợp tải trọng THGHCĐ I: Hệ số tải trọng tĩnh tải TTGHCĐ I : = 1.25 Hệ số tải trọng hoạt tải TTGHCĐ I : = 1.75 Tải trọng thẳng đứng: 2.63 0.25 0.027 187.0 0.949 214.00 226.71 480.71 0.12 8.7 0.16 0.024 424.0 0.459 276.585 83.30 359.885 Tổng cộng 0.12 Vậy tông độ lún móng tương đuơng 12 cm 2.Kiểm tốn chuyển vị ngang cua đỉnh cọc Điều kiện: u ≤ 38mm Sử dụng phần mềm tính tốn móng FB-Pier ta tính chuyển vị theo phương dọc cầu (X), phương ngang cầu (Y), phương thẳng đứng (Z) vị trí đầu cọc sau: *** Maximum pile head displacements *** Max displacement in axial 0.2074E-02 M Max displacement in x 0.1116E-03 M 25 Max displacement in y 0.3715E-03 M 20 Theo chuyển vị ngang lớn đỉnh cọc là: IV CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP CHO CỌC VÀ BỆ CỌC Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Tổng chiều dài cọc dùng để tính tốn bố trí cốt thép chiều dài đúc cọc : Lc = 30 (m) Được chia thành đốt ,mỗi đốt có chiều dài Ld = 10 (m) Ta tính tốn bố trí cho đốt cọc 1.1 Tính mô men theo sơ đồ cẩu cọc treo cọc Mơ men lớn dùng để bố trí cốt thép M tt max M max 1 ; M max 1.1.1 Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : 0.2 Ld 0.2 �10 m Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc q1 bt �A 24.5 �0.452 4.96 kN / m Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 9,9 9,9 12, Ta có mặt cắt có giá trị mô men 4lớn : M max 1 12.4 kN.m 1.1.2 Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ treo cọc Móc đặt cách đầu cọc đoạn b 0.294�L d 0.294�10 2.94 m Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 21,44 21.00 7.08 m Ta có mặt cắt có giá trị mô men lớn : M max 2 21.44 kN.m Vậy mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : M tt max M max 1 ; M max max 12.4; 21.44 21.44 kN m 1.2 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực thép ASTM A615M Gồm 22 có fy 420 Mpa bố trí mặt cắt ngang cọc hình vẽ : Ta tính duyệt lại mặt cắt bất lợi trường hợp bất lợi mặt cắt có mơ men lớn trường hợp treo cọc: M tt 21.44 kN.m Kiểm tra bê tơng có bị nứt hay khơng q trình cẩu treo cọc Ta có : Cường độ chịu kéo uốn bê tông : fr 0.63 fc' 0.63� 30 3.541 Mpa 0.8fr 0.8�3.451 2.76 Mpa � Ứng suất kéo tai thớ mặt cắt nguyên : M tt d M tt 21.44�106 fct � 1.412 Mpa 4503 I g d3 6 � fct 1.412 Mpa fr 2.76 Mpa � Cột treo cọc Tính duyệt khả chịu lực không bị nứt cẩu 0,85f'c A's.f'y As2.fy As1.fy Nhận xét : Do cốt thép bố trí đối xứng,mặt khác ta biết bê tơng có cường độ chịu kéo nhỏ nhiều so với cường đơn chịu nén trục trung hịa lệch phía trục đối xứng hình vẽ Giả thiết tất cốt thép chảy dẻo � ffs' s fy Phương trình cân nội lực theo phương trục dầm : A s1fy A s2fy 0.85�a�d�fc' A s' fy Trong : A s1và A s2 : A 's : Diện tích cốt thép chịu kéo (mm2) Diện tích cốt thép chịu nén (mm2) A s2 2�380 760 mm2 A s1 A 's 3�380 1140 mm2 fc' : Cường độ chịu nén bê tông (Mpa) fc' = 30 (Mpa) fy : Cường độ chảy côt thép fy = 420 (Mpa) a : Chiều cao vùng nén tương đương d : Đường kính cọc d = 450 (mm) E : Mô đun đàn hồi cốt thép � Chiều E =2�105 Mpa cao vùng nén tương đương xác định theo cơng thức : a Ta có � A s1fy A s2fy A s' fy ' c 0.85�d�f 1140 760 1140 �420 27.82 mm2 fc' 30 Mpa � 0.85 0.05 0.85�450�30 fc' 28 30 28 0.85 0.05 0.836 7 Vị trí trục trung hịa xác định : c a 27.82 33.28 mm 0.836 Kiểm tra chảy dẻo cốt thép chịu kéo chịu nén theo điều kiện : c d's 0.003 ' s s1 0.003 c � ' y fy' Es f ds1 c � y y c Es s2 0.003 f ds2 c � y y c Es Trong : ds1 ds2 : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ bê tơng chịu nén ngồi d's : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến thớ bê tơng chịu nén ngoai Ta có : y' y fy Es s' 0.003 s1 0.003 420 2.1�103 2�10 33.28 60 33.28 2.41�103 390 33.28 0.032 33.28 s2 0.003 225 33.28 0.0173 33.28 Vậy tất cốt thép chảy � Giả thiết � Mô men kháng uốn danh định : a� � M n 0.85�a�d�fc' �� ds1 � A s2fy ds1 ds2 A 'sfy ds1 ds' 2� � 27.82 � � M n 0.85�27.82�450�30�� 390 760�420� 390 225 1140�420� 390 60 � � � 225397 N 225.397 kN Mơ men kháng uốn tính tốn : M r M n 0.9�225.397 202.857 kN Vậy : M r 202.857 kN M tt 21.44 kN � ��T Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa hàm lượng cốt thép tối thiểu c 33.28 0.148 0.42 � ��T ds2 225 As 8�380 � � d�d 450�390 0.017 s1 � � min � ��T � ' � 0.03 fc 0.03�30 0.00214 � fy 420 � Kết luận : Cốt thép chọn bố trí đảm bảo khả chịu lực 1.2 Bố trí cốt thép đai cho cọc Do cọc chủ yếu chịu nén,chịu cắt nhỏ nên không cần duyệt cường độ cốt thép đai.Vì cốt thép đai bố trí theo yêu cầu cấu tạo Ở vị trí đầu cọc ta bố trí với bước cốt đai 50 mm chiều dài : 1000 mm Tiếp theo ta bố trí với bước cốt thép đai 100 mm chiều dài là:1100mm Đoạn lại đoạn cọc(phần đoạn cọc ) bố trí với bước cốt đai : 150 mm 1.4 Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc Cốt thép mũi cọc có đường kính 40 , với chiều dài 650 mm Đoạn nhô khỏi mũi cọc 50 mm 1.5 Lưới cốt thép đầu cọc Ở đầu cọc bố trí số lưới cốt thép đầu cọc có đường kính mm ,với mắt lưới a = 50 50mm Lưới bố trí nhằm đảm bảo cho bê tông cọc không bị phá hoại chịu ứng suất cục q trình đóng cọc 1.6 Vành đai thép đầu cọc Đầu cọc bọc vành đai thép thép có chiều dày d = mm nhằm mục đích bảo vệ bê tơng đầu cọc khơng bị hỏng đóng cọc ngồi cịn có tác dụng để hàn nối đốt cọc thi công với 1.7 Cốt thép móc cẩu Cốt thép móc cẩu chọn có đường kính 22 Do cốt thép bố trí cọc thừa ta sử dụng ln cốt thép móc cẩu làm móc treo ta khơng cần phải làm móc thứ tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công để cọc bãi Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo a = 2m = 2000 mm V TÍNH MỐI NỐI THI CƠNG CỌC Ta sử dụng mối nối hàn để nối đoạn cọc lại với nhau.Mối nối phải đảm bảo cường độ mối nối tương đương lớn cường độ cọc tiết diện có mối nối Để nối đốt cọc lại với ta sử dụng thép góc L-100 100 12 táp vào góc cọc sử dụng đường hàn để liên kết hai đầu cọc.Ngoài để tăng thêm an toàn cho mối nối ta sử dụng thêm thép táp vào khoảng hai thép góc để tăng chiều dài hàn nối 1.Tính tốn mối nối cọc 1.1 Chọn đường hàn kiểm tốn mối hàn Chọn đường hàn có chiều dày w = 10 mm,được chế tạo que hàn E70XX có cường độ Fexx = 540 Mpa Khả kháng cắt tính tốn đơn vị chiều dài đường hàn : R r 0.6 Fexx 0.707w e2 e2 : Hệ số sức kháng cắt đường hàn e2 0.80 � R r 0.6 �0.8 �540 �0.707 �10 1833 N / mm Khả chịu cắt đơn vị chiều dài mối nối mỏng hơn(bản thép bịt đầu cọc): v R n v 0.58tFy 1.0 �0.58 �10 �420 2436 N / mm � Cường độ chịu cắt đường hàn định Tổng chiều dài đường hàn : L=16 �500+100 �6 �4=10400 mm � Khả chịu lực toàn liên kết Pr R r �L 1833 �10400 19063.2 �103 N 19063.2 kN Kiểm toán: Pr 19063.2 kN Pu 11208.504 kN Vậy mối nối đảm bảo khả chịu lực 1.2 Tính tốn chọn búa Lý chọn búa:khi đóng cọc để dễ dàng quan sát độ chối cọc thi công, hay để đảm bảo bê tông đầu cọc không bị phá hỏng đóng cọc chọn búa có lực xung kích lớn Cách chọn búa: Dựa vào lượng xung kích búa ta chọn búa sau: E �25 Ptt Trong đó: Ptt : Sức chịu tải thiết kế cọc (kN).Ptt = 728.802 (kN) E : Năng lực xung kích búa(N.m) � E �25 �728.802 18220 N.m Ta chọn búa có trọng lượng Q=1,5 = 15 kN Trọng lượng cọc: q 30 �0.452 �24.5 148.84 kN Dựa vào hệ số thích dụng: Kc Qq Q q 15 148.84 �E � 32.77 kN.m E Kc Dùng loại búa thuỷ lực có số hiệu V100D6 có thơng số kỹ thuật sau: Năng lượng tối đa /một nhát búa :7200 KG.m Một hành trình tối đa :1.2 m Một hành trình tối thiểu: 0.2 m Tốc độ đánh búa hành trình ,dài 1.2m Trọng lượng thân trượt búa: 6100 KG Trọng lượng đầu búa (khơng tính mũi) 9400 KG Tính độ chối Cơng thức tính tốn : Pgh nF nF nF K 21.q Q ( )2 ( )QH 2 e qQ � nFQH Q K12 q e � Pgh ( Pgh nF ) Qq Trong đó: Pgh : sức chịu tải giới hạn cọc Q : trọng lượng búa H :chiều cao rơi búa F: diện tích mặt ngang cọc q: tổng trọng lượng cọc n = 10 (daN/cm2): hệ số kinh nghiệm(tra bảng) K1= 0.45 : hệ số phục hồi sau va chạm( xác định từ thực nghiệm) e : độ chối cọc 1000 �0.452 �155 �1.2 155 0.452 �148.84 e � 0.034 m 728.802 �(728.802 1000 �0.452 ) 155 148.84 Vậy độ chối e = 34 mm/1 nhát búa đập VI THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CƠNG Đúc cọc Lựa chọn vị trí thích hợp giải phóng mặt vị trí đúc cọc,khi chọn vị trí đúc cọc cần ý cho địa hình phẳng ,đủ khơng gian để đúc hàng loạt cọc ,đủ chỗ chứa vật liệu gia công cốt thép ,điều kiện vận chuyển vật liệu… 1.1 gia công cốt thép Chọn nơi gia công cốt thép cho gần bãi đúc cọc vận chuyển đến bãi đúc cọc thuận tiện ,các loại cốt thép gia cong theo thiết kế nghĩa phải đảm bảo kích thước ,số lượng …và sau gia công xong ta tập hợp lại theo chủng loại vậnn chuyển đến bãi đúc cọc 1.2 Tạo phẳng mặt đúc cọc lắp đặt ván khuôn cốt thép Trước lắp đặt ván khuôn ta làm phẳng bề mặt đúc cọc đỗ lớp bê tông dày khoảng cm để tạo mặt đúc cọc thật vững chắt Sau tạo phẳng xong ta tiến hành lắp đặt ván khuôn cốt thép ,để tiết kiệm chi phí ván khn ta đúc cọc xen kẽ ghĩa lã cọc trước làm ván khôn cho cọc sau.sau lắp đặt ván khuôn xong ta tiến hành đặt rọ thép vào lịng ván khn cân chỉnh cho xác để cốt thép khơng bị nghiêng méo ló ngồi bê tông 1.3 Đổ bê tông bảo dưỡng cọc Trước đỗ bê tông ta tiến hành kiêm ta lại kích thước ván khn cà lồng thép lại lần bê tơng chế tạo bãi đúc cọc vận chuyển từ nhà máy đến ,cần lưu ý q trình đỗ bê tơng phải tiến hành liên tục kết hợp với đầm rung ,đầm dùi để bê tông đươc lèn chặt Sau đỗ bê tông xong ta dùng bao ni lon phủ kín cọc thương xuyên tưới nước để đảm bảo đủ độ ăm quă trình hình thành cường độ bê tông 1.4 Vận chuyển cọc Sau bảo dưỡng cọc đến đạt cường độ ta tiến hành vân chuyển cọc đến công trường,nếu cọc đúc cơng trường việc vận chuyển ta khơng quan tâm bãi đúc cọc xa công trường ta dùng xe để chở cọc,quá trình vận chuyển cọc phải cẩn thận nhẹ nhàn ,kê kích cọc vị trí ta giới thiệu phần trước Định vị hố móng Căn vào tim cơng trình (tim cầu) cọc móc định vị ta dùng mia ,máy kinh vĩ ,thước dây thước thép để xác định tim hố móng Việc định vi hố móng máy kinh vĩ ta không giới thiệu cách thực thao tác làm máy mà ý đến cách đánh dấu vị trí cọc tim để cho khơng bị suốt q trình thi cơng cơng trình định vị cọc tim ta cần phải đóng thêm cọc móc phụ ngồi phạm vi thi cơng hố móng để tiện kiểm tra tim hố móng tim bệ … Trong q trình thi cơng Đóng cọc 3.1 Chọn phương án đóng cọc Cơng trình móng trụ cầu nơi khơng có nước mặt ,với MNTC tương đối sâu nên ta chọn phương an đóng cọc phao thích hợp 3.2 Trình tự đóng cọc Vị trí cọc định vị máy kinh vĩ ,sau định vị vị trí cọc ta di chuyển giá búa đến vị trí tiến hành đóng cọc - Đặt búa đầu cọc ,tiến hành ép cọc sức ép thuỷ lực - Để thuận tiện cho việc theo dõi trình hạ cọc ta dùng sơn đánh dấu lên cọc với khoảng cách định để kiểm tra cao độ - Trong q trình đóng cọc phải ln theo dõi trục tim cọc so với phương thẳng đứng để có sai lệch kịp thời khắc phục - Sau đóng đoạn cọc dài 10 m xuống gần mặt nước ta tiến hành nối cọc sau tiến hành đóng cọc đến cao độ thiết kế - Cần phải có sổ nhật kí ghi chép theo dõi suốt thời gian đóng cọc như:số cọc ,giờ đóng cọc ,thời gian đóng xong cọc ,điều kiện thời tiết … Ta có sơ đồ đóng cọc hình vẽ 120 120 120 50 120 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 50 340 120 50 120 2@120 50 820 Đóng vịng vây cọc ván ,đỗ bê tơng bịt đáy làm khơ hố móng Đổ bê tơng bệ móng 5.1 Đập đầu cọc ,vệ sinh hố móng ,đỗ bê tơng lót móng lắp đặt ván khn Sau thực bước nêu xong ta tiến hành đập đầu cọc ,ta dùng búa đập thủ cơng ,bóc bỏ bê tơng đầu cọc vừa đập lên khỏi hố móng ,dùng dụng cụ thủ cơng để tạo phẳng đáy hố móng sau tién hành đỗ lớp BT lót móng Mac 150 Dùng máy kinh vĩ định tim phạm vi bệ móng ,cẩu lắp cốt thép xuống hố móng Sau đỗ lớp bê tơng lót móng xong ta dùng cẩu để cẩu lắp ván khn xuống hố móng ,các ván khn liên kết với liên kết với cót thép hàn điện Dùng máy thuỷ bình để định vị trí đỉnh móng để phục vụ cho việc đỗ bê tơng 5.2 Đổ bê tơng Có thể chế tạo bê tông công trường chở từ nhà máy ,bê tông chế tạo theo thiết kế ,xe bơm (máy bơm) bê tông đứng xà lan bê tông vào hố mong thông qua đường ống dẫn bê tơng,dưới bệ có đầm dùi kết hợp với đầm rung gắn xung quanh thành ván khuôn để làm tăng độ chặc bê tơng.q trình đỗ bê tơng tiến hành đến đạt cao độ thiết kế kết thúc.chú ý q trình đỗ bê tơng khơng gián đoạn sinh tượng phân tầng Sau đỗ xong ta tiến hành bảo dưỡng bê tơng đạt cường độ tháo ván khn tiếp tục hồn thiện phần thân tường chắn Cần ý so sánh khối lượng bê tông đỗ thực tế khối lượng thiết kế ,hai số liệu không sai lệch nhiều ... Comb Pile *** Maximum pile forces *** Max shear in direction 0.2182E+02 KN Max shear in direction -0.7842E+01 KN Max moment about axis 0.9962E+00 KN -M 21 Max moment about axis -0.3561E+01 KN -M. .. Hoạt tải n? ?m ngang kN 130 kN .m 1100 M- Hoạt tải m? ? men 2.Số liệu thuỷ văn chiều dài nhịp: Tên gọi Đơn vị Sô liệu MNCN m 9.6 MNTN m 3.50 MNTT m 4.70 Chiều cao thông thuyền m 6.0 Cao độ m? ??t đất tự... vị trí đầu cọc sau: *** Maximum pile head displacements *** Max displacement in axial 0.2074E-02 M Max displacement in x 0.1116E-03 M 25 Max displacement in y 0.3715E-03 M 20 Theo chuyển vị ngang