BẢN CHUẨN NGUYỄN TIẾN sơn

Đồ án bêtông cốt thép số TRNG H KIN TRC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN SƯỜN BÊTƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI LOẠI BẢN DẦM Giáo viên HD : TS NGUYỄN VIỆT PHƯƠNG Sinh viên TH : NGUYỄN TIẾN SƠN Mã SV : 1851030264 Lớp : 18X1 ****    **** A.THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Sơ đồ kết cấu Sàn: SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thép sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Hình 1: Sơ đồ mặt kết cấu dầm sàn Số liệu tính tốn: Bảng 1: Tổng hợp số liệu tính tốn Cạnh ngắn L1 (m) 2,7 Cạnh dài L2 (m) 6,2 Hoạt tải Ptc (kN/m2) 6,0 Hệ số vượt tải  f,p 1,2 Bề rộng tường t (m) 0,33 Các lớp cấu tạo sàn sau: SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thép số TRNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xõy Dng PHNG Gạch lát Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát Hỡnh 2: Cỏc lp cu to sn Bảng 2: Số liệu tính tốn lớp cấu tạo sàn STT Tên lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát Bề dày lớp  i (mm) 10 25 hb 15 Trọng lượng riêng  i (kN/m3) 20 18 25 18 Hệ số độ tin cậy  f,i 1,1 1,3 1,1 1,3 Vật Liệu Bảng 3: Các tham số vật liệu BêTông B20 Cốt Thép CB240-T Rb = 11,5 (MPa) Rbt = 0,9 (MPa) Rs = 210 (MPa) Rsc = 210 (MPa) Rsw = 175 (MPa) Es = 21.10-4 (MPa) Eb = 27.10-3 (MPa) SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Cốt Thép CB400-V Rs =350 (MPa) Rsc = 350 (MPa) Es = 21.10-4 (MPa) Trang Đồ án bêtông cốt thép số TRNG H KIN TRC H NI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Chọn sơ kích thước cấu kiện 4.1 Xác định sơ chiều dày Bản sàn: D h b  L1 m Trong đó: D = 0,8 ÷ 1,4 tải trọng trung bình  Chọn D = m = 30 ÷ 35 với loại dầm hb  2700 30 � 35  = 78 �90 (mm) Vậy Chọn hb = 80 (mm) (Thỏa mãn ≥ hmin) 4.2 Xác định sơ kích thước Dầm phụ: � � �1 �1 h dp  � � � L  � � � 6200  310 �516.6 12 20 � 12 20 � � � (mm) Vậy Chọn hdp = 450 (mm) bdp  (0,3 �0,5).h dp  (0,3 �0,5).450  135 �225 (mm) Vậy Chọn bdp = 220 (mm) Kích thước Dầm phụ: (bdp  hdp)=(220  450) mm 4.3 Xác định sơ kích thước Dầm chính: �1 � �1 � h dc  � � � 3.L1  � � � 3.2700  675 �1012.5 �8 12 � �8 12 � (mm) Vậy Chọn hdc =800 (mm) b dc  (0,3 �0,5).h dc  (0,3 �0,5).800  240 �400 (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) Kích thước Dầm chính: (bdc  hdc)=(300  700) mm II THUYẾT MINH TÍNH TỐN Tính tốn Bản sàn 1.1 Phân loại sàn L 6,2   2,3 L 2,7 Xét tỉ số cạnh ô >2 , nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn L1 SVTH: NGUYỄN TIẾN SN _ LP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG 1.2 Sơ đồ tính - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dải có chiều rộng b=1m (Hình 3) Hình 3: Cắt dải có bề rộng 1m theo phương L1 SVTH: NGUYỄN TIẾN SN _ LP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Hình 4: Sơ đồ xác định nhịp tính tốn - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên Dầm phụ (Hình 4) - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa * Đối với nhịp biên: b t h 0, 22 0,33 0,08 L b  L1  dp   b  2,7     2,465 2 2 2 (m) = 2465 (mm) * Đối với nhịp : Lg = L1 - bdp = 2,7 – 0,22 = 2,48 (m) = 2480 (mm) * Chênh lệch Lb Lg không đáng kể : 2480  2465 100 0  0.6 0  10 0 2480 * Cb _ đoạn kê lên tường: Chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ;hb = 80 mm) 1.3 Xác định tải trọng tác dụng 1.3.1 Tĩnh tải : g  (    ) Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: b � f ,i i i Kết tính tốn trình bày bảng sau : Bảng 4: Tĩnh tải tác dụng lên sàn Bề dày Trọng lượng Giá trị Hệ số Giá trị lớp riêng tiêu chuẩn độ tin cậy tính tốn Lớp cấu tạo tc g b (kN/m2) i (mm) i (kN/m3) f,i gb (kN/m2) Gạch lát Vữa lót Bêtơng Cốt 10 20 80 20 18 25 SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 0,20 0,36 2,00 1,1 1,3 1,1 0,220 0,468 2,200 Trang Đồ án bêtông cốt thép số TRNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG thép Vữa trát 15 Tổng cộng 18 0,27 2,92 1,3 0,351 3,239  Tĩnh tải: gb = 3,239 (kN/m2) 1.3.2 Hoạt tải : Hoạt tải tính toán : pb = f,p.Ptc = 1,2.6 = 7.2 (KN/m2) 1.3.3 Tổng tải : Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m: qb = (gb + pb ).b = (3,239 + 7,200 ).1 = 10.439 (KN/m2) 1.4 Xác định nội lực Tính nội lực dựa sơ đồ khớp dẻo 1.4.1 Mômen lớn nhịp biên gối thứ 2: q b L b 10,439x2, 4652 M b,max  �  11 11 =  5.766 (kN.m) 1.4.2 Mômen lớn nhịp gối giữa: q b Lg 10.439x2, 482 M g,max  �  16 16 =  4.013 (kN.m) 1.4.3 Lực cắt dải trụ tiết diện bên phải gối thứ nhất: = 10,293 kN 1.4.4 Lực cắt dải trụ tiết diện bên trái gối thứ hai: = 15,439 kN 1.4.4 Lực cắt dải trụ tiết diện bên phải gối thứ hai, bên tría bên phải gối bên trong: = 12,944 kN SVTH: NGUYỄN TIẾN SN _ LP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Hình 5: Sơ đồ tính tốn biểu đồ nội lực bản: a)Biểu đồ Mômen ; b) Biểu đồ Lực cắt 1.5 Tính Cốt thép - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa - Cốt thép sàn sử dụng CB240-T : Rs = 210 MPa ; Rsc = 210 Mpa; Rsw = 175 MPa   2 pl Với:  pl = 0,3   pl = = 0.367 Vì tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo nên ta phải hạn chế chiều cao vùng bê tông chịu nén giá trị giới hạn dẻo  pl m< pl = 0,3 Giả thiết: a = 15 mm  Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = 80 – 15 = 65 (mm) 1.5.1.Tính Cốt thép nhịp biên gối thứ 2: SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Trang §å án bêtông cốt thép số TRNG H KIN TRC H NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG M 5,766.106  R b.h 11,5.1000.652 = 0,118 <  = 0,3 (Thỏa mãn) o m = b pl   0,111 (nội suy) .R b b.h o 0,111.11,5.1000.65   395 R 210 s As2 = (mm2) As 395   0,607% b.h 1000.65 o  = Ta thấy: min = 0,1%   = 0,607%  max = 1,89% (bố trí hợp lí) =.> Các trường hợp chọn thép: - Phương án 1: Chọn a80 có As = 481 mm2 - Phương án 2: Chọn a120 có As = 419 mm2 1.5.2.Tính cốt thép nhịp gối : M 4,013.106  2 R b.h 11,5.1000.65 b o m = = 0,082 < pl = 0,3 (Thỏa mãn)   0,0787 .R b b.h o 0,0787.11,5.1000.65  R 210 s As2 = = 280 (mm2) As 280   = b.h o 1000.65 = 0,43 % Ta thấy: min = 0,1%   = 0,43%  max = 1,89% (bố trí hợp lí) =.> Các trường hợp chọn thép: - Phương án 1: Chọn a120 có As = 321 mm2 - Phương án 2: Chọn a170 có As = 296 mm2 - Phương án 2: Chọn a80 có As = 353 mm2 SVTH: NGUYỄN TIN SN _ LP 18X1 Trang Đồ án bêtông cèt thÐp sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG 1.5.3.Tính cốt thép vùng giảm 20% thép : 1.5.4.Chọn thép chịu lực cho bản: Bảng Tính cốt thép cho sàn Các Phương án µ Astt Tiết diện (mm2) (%) Nhịp biên, Gối thứ hai Nhịp giữa, gối Nhịp gối (được giảm 20% cốt thép) 395 280 224 0,60 P.án 1: a120 (As=419) P.án 2:a80 (As=481) 0,43 P.án 1: a170 (As=296) P.án 2:a80 (As=353) P.án2:a120(As=321 ) P.án 1: a200 (As=251) 0,34 P.án 2:a110 (As=257) án2:a150 P (As=257) Phương án chọn a120 a170 a200  Tính lại chiều cao làm việc ho: Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ: cbv = 10 mm Suy ra: ho,tt = hb – a = hb – (c + 0,5.d) = 80 – (10 + 0,5.8) = 66 (mm) Vậy CT chọn thỏa mãn điều kiện agt ban đầu SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Trang 10 TÍNH TỐN BẢN SÀN PHƯƠNG ÁN BẢN SÀN PHƯƠNG Số liệu đề bài: Kích thước tính từ trục dầm trục tường L1= 4,05m; L2= 6,2m Tường có chiều dày bt= 330m Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc = (kN/m2); hệ số độ tin cậy hoạt tải n = 1,2 1.Tính sàn SƠ ĐỒ KẾT CẤU Phân loại sàn: Xét tỉ số: = = 1.53< 2=> Bản sàn làm việc theo phương (loại kê) Chọn kích thước sơ bộ: Chọn chiều dày sàn sơ theo công thức: h b  D m L1 > h Trong ú: hb = ì4050 = 81 ữ 126 (mm) Chọn hb = 120 (mm) Xác định sơ kích thước Dầm phụ: Vậy Chọn hdp = 450 (mm) Vậy Chọn bdp = 220 (mm) Kích thước Dầm phụ: (bdp  hdp)=(220  450) mm Xác định sơ kích thước Dầm chính: �1 � �1 � h dc  � � � 3.L1  � � � 3.2400  480 �900 �8 15 � �8 15 � Vậy Chọn hdc = 800 (mm) (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) Kích thước Dầm chính: (bdc  hdc)=(300  800) mm Tính tốn tải trọng: -Tĩnh tải: Lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát Bảng 4: Tĩnh tải tác dụng lên sàn Bề dày Trọng lượng Giá trị Hệ số lớp riêng tiêu chuẩn độ tin cậy g btc (kN/m2) i (mm) i (kN/m3) f,i Giá trị tính tốn gb (kN/m2) 10 20 20 18 0,20 0,36 1,1 1,3 0,220 0,468 80 25 2,00 1,1 2,200 15 Tổng cộng 18 0,27 2,92 1,3 0,351 3,239  Tĩnh tải: gb = 3,239 (kN/m2) -Hoạt tải: tc p b = p n=6.1,2=7,2(kN/m ); n Tải trọng toàn phần : qb = (pb + gb).1(m)= 3,239 +7,2 = 10,439 (kN/m); Nội lực tính tốn : Ơ sàn - Mơ men dương với L2/L1 = 1,53 ; tra theo sơ đồ α61= 0,0308 ; α62=0,0096 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β61= 0,0635 ; β62=0,0196 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α61P” = 0,0485 90,396+ 0,0308.171,72= 9,67(kN.m) M2= α12P’+ α62P’’= 0,0148 90,396+ 0,0096 171,72= (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,239) 4,05 6,2 = 262,1(kN) MI = β61P = 0,0635 262,1 = 16,64 (kN.m) MII= β62P = 0,0196 262,1= 5,137 (kN.m) Ơ sàn - Mơ men dương với L2/L1 = 1,53 ; tra theo sơ đồ α71= 0,0203 ; α72=0,0054 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β71= 0,0442 ; β72=0,0102 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α71P” = 0,0485 90,396+ 0,0203.171,72= 7,87 (kN.m) M2= α12P’+ α72P’’= 0,0148 90,396+ 0,0054 171,72= 2,26 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,239) 4,05 6,2 = 262,1(kN) MI = β71P = 0,0442 262,1= 11,87 (kN.m) MII= β72P = 0,0102 262,1= 2,74 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,53 ; tra theo sơ đồ α81= 0,0288 ; α82=0,0103 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β81= 0,0583 ; β82=0,024 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α81P” = 0,0485 90,396+ 0,0288.171,72= 9,37 kN.m) M2= α12P’+ α82P’’= 0,0148 90,396+ 0,0103 171,72= 3,14 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,239) 4,05 6,2 = 262,12(kN) MI = β81P = 0,0583 262,12= 16,7 (kN.m) MII= β82P = 0,024 262,12= 6,45 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,53 ; tra theo sơ đồ α91= 0,0195 ; α92=0,006 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β91= 0,0423 ; β92=0,0131 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α91P” = 0,0485 90,396+ 0,0195.171,72= 7,64 (kN.m) M2= α12P’+ α92P’’= 0,0148 90,396+ 0,006 171,72= 2.34 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,239) 4,05 6,2 = 262,12(kN) MI = β91P = 0,0423 262,12= 12,11 (kN.m) MII= β92P = 0,0131 262,12= 3,75(kN.m) Tính tốn cốt thép: Vật liệu :+/ Bê tông B20 : Rb = 11.5 Mpa +/ Thép -CI -CII  R Rs = 225 Mpa Rs = 280 Mpa Rbt = 0.9 MPa Rsw = 175 Mpa Rsw = 225 Mpa Rsc = 225 Mpa Rsc = 280 Mpa  0, 623   0, 429 R Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương: Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 9,67kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) 1   (1   2 m )  (1   2.0,076)  0,960 2  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Chọn 8a110 ASch = 457,27 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2= 3kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm)  m  M2 3.106   0,024   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 1   (1   2 m )  (1   2.0,024)  0,987 2  M2 3.106 As    128,53 R  h 225.0,987.105 (mm ) s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 128,53 100%  100%  0,123%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 6a200ASch = 141,5mm2 Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 16,64 kN.m 1   (1   2 m )  (1   2.0,134)  0,928 2  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 778,1 100%  100%  0,74%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 10a100ASch = 785mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 5,131kN.m 1   (1   2 m )  (1   2.0,041)  0,979 2  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 227, 47 100%  100%  0, 217 %    0,05% b.h 1000.105 Chọn 8a200ASch = 251,5 mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 7,73kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) 1   (1   2 m )  (1   2.0,061)  0,969 2  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 340,54 100%  100%  0,32%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 8a140 ASch = 359,28 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,26kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) 1   (1   2 m )  (1   2.0,023)  0,988 2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 110, 46 100%  100%  0,12%    0,05% b.h 1000.90 Chọn 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 11,87 kN.m m  MI 11,87.106   0,094   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,094)  0,951 2  As  MI 11,87.106   528, 45(mm ) R s .h 225.0,951.105  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 528, 45 100%  100%  0,5%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 10a140ASch = 561mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 2,74 kN.m m  M II 2,74.106   0,022   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,022)  0,989 2   As  M II 2,74.106   117, 26mm R s .h 225.0,989.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 117, 26 100%  100%  0,112 %    0,05% b.h 1000.105 Chọn 6a200ASch = 141,5mm2 Ơ sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 9,37 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) m  M1 9,37.106   0,074   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,074)  0,964 2  As  M1 9,37.106   412,46(mm ) R s .h 225.0,964.105  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 412, 46 100%  100%  0,39%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 8a120 ASch = 419,2 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 3,14kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 3,14.106 m    0,034 2   R  0, 429 R b.h 11,5.1000.105 b  1   (1   2 m )  (1   2.0,034)  0,982 2  M2 3,14.106 As    134,6 R  h 225.0,982.105 (mm ) s  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 134,6 100%  100%  0,13%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 16,7 kN.m m  MI 16,7.106   0,132   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,132)  0,929 2  As  MI 16,7.106   760,8(mm ) R s .h 225.0,929.105  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 760,8 100%  100%  0,725%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 10a100ASch = 785 mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 6,45kN.m M II 6, 45.106 m    0,051   R  0, 429 2 R b.h 11,5.1000.90 b Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,051)  0,974 2   As  M II 6,45.106   280, 4mm R s .h 225.0,974.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 280, 100%  100%  0, 267 %    0,05% b.h 1000.105 Chọn 8a170 ASch = 295,88 mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mô men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 7,64kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) m  M1 7,64.106   0,06   R  0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,06)  0,969 2  M1 7,64.106 As    333,76(mm ) R s .h 225.0,971.105  (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 333,76 100%  100%  0,32%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 8a150 ASch = 335,33 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,34 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 2,34.106 m    0,024 2   R  0, 429 R b.h 11,5.1000.105 b  1   (1   2 m )  (1   2.0,024)  0,987 2  As  M2 2,34.106   116,07 R s .h 225.0,987.90 (mm )  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 116,07 100%  100%  0,12%    0,05% b.h 1000.90 Chọn 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 12,11 kN.m MI 12,11.106 m    0,096   R  0, 429 2 R b.h 11,5.1000.105 b Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,096)  0,95 2  MI 12,11.106 As    539,7(mm ) R s .h 225.0,947.105  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 539,73 100%  100%  0,514%    0,05% b.h 1000.105 Chọn 10a140 ASch = 560,7 mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 3,75 kN.m M II 3,75.106 m    0,03   R  0, 429 2 R b.h 11,5.1000.105 b Ta có : 1   (1   2 m )  (1   2.0,03)  0,985 2  M II 3,75.106 As    161,15mm R s .h 225.0,977.105  Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  AS 161,15 100%  100%  0,15 %    0,05% b.h 1000.105 Chọn 6a170ASch = 166,47 mm2 As2 Mơmen M1 (kNm) Ơ6 Ơ7 Ô8 Ô9 (mm ) 9,67  (%)  (mm) a(mm) Achon (mm2 ) s 429,46 0,4 110 457,27 M (kNm) 128,53 0,19 200 141 M I (kNm) 16,64 778,1 0,74 10 100 785 M II (kNm) 5,137 227,47 0,217 200 251,5 M1 (kNm) 7,87 340,54 0,32 140 359,28 M (kNm) 2,26 110,46 0,12 200 141 M I (kNm) 528,45 0,5 10 140 561 M II (kNm) 2,74 117,26 0,112 200 141 M1 (kNm) 9,37 412,46 0,39 120 419,2 M (kNm) 3,14 134,6 0,13 200 141 M I (kNm) 16,7 760,8 0,725 10 100 785 M II (kNm) 6,45 280,4 0,267 170 295,88 M1 (kNm) 7,64 333,76 0,32 150 335,33 M (kNm) 2,34 116,07 0,12 200 141 M I (kNm) 539,7 0,514 10 140 560,7 161,15 0,15 170 166,47 11,87 12,11 M II (kNm) 3,75 Cốt thép chịu momen âm theo cấu tạo Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương vuông góc với dầm gối biên xác định sau: As ,ct � 6a 200  141mm2 As ,ct �30% As , g giua  0,3 �951, 68  285,5mm 2 Chọn  6a 200 có As = 141 mm Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương song song với dầm gối biên xác định sau: As ,ct � 6a 200  141mm As ,ct �30% As , g giua  0,3 �611,8  183,54mm 2 Chọn  6a 200 có As = 141 mm Bố trí thép: Hai kề có diện tích cốt thép chịu momen âm tính tốn khác chọn diện tích cốt thép lớn để bố trí D C B A ... 12,944 kN SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Trang Đồ án bêtông cốt thép số TRNG H KIN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Hình 5: Sơ đồ tính tốn biểu đồ nội lực bản: a)Biểu đồ... tựa tự (Theo sách “Kết cấu BTCT phần cấu kiện bản? ??) SVTH: NGUYỄN TIẾN SƠN _ LỚP 18X1 Trang 21 Đồ án bêtông cốt thép số TRNG H KIN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG 1/3.L 12...  �173,  267,5kNm SVTH: NGUYỄN TIẾN SN _ LP 18X1 Trang 28 Đồ án bêtông cốt thÐp sè TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI GVHD: TS NGUYỄN VIỆT Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG SVTH: NGUYỄN TIẾN SN _ LP 18X1 Trang 29