1 TM DABTCT1 sơ đồ a

Đồ án bêtông cốt thép TRNG H KIN TRC H NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN SƯỜN BÊTƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI LOẠI BẢN DẦM Giáo viên HD : PGS.TS NGUYỄN NGỌC PHƯƠNG Sinh viên TH : PHẠM VĂN LUÂN Mã SV : 1451030200 Lớp : 14X2 ****    **** I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Sơ đồ kết cấu Sn: TƯ NG CHịU LựC Cộ T BảN SàN D L2 DÇM PHơ C L2 DÇM CHÝNH L2 B A L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 L1 Hình 1: Sơ đồ mặt kết cấu dầm sàn SVTH: PHẠM VN LUN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Số liệu tính tốn: Bảng 1: Tổng hợp số liệu tính tốn Cạnh ngắn L1 (m) 2,4 Cạnh dài L2 (m) 6,4 Hoạt tải P (kN/m2) Hệ số vượt tải γ f,p tc 1,2 Bề rộng tường t (m) 0,33 Các lp cu to sn nh sau: Gạch lát Vữa lót Bêtông Cốt thép Vữa trát Hỡnh 2: Cỏc lp cu tạo sàn Bảng 2: Số liệu tính tốn lớp cấu tạo sàn STT Tên lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát Bề dày lớp δ i (mm) 10 25 hb 15 Trọng lượng riêng γ i (kN/m3) 20 18 25 18 Hệ số độ tin cậy γ f,i 1,1 1,3 1,1 1,3 Vật Liệu Bảng 3: Các tham số vật liệu BêTơng B20 Cốt Thép nhóm CI Cốt Thép nhóm CII Rb = 11,5 (MPa) Rbt = 0,9 (MPa) Rs = 225 (MPa) Rsc = 225 (MPa) Rsw = 175 (MPa) Es = 21.104 (MPa) Rs = 280 (MPa) Rsc = 280 (MPa) Rsw = 225 (MPa) Es = 21.104 (MPa) Eb = 27.103 (MPa) Chọn sơ kích thước cấu kiện SVTH: PHẠM VĂN LUN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thép TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG 4.1 Xác định sơ chiều dày Bản sàn: D h b = L1 m Trong đó: D = 0,8 ÷ 1,4 m = 30 ÷ 35 0,8 ÷ 1,4 2400 = 54,86 ÷ 112 (mm) ⇒h b = 30 ÷ 35 Vậy Chọn hb = 80 (mm) (Thỏa mãn ≥ hmin) 4.2 Xác định sơ kích thước Dầm phụ:  1 1  h dp =  ÷ ÷.L =  ÷ ÷.6400 = 320 ÷ 533,3 (mm)  12 20   12 20  Vậy Chọn hdp = 400 (mm) bdp = (0,3 ÷ 0,5).h dp = (0,3 ÷ 0,5).400 = 120 ÷ 200 (mm) Vậy Chọn bdp = 200 (mm) ⇒Kích thước Dầm phụ: (bdp × hdp)=(200 × 400) mm 4.3 Xác định sơ kích thước Dầm chính: 1  1  h dc =  ÷ ÷.3.L1 =  ÷ ÷.3.2400 = 480 ÷ 900 (mm)  15   15  Vậy Chọn hdc = 700 (mm) bdc = (0,3 ÷ 0,5).h dc = (0,3 ÷ 0,5).700 = 210 ÷ 350 (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) ⇒Kích thước Dầm chính: (bdc × hdc)=(300 × 700) mm *Kích thước tiết diện cột Ta có độ cứng EJ dầm lớn bốn lần độ cứng EJ cột: EJ d > E4J c ↔ J d > 4J c bd h d b c h c3 >4 12 12 Chọn bd = bc ⇒ h d > 4h c3 ⇔ 7003 > 4h c3 ⇒ h c < 7003 = 441 => chọn h c = 300mm SVTH: PHẠM VĂN LUÂN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thép TRNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG ⇒ Kích thước Cột: (bc × hc)=(300 × 300) mm II THUYẾT MINH TÍNH TỐN Tính tốn Bản sàn 1.1 Phân loại sàn L 6,4 = = 2,66 >2 , nên thuộc loại dầm, Xét tỉ số cạnh ô L1 2,4 làm việc phương theo cạnh ngắn L1 1.2 Sơ đồ tính - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dải có chiều rộng b=1m (Hình 3) 6400 1m D 6400 C 6400 B A 2400 2400 2400 2400 7200 2400 2400 2400 7200 2400 2400 2400 7200 2400 2400 7200 Hình 3: Cắt dải có bề rộng 1m theo phương L1 - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên Dầm phụ (Hình 4) - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa * Đối với nhịp biên: b t h 0,2 0,33 0.08 L b = L1 − dp − + b = 2,4 − − + = 2,175 (m) = 2175 (mm) 2 2 2 SVTH: PHẠM VĂN LUN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thép TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG * Đối với nhịp : Lg = L1 - bdp = 2,4 – 0,2 = 2,2 (m) = 2200 (mm) * Chênh lệch Lb Lg không đáng kể : 2200 − 2175 100 0 = 1,14 0 < 10 0 2200 * Cb _ đoạn kê lên tường: Chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ;hb = 80 mm) 120 400 80 330 2175 200 2200 2400 200 2200 2400 2400 Hình 4: Sơ đồ xác định nhịp tính tốn 1.3 Xác định tải trọng tác dụng 1.3.1 Tĩnh tải : Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g b = ∑ ( γ f ,i γ i δi ) Kết tính tốn trình bày bảng sau : Lớp cấu tạo Gạch lát Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát Bảng 4: Tĩnh tải tác dụng lên sàn Bề dày Trọng lượng Giá trị Hệ số lớp riêng tiêu chuẩn độ tin cậy δi (mm) γ i (kN/m ) g btc (kN/m2) γ f,i 10 20 0,2 1,1 25 18 0,45 1,3 Giá trị tính tốn gb (kN/m2) 0,22 0,585 80 25 1,1 2,2 15 Tổng cộng 18 0,27 2,92 1,3 0,351 3,356 ⇒ Tĩnh tải: gb = 3,356 (kN/m2) 1.3.2 Hoạt tải : Hoạt tải tính tốn : pb = γ f,p.Ptc = 1,2.6 = 7,2 (KN/m2) SVTH: PHẠM VN LUN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG 1.3.3 Tổng tải : Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m: qb = (gb + pb ).b = (3,356 + 7,2 ).1 = 10,556 (KN/m2) 1.4 Xác định nội lực Tính nội lực dựa sơ đồ khớp dẻo 1.4.1 Mômen lớn nhịp biên gối thứ 2: q L 10,556.2,1752 M b,max = ± b b = = ± 4,54 (kN.m) 11 11 1.4.2 Mômen lớn nhịp gối giữa: q b Lg 10,556.2,22 M g,max = ± = = ± 3,2 (kN.m) 16 16 qb=gb+pb=10,556 (kN/m2) pb gb a) Lb=2175 Lg=2200 Lg=2200 Lg=2200 4,54 kN.m 3,2 kN.m 3,2 kN.m b) 9,18 kN 3,2 kN.m 3,2 kN.m 4,54 kN.m 10,556 kN 10,556 kN 10,556 kN c) 13,78 kN 10,556 kN 10,556 kN Hình 5: Sơ đồ tính tốn biểu đồ nội lực bản: a) Sơ đồ tính tốn ; b)Biểu đồ Mơmen ; c) Biểu đồ Lực cắt 1.5 Tính Cốt thép - Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20 : Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa - Cốt thép sàn sử dụng loại CI : Rs = 225 MPa Tra bảng ta được: α R = 0,437 ⇒ ξ R = − − 2.α R = 0,645 Với: α pl = 0,3 ⇒ ξ pl = − − 2.α pl = 0,3675 SVTH: PHẠM VĂN LUÂN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thép TRNG H KIN TRC H NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG ⇒ µ max = ξ pl Rb 11,5 100% = 0,3675 .100% = 1,88% Rs 225 Vì tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo nên ta phải hạn chế chiều cao vùng bê tông chịu nén giá trị giới hạn dẻo α pl: αm < αpl = 0,3 Giả thiết: a = 15 mm ⇒ Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = 80 – 15 = 65 (mm) 1.5.1.Tính Cốt thép nhịp biên gối thứ 2: M 4,54.106 = αm = = 0,093 < αpl = 0,3 (Thỏa mãn) R b b.h o2 11,5.1000.652 − − 2.α m = − − 2.0,093 = 0,0983 ξ.R b b.h o 0,0983.11,5.1000.65 = As1 = = 317,95 (mm2) Rs 225 As 317,95 = µ = = 0,49 % b.h o 1000.65 ⇒ ξ = Ta thấy: µmin = 0,1% ≤ µ = 0,49% ≤ µmax = 1,88% (bố trí hợp lí) ⇒ Chọn φ8 a150 (As chọn = 335 mm2, ∆As= 1,33%) 1.5.2.Tính cốt thép nhịp gối : M 3,2.106 = αm = = 0,0667 < αpl = 0,3 (Thỏa mãn) R b b.h o2 11,5.1000.652 − − 2.α m = − − 2.0,067 = 0,0694 ξ.R b b.h o 0,0694.11,5.1000.65 = As2 = = 230,56 (mm2) Rs 225 As 230,56 = µ = = 0,35 % b.h o 1000.65 ⇒ ξ = Ta thấy: µmin = 0,1% ≤ µ = 0,35% ≤ µmax = 1,88% (bố trí hợp lí) ⇒ Chọn φ a120 (As chọn = 235 mm2, ∆As= 1,89%)  Vùng giảm Cốt thép: Đối với mà bốn cạnh đúc tồn khối với dầm, ảnh hưởng hiệu ứng vòm hình thành khớp dẻo (vùng gạch chéo Hình 6), phép giảm tối đa 20% lượng cốt thép so với kết tính Ở gối nhịp giữa: SVTH: PHẠM VĂN LUÂN _ MSV: 1451030200 Trang Đồ án bêtông cốt thép TRNG H KIN TRC H NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG As3 = 0,8.As2 = 0,8.230,56 = 184,45 (mm2) ⇒ Chọn φ 6a150 (As chọn = 188 mm2, ∆As= 2,4%)  Tính lại chiều cao làm việc ho: Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ: cbv = 10 mm Suy ra: ho,tt = hb – a = hb – (c + 0,5.d) = 80 – (10 + 0,5.8) = 66 (mm) ho,tt > ho,gt =65mm Vậy CT chọn thỏa mãn điều kiện agt ban đầu 1.6 Bố trí Cốt thép 1.6.1 Cốt thép dọc chịu lực (Trong tính tốn)  Cốt thép chịu mơmen dương: - Khoảng cách từ đầu mút CT ngắn đến MÉP tường (với L=Lb): L 2175 Chọn 180 (mm) ≤ = 181,25 (mm) = 12 12 - Khoảng cách từ đầu mút CT ngắn đến MÉP dầm phụ (L=Lg): L 2200 = Chọn 270 (mm) ≤ = 275 (mm) 8 - Chiều dài đoạn neo CT nhịp vào gối tựa: Lneo = 200 mm ≥ 10φ  Cốt thép chịu mômen âm(sử dụng cách mũ ; với L=Lg): p 7,2 = 2,15 ≤ ⇒ α = 0,25 Xét tỉ số: ≤ b = g b 3,356 - Đoạn vươn CT tính từ TRỤC dầm phụ: b 200 Chọn 650 (mm) ≥ α.L + dp = 0,25.2200 + = 650 (mm) 2 1.6.2 Cốt thép cấu tạo - chịu mômen âm (Không kể đến tính tốn) Sử dụng mũ, đặt dọc theo gối biên (mặt cắt C-C) dọc theo dầm (mặt cắt D-D) Chịu mơmen âm bỏ qua tính tốn (1 phần tải trọng nhỏ truyền theo phương cạnh dài bản) làm tăng độ cứng tổng thể Hàm lượng: As,ct ≥ ⇒ Chọn φ 6a200 (As chọn = 141 mm2) - Đoạn vươn CT tính từ MÉP dầm (với L=Lg): L 2200 Chọn 550 (mm) ≥ = = 550 (mm) 4 - Đoạn vươn CT tính từ MÉP tường (với L=Lb): L 2200 Chọn 370 (mm) ≥ = = 366,67 (mm) 6 1.6.3 Cốt thép cấu tạo - phân bố SVTH: PHẠM VĂN LUÂN _ MSV: 1451030200 Trang §å án bêtông cốt thép TRNG H KIN TRC H NI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Đặt vng góc với thép chịu lực để tạo thành lưới thép, chịu phần tải trọng nhỏ truyền theo phương cạnh dài L2 = 2,67 < ⇒ Hàm lượng: As,pb ≥ 20%.As Do < L1 Hàm lượng:  Tại nhịp biên gối As,pb ≥ ⇒ Chọn φ 6a200 (As chọn = 141 mm2)  Tại nhịp gối As,pb ≥ ⇒ Chọn φ 6a200 (As chọn = 141 mm2) 1.6.4 Cốt thép đai Bản khơng bố trí cốt đai lực cắt thường nhỏ nên hoàn toàn bê tông chịu: Qb,max = 13,78 kN < Qb = 0,75.Rbt.b.ho = 0,75.0,9.10-3.1000.66 = 44,55 kN Vï ng gi¶mCèt thÐp (g¹ch chÐo) C A D A 6400 C D C D B 6400 B 6400 B A 2400 2400 2400 2400 7200 2400 2400 2400 7200 2400 2400 2400 7200 SVTH: PHẠM VĂN LUÂN _ MSV: 1451030200 2400 2400 7200 Trang Đồ án bêtông cốt thÐp TRƯỜNG ĐH KIẾN TRÚC HÀ NỘI sè GVHD: PGS.TS NGUYỄN NGỌC Khoa: Xây Dựng PHƯƠNG Hình 6: Vùng giảm cốt thép Ø8a150 Ø6a150 5' 5' 5' Ø8a150 Ø6a150 5' 2' B 3' Ø6a200 3' Ø8a150 Ø6a200 Ø6a120 3' 5 3' 3' Ø6a120 6 Ø6a200 6 Ø8a150 6400 3' 3200 Ø6a200 3 3 A 2400 2400 2400 2400 7200 2400 2400 7200 Hình 7: Bố trí cốt thép sàn 700 550 700 550 80 Ø6a150 5' Ø6a200 3' 1-1 SVTH: PHẠM VĂN LN _ MSV: 1451030200 Trang TÍNH TỐN BẢN SÀN PHƯƠNG ÁN BẢN SÀN PHƯƠNG Số liệu đề bài: Kích thước tính từ trục dầm trục tường L1= 3,6m; L2= 6,4m Tường có chiều dày bt= 330m Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc = (kN/m2); hệ số độ tin cậy hoạt tải n = 1,2 1.Tính sàn 3600 ơ6 ơ8 ơ6 3600 ơ7 ơ9 ô7 3600 ô7 ô9 ô7 3600 ô7 ô9 ô7 3600 ô7 ô9 ô7 3600 ô6 ô8 ô6 6400 6400 6400 A B C D SƠ ĐỒ KẾT CẤU Phân loại sàn: Xét tỉ số: = = 1.78< 2=> Bản sàn làm việc theo phương (loại kê) Chọn kích thước sơ bộ: Chọn chiều dày sàn sơ theo công thức: h b = D h m L1 > Trong ú: hb = ì3600 = 72 ữ 112 (mm) Chọn hb = 120 (mm) (đã chọn hb = 100 ko hợp lý) Xác định sơ kích thước Dầm phụ:  1 1  h dp =  ÷ ÷.L =  ÷ ÷.6400 = 320 ÷ 533,3 (mm)  12 20   12 20  Vậy Chọn hdp = 450 (mm) bdp = (0,3 ÷ 0,5).h dp = (0,3 ÷ 0,5).400 = 120 ÷ 200 (mm) Vậy Chọn bdp = 200 (mm) ⇒Kích thước Dầm phụ: (bdp × hdp)=(200 × 450) mm Xác định sơ kích thước Dầm chính: 1  1  h dc =  ÷ ÷.3.L1 =  ÷ ÷.3.2400 = 480 ÷ 900 (mm)  15   15  Vậy Chọn hdc = 700 (mm) bdc = (0,3 ÷ 0,5).h dc = (0,3 ÷ 0,5).700 = 210 ÷ 350 (mm) Vậy Chọn bdc = 300 (mm) ⇒Kích thước Dầm chính: (bdc × hdc)=(300 × 700) mm Tính tốn tải trọng: -Tĩnh tải: Các lớp cấu tạo Độ dày (m) Trọng Trị tiêu Hệ số độ Trị tính lượng riêng chuẩn(kN/m ) tin cậy toán(kN/m2) (kN/m3) Gạch 0,01 20 0,2 1,2 0,24 Vữa lát 0,025 18 0,45 1,3 0,585 BTCT 0,12 25 1,1 3,3 Vữa trát 0,015 18 0,27 1,3 0,351 Tổng cộng 3,42 =>Tĩnh tải : gb=4,46 (kN/m2); -Hoạt tải: tc p b = p n=6.1,2=7,2(kN/m ); n Tải trọng toàn phần : qb = (pb + gb).1(m)= 4,46 +7,2 = 11,66 (kN/m); Nội lực tính tốn : 4,46 p 7, l1l = × 3,6 × 6, = 82,94 (kN) 2 p   7,  P '' =  + g ÷l1l =  + 4, 46 ÷× 3,6 × 6, = 185,7 (kN) 2    P' = Ơ sàn - Mơ men dương với L2/L1 = 1,78 ; tra theo sơ đồ α61= 0,0308 ; α62=0,0096 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β61= 0,0635 ; β62=0,0196 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α61P” = 0,0485 82,94+ 0,0308.185,7= 9,74(kN.m) M2= α12P’+ α62P’’= 0,0148 82,94+ 0,0096 185,7= (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 4,46) 3,6 6,4 = 268,64(kN) MI = β61P = 0,0635 268,64 = 17,05 (kN.m) MII= β62P = 0,0196 268,64= 5,26 (kN.m) Ơ sàn - Mơ men dương với L2/L1 = 1,78 ; tra theo sơ đồ α71= 0,0203 ; α72=0,0054 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β71= 0,0442 ; β72=0,0102 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α71P” = 0,0485 82,94+ 0,0203.185,7= 7,79 (kN.m) M2= α12P’+ α72P’’= 0,0148 82,94+ 0,0054 185,7= 2,23 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,926) 3,6 6,4 = 268,64(kN) MI = β71P = 0,0442 268,64 = 11,87 (kN.m) MII= β72P = 0,0102 268,64= 2,74 (kN.m) Ơ sàn - Mơ men dương với L2/L1 = 1,78 ; tra theo sơ đồ α81= 0,0288 ; α82=0,0103 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β81= 0,0583 ; β82=0,024 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α81P” = 0,0485 82,94+ 0,0288.185,7= 9,37 kN.m) M2= α12P’+ α82P’’= 0,0148 82,94+ 0,0103 185,7= 3,14 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,926) 3,6 6,4 = 256,34(kN) MI = β81P = 0,0583 268,64 = 16,7 (kN.m) MII= β82P = 0,024 268,64= 6,45 (kN.m) Ô sàn - Mô men dương với L2/L1 = 1,78 ; tra theo sơ đồ α91= 0,0195 ; α92=0,006 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) β91= 0,0423 ; β92=0,0131 (ứng với trường hợp có cạnh ngàm) α11= 0,0485 ; α12=0,0148 (ứng với trường hợp có cạnh kê tự do) M1= α11P’+ α91P” = 0,0485 82,94+ 0,0195.185,7= 7,64 (kN.m) M2= α12P’+ α92P’’= 0,0148 82,94+ 0,006 185,7= 2.34 (kN.m) - Với mô men âm P = (p+g).l1l2 = (7,2 + 3,926) 3,6 6,4 = 256,34(kN) MI = β91P = 0,0423 268,64 = 12,11 (kN.m) MII= β92P = 0,0131 268,64= 3,75 (kN.m) Tính tốn cốt thép: Vật liệu :+/ Bê tơng B20 : Rb = 11.5 Mpa Rbt = 0.9 MPa +/ Thép -CI -CII ξ R Rs = 225 Mpa Rs = 280 Mpa Rsw = 175 Mpa Rsw = 225 Mpa Rsc = 225 Mpa Rsc = 280 Mpa = 0, 623 α R = 0, 429 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương: Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 9,74kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) Ta có : α m = M1 9,74.106 = = 0,077 < α R = 0, 429 R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,076) = 0,960 2 M1 9,74.106 A = = = 429,46(mm ) → s R s ζ.h 225.0,960.105 (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 429, 46 100% = 100% = 0, 4% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a110 ASch = 457,27 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2= 3kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 3.106 α = = = 0,024 < α R = 0, 429 → m R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,024) = 0,987 2 M2 3.106 A = = = 128,53 (mm ) → s R s ζ.h 225.0,987.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 128,53 100% = 100% = 0,123% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 6a200ASch = 141,5mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 17,05 kN.m MI 17,05.106 = = 0,134 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,134) = 0,928 2 MI 17,05.106 = = 778,1(mm ) →As = R s ζ.h 225.0,928.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 778,1 100% = 100% = 0,74% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 10a100ASch = 785mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 5,26 kN.m M II 5, 26.106 = = 0, 041 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,041) = 0,979 2 M II 5,26.106 = = 227,47 mm →As = R s ζ.h 225.0,979.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 227, 47 100% = 100% = 0, 217 % > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a200ASch = 251,5 mm2 Ơ sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 7,79kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M1 7,79.106 = = 0,061 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,061) = 0,969 2 M1 7,79.106 = = 340,54(mm ) →A s = R s ζ.h 225.0,969.105 (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 340,54 100% = 100% = 0,32% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a140 ASch = 359,28 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,23 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 2, 23.106 α = = = 0,023 < α R = 0, 429 → m R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,023) = 0,988 2 M2 2,23.106 = = 110,46 (mm ) →As = R s ζ.h 225.0,988.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 110, 46 100% = 100% = 0,12% > µ = 0,05% b.h 1000.90 Chọn φ 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 11,87 kN.m MI 11,87.106 = = 0, 094 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,094) = 0,951 2 MI 11,87.106 = = 528,45(mm ) →As = R s ζ.h 225.0,951.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 528, 45 100% = 100% = 0,5% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 10a140ASch = 561mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 2,74 kN.m M II 2,74.106 = = 0,022 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,022) = 0,989 2 M II 2,74.106 = = 117,26 mm →As = R s ζ.h 225.0,989.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 117, 26 100% = 100% = 0,112 % > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 6a200ASch = 141,5mm2 Ơ sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 9,37 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M1 9,37.106 = = 0,074 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,074) = 0,964 2 M1 9,37.106 = = 412, 46(mm ) →As = R s ζ.h 225.0,964.105 (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 412, 46 100% = 100% = 0,39% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a120 ASch = 419,2 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 3,14kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 3,14.106 = = 0,034 < α R = 0, 429 →α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,034) = 0,982 2 M2 3,14.106 = = 134,6 (mm ) →A s = R s ζ.h 225.0,982.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 134,6 100% = 100% = 0,13% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 16,7 kN.m MI 16,7.106 = = 0,132 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,132) = 0,929 2 MI 16,7.106 = = 760,8(mm ) →As = R s ζ.h 225.0,929.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 760,8 100% = 100% = 0,725% > µ = 0,05% Chọn b.h 1000.105 φ 10a100ASch = 785 mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 6,45kN.m M II 6, 45.106 = = 0,051 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.902 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,051) = 0,974 2 M II 6,45.106 = = 280,4mm →As = R s ζ.h 225.0,974.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 280, 100% = 100% = 0, 267 % > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a170 ASch = 295,88 mm2 Ô sàn Cốt thép chịu mơ men dương Xét tiết diện có b = m + Theo phương cạnh ngắn : M1 = 7,64kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M1 7,64.106 = = 0,06 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,06) = 0,969 2 M1 7,64.106 = = 333,76(mm ) →A s = R s ζ.h 225.0,971.105 (Bố trí cho 1m chiều dài bản) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 333,76 100% = 100% = 0,32% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 8a150 ASch = 335,33 (mm2) + Theo phương cạnh dài : M2 = 2,34 kN.m Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) M2 2,34.106 α = = = 0,024 < α R = 0, 429 → m R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,024) = 0,987 2 M2 2,34.106 = = 116,07 (mm ) →As = R s ζ.h 225.0,987.90 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 116,07 100% = 100% = 0,12% > µ = 0,05% b.h 1000.90 Chọn φ 6a200ASch = 141mm2 - Cốt thép chịu mô men âm + Theo phương cạnh ngắn Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MI = 12,11 kN.m MI 12,11.106 = = 0, 096 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,096) = 0,95 2 MI 12,11.106 = = 539,7(mm ) →As = R s ζ.h 225.0,947.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 539,73 100% = 100% = 0,514% > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 10a140 ASch = 560,7 mm2 + Theo phương cạnh dài Giả sử a= 15 (mm) => h0 = h- a = 120 – 15 = 105 (mm) MII = 3,75 kN.m M II 3, 75.106 = = 0, 03 < α R = 0, 429 Ta có : α m = R b b.h 02 11,5.1000.1052 1 →ζ = (1 + − 2α m ) = (1 + − 2.0,03) = 0,985 2 M II 3,75.106 = = 161,15mm →A s = R s ζ.h 225.0,977.105 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 161,15 100% = 100% = 0,15 % > µ = 0,05% b.h 1000.105 Chọn φ 6a170ASch = 166,47 mm2 As2 Mômen Ô6 M1 (kNm) M (kNm) M I (kNm) M II (kNm) M1 (kNm) (mm ) 9,74 17,05 5,26 7,79 429,46 128,53 778,1 227,47 340,54 µ (%) φ (mm) 0,4 0,19 0,74 10 0,217 0,32 a(mm) 110 200 100 200 140 Aschon (mm2 ) 457,27 141 785 251,5 359,28 Ô7 Ô8 Ô9 M (kNm) 2,23 M I (kNm) 11,87 M II (kNm) 2,74 M1 (kNm) 9,37 M (kNm) 3,14 M I (kNm) 16,7 M II (kNm) 6,45 M1 (kNm) 7,64 M (kNm) 2,34 M I (kNm) 12,11 M II (kNm) 3,75 110,46 528,45 117,26 412,46 134,6 760,8 280,4 333,76 116,07 539,7 161,15 0,12 0,5 0,112 0,39 0,13 0,725 0,267 0,32 0,12 0,514 0,15 10 10 8 10 200 140 200 120 200 141 561 141 419,2 141 100 170 150 200 140 170 785 295,88 335,33 141 560,7 166,47 Cốt thép chịu momen âm theo cấu tạo Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương vng góc với dầm gối biên xác định sau: As ,ct ≥ φ 6a 200 = 141mm As ,ct ≥ 30% As , g giua = 0,3 × 951, 68 = 285,5mm Chọn φ 6a 200 có As = 141 mm Cốt thép cấu tạo chịu momen âm đặt theo phương song song với dầm gối biên xác định sau: As ,ct ≥ φ 6a 200 = 141mm As ,ct ≥ 30% As , g giua = 0,3 × 611,8 = 183,54mm Chọn φ 6a 200 có As = 141 mm Bố trí thép: Hai kề có diện tích cốt thép chịu momen âm tính tốn khác chọn diện tích cốt thép lớn để bố trí D C B A ... 41, 5 -0 ,12 7 -12 4,4 0,206 2 01, 8 0 ,11 1 58,3 -0 ,11 1 -10 8,7 0,222 217 ,5 19 4,4 -0,0 31 -30,4 85,9 -0,063 - 61, 7 73,9 16 3 14 3,7 81, 4 12 ,1 24,2 -22,5 - 81, 3 237,2 17 5 ,1 -0,286 -15 0,3 -0 ,14 3 -14 0 ,1 -0 ,14 3... Ø 6a2 00 Ø 6a1 20 70 2 Ø 8a1 50 13 00 70 2445 70 Ø 6a1 50 70 70 Ø 6a1 20 370 Ø 8a1 50 Ø 6a2 00 Ø 6a2 00 Ø 8a1 50 Ø 6a1 50 Ø 6a2 00 Ø 6a2 00 ? ?12 0 2200 2400 70 2445 Ø 8a1 50 2' Ø 8a1 50 70 13 00 70 5' 3' 3-3 480 650 650 3' 217 5... 2.(93 ,1+ 183 ,1) /3 – 18 6 ,1 = (kN.m) 15 0,3 (a) MG 1 125 ,1 75,2 14 0 ,1 (b) MP1 41, 5 58,3 12 4,4 10 8,7 47 93 ,1 280 ,1 (c) MP2 99,9 233 ,1 93 ,1 140 ,1 93 ,1 2 01, 8 217 ,5 314 ,5 (d) MP3 89,5 73,9 280,2 30,4 61, 7