HAU POST TMTT bản CHÍNH

ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG PHẦN I: ĐỀ BÀI I – CÁC SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thiết kế phương án móng bê tơng cốt thép tồn khối cho nhà dân dụng thấp tầng theo số liệu sau: Tải trọng tính tốn móng M1 vị trí chân cột trục (xem bảng liệu), móng M2 vị trí chân cột trục biên; Trụ địa chất bố trí theo thứ tự lớp (xem bảng liệu); Hệ số vượt tải n = 1,15; Mực nước ngầm so với mặt đất tự nhiên (xem bảng liệu) Tải trọng móng Thứ tự lớp đất M1 M2 N Q1 Q2 Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp MNN (kNm (kNm (kN) (kN) (kN ) ) ) 49 34 2162 24 49 11 17 3m h (m) Tải trọng móng biên 0,7 89 36 1036 70 II – NHIỆM VỤ THIẾT KẾ - Đánh giá yếu tố ảnh hưởng đến móng; - Thiết kế móng M1 theo phương án: móng chơn nơng thiên nhiên, móng chơn nơng đệm cát móng cọc; - Phân tích lựa chọn phương án móng phù hợp với cơng trình; - Thiết kế móng M2 theo phương án chọn; - Thể vẽ khổ A1 mặt bố trí móng chọn, mặt cắt địa chất kết hợp sơ đồ hạ cọc, mặt mặt cắt phương án móng, chi tiết cọc, bảng thống kê cốt thép cấu kiện móng SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG PHẦN II: ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH   I ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Theo báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật thi công, khu đất xây dựng tương đối phẳng, từ xuống gồm lớp đất có chiều dày thay đổi mặt bằng: - Lớp 1: Lớp đất lấp có chiều dày 0,7 m - Lớp 2: Lớp sét pha có chiều dày trung bình m - Lớp 3: Lớp sét pha có chiều dày trung bình m - Lớp 4: Lớp sét pha có chiều dày 3m - Lớp 5: Lớp cát hạt nhỏ có chiều dày 9m Hình 1: Trụ địa chất điển hình SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Chỉ tiêu lý lớp đất bảng: Bảng tiêu lý đất ST T Tên gọi lớp đất W (%) WL (%) WP (%) (o) (kPa) E (kPa) SPT N (kPa) - - - - - - - - - 18.4 27.1 40 50 26 13 18 7500 1000 5-10 Lớp sét pha 19.6 27.2 39.7 41.9 27.5 24.3 17.1 9270 3000 4-9 Lớp sét pha 19.9 27.1 25.4 35.6 22.4 17.5 29 22640 5400 18-24 Lớp cát hạt nhỏ 21 26.6 - - - 31.5 - 15000 8000 18-27 (kN/m ) (kN/m ) Lớp đất lấp 17 Lớp sét pha Mực nước ngầm nằm thấp cao độ thiên nhiên m Để tiến hành lựa chọn giải pháp móng độ sâu chơn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất + Lớp 1: Lớp đất lấp, có chiều dày 0,7 m Lớp đất không đủ chịu lực để làm móng cơng trình, khơng có tính xây dựng, phải bóc bỏ lớp phải đặt móng xuống lớp đất đủ khả chịu lực + Lớp 2: Lớp sét pha độ dày m Độ sệt: Ta thấy Do đất trạng thái dẻo mềm Hệ số rỗng: e = = Mô đun biến dạng: E = 7500 kPa Đây lớp đất trung bình + Lớp 3: Lớp sét pha có chiều dày trung bình m: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Độ sệt: Ta thấy Do đất trạng thái dẻo Hệ số rỗng: e = = Mô đun biến dạng: E = 9270 kPa Đây lớp đất tốt + Lớp 4: Lớp sét pha có chiều dày 3m Độ sệt: Ta thấy Hệ số rỗng: e = Do đất trạng thái nửa cứng = Mô đun biến dạng: E = 22640 kPa Đây lớp đất tốt + Lớp 5: Lớp cát hạt nhỏ có chiều dày 9m SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG PHẦN III THIẾT KẾ MĨNG M1 (MĨNG A) A - PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN I Tải trọng tác dụng xuống móng - Tải trọng tính tốn xác định đến mức đỉnh móng: 2162 kN 34 kNm 49 kNm 24 kN 49 kN - Tải trọng tiêu chuẩn xác định đến mức đỉnh móng: II Xác định diện tích sơ đáy móng Cao độ cao độ nhà cao cao độ ngồi nhà 0,75m Chọn độ sâu chơn móng -1,5 (m) so với cao độ ngồi nhà, sâu 2,25 m so với cao độ nhà Đế móng nằm lớp sét pha Mực nước ngầm nằm đáy móng SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 750 1500 2250 800 750 GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG 700 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG MNN Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng: R= Với: + h = 1,5 m + Tra bảng 3-1(TCVN) ta m1=1,1 (=0,59 > 0,5) + m2=1 với nhà khung dạng tuyệt đối cứng + Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất Đất sét pha có = 18 kPa Tra bảng 3-2(TCVN) có: A = 0,25; B = 2,05; D = 4,56 C = 18,4 kN/m3 + Trị tính tốn thứ trung bình đất từ đáy móng trở lên đến cốt tự nhiên: = SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG = 20 kN/m3 Ta có bảng: b R 155,38 1925 Chọn sơ b = 3,9 m 160,44 515 165,5 253,89 R = 170,1 kN/m2 - Chiều cao làm việc móng: hm=0,8(m) - Độ lệch tâm: b = bđt + 2eb = 3,85m Chọn b = 3,9m l; = bđt + 2el = 3,98m Chọn l = 4m - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: 1,5 x R = 1,5x 170,1 = 255,15 kN/m2 - Điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: Vậy đáy móng thỏa mãn điều kiện áp lực - Kiểm tra điều kiện kinh tế: Vậy móng thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy chọn kích thước móng sơ là: bl = 3,9 (m) SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 170,6 162,5 175,6 120,2 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Ta có: Mơ đun lớp 2: E2 = 5800 kPa Mô đun lớp 3: E3 = 8700 kPa Vì E3>E2 nên kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu III Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn thứ II Móng có b < 10m, đất có chiều dày lớn, ta tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố • Ứng suất thân đế móng: = 17.0,7+18,4.0,8 = 26,62 kPa • Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng: - =165,51 – 26,62 = 138,89 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: Chọn hi=0,2b=0,2.3,9 =0,78 m ; βi = 0,8 BẢNG TÍNH LÚN Điể m 10 z (m) 0.7 1.5 2.3 3.1 3.9 4.2 4.6 5.4 6.2 2z/b (m) l/b (m) 1.0256 0.4 Ko σglz (Kpa) σbtz (Kpa) E (Kpa) ∆S (m) 138.893 26.620 7500 0.0113292 1.0256 0.961 133.444 40.972 7500 0.0101914 0.8 1.0256 0.803 111.542 55.324 7500 0.0081697 1.2 1.0256 0.611 84.846 69.676 7500 0.0061546 1.6 1.0256 0.454 63.102 84.028 7500 0.0045953 2.15 1.0256 1.0256 0.341 0.31 47.362 43.108 98.380 103.900 7500 7500 0.0014475 0.0016447 2.4 1.0256 0.261 36.301 116.548 9270 0.0021791 2.8 1.0256 0.205 28.443 131.836 9270 0.0017202 3.2 1.0256 0.163 22.668 147.124 9270 0.0013835 SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Giới hạn tính đến điểm z=6,24 m kể từ đế móng = 22,668 kPa < 0,2 =0,2.147,124=29,42 kPa Ta thấy: S = = 0,0488m = 4,88 cm < = cm Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG IV Tính tốn độ bền cấu tạo móng - Nội lực tính toán: 2162 kN 34 kNm 49 kNm 24 kN 49 kN Dùng bê tông 15, Rb= 8500 kPa, Rbt= 750 kPa Cốt thép CII, Rs=280000 kPa Khi tính tốn độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi Do trọng lượng móng đất bậc móng khơng gây tượng chống chọc thủng, cắt uốn nên tính tốn độ bền cấu tạo móng ta dùng trị tính tốn lực dọc xác định đến cốt đỉnh móng momen tương ứng với trọng tâm diện tích đế móng Xác định chiều cao làm việc móng theo cấu kiện bê tông c ốt thép chịu theo điều kiện chống chọc thủng: Chọn ao = 0,05 Chiều cao làm việc móng: ho = hm – ao = 0,8 - 0,05 = 0,75 m Kiểm tra chiều cao làm việc móng theo điều kiện chống chọc thủng:  Phương b: Điều kiện kiểm tra: - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 10 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Do đó: Bước 3: Xác định kích thước sơ đáy móng F: Với m Bước 4: Tính lại giá trị b: Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng lên: Chọn = Lấy b=2,6 (m) chọn l=3,4 (m) Bước 5: Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: - Chiều cao làm việc móng: hm=0,7 (m) - Xác định độ lệch tâm: đó: 1,475.2,6 17,5.0,75 = 50,334 KN 50,334 0,963 = 48,472 kNm SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 52 ; γTN = 17,5 kN/m3 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG m - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng: - Điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy móng: = 160,014 kPa< 1,2R = 166,273kPa = 122,096 kPa< R = 138,561kPa = 84,177 kPa >0 Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng - Kiểm tra điều kiện kinh tế: Thoả mãn điều kiện kinh tế Vậy chọn kích thước móng sơ là: bl = 2,6 3,4 (m) Bước 6: Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu: Ta có: Mơ đun lớp 2: E2 = 5800 kPa Mô đun lớp 3: E3 = 8700 kPa Vì E3>E2 nên khơng phải kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu III Tính tốn móng theo trạng thái giới hạn thứ II Móng có b < 10m, đất có chiều dày lớn, ta tính theo phương pháp cộng lún lớp phân tố SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 53 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG • Ứng suất thân đế móng: = = 17,5.0,6+18,1.0,9 = 26,79 kPa • Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng: = - =122,096 – 26,79 = 95,306 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: Chọn hi=0,6 (m) BẢNG TÍNH LÚN Ko gl σ z (Kpa) σbtz (Kpa) E (Kpa) ∆S (m) 1,31 1,0 95,306 26,79 5800 0,00394 0,23 1,31 0,983 93,686 32,22 5800 0,00775 0,9 0,69 1,31 0,876 83,488 37,187 5800 0,00691 1,5 1,15 1,31 0,69 65,761 42,155 5800 0,00544 2,1 1,62 1,31 0,51 48,606 47,122 5800 0,00402 2,7 2,08 1,31 0,381 36,312 52,090 5800 0,00301 3,3 2,54 1,31 0,289 27,543 57,057 5800 0,00228 3,9 3,0 1,31 0,224 21,349 62,024 5800 0,00177 Điểm z (m) 2z/b (m) l/b (m) 0 0,3 SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 54 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG 4,5 3,46 1,31 0,176 16,774 66,992 5800 0,00139 10 5,1 3,92 1,31 0,142 13,533 71,959 5800 0,00112 Giới hạn tính đến điểm z=5,1 m kể từ đế móng = 13,533 kPa < 0,2 =0,2.71,959=14,392 kPa Ta thấy: S = 3,763cm < = cm Do thỏa mãn điều kiện độ lún tuyệt đối • Kiểm tra độ lún lệch tương đối móng: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 55 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG 95,306 93,686 83,488 65,761 48,606 36,312 27,543 21,349 16,774 71,959 SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 56 13,533 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG IV Tính tốn độ bền cấu tạo móng - Nội lực tính tốn: Ntt = = 860 kN = 150 kNm Dùng bê tông B15, Rb= 8500(kPa), Rbt= 750(kPa) Cốt thép CII, Rs=280000 (kPa) Khi tính tốn độ bền ta phải dùng tổ hợp tải trọng bất lợi Do trọng lượng móng đất bậc móng khơng gây tượng chống chọc thủng, cắt uốn nên tính tốn độ bền cấu tạo móng ta dùng trị tính tốn lực dọc xác định đến cốt đỉnh móng momen tương ứng với trọng tâm diện tích đế móng Xác định chiều cao lam việc móng theo cấu kiện bê tông cốt thép chịu theo điều kiện chống chọc thủng: - Áp lực tính tốn đáy móng: = với = 160,744 kPa = 46,353 kPa SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 57 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG - Chọn chiều cao móng hm = 0,7 m Móng có lớp bê tơng lót dày 10cm, lấy lớp bảo vệ abv 3cm → Lấy abv= 0,035m Chiều cao làm việc móng: ho = hm - abv = 0,7 - 0,035 = 0,665 m Kiểm tra chiều cao lam việc móng theo điều kiện chống chọc thủng:  Mặt I: Điều kiện kiểm tra: Fct = = 2,6.0,81 = 2,106 m2 với - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: - Lực đâm thủng: - Lực chống đâm thủng: α.Rbt.h0.btb btb=bc+h0=0,22 + 0,665 = 0,885 m α.Rbt.h0.btb = 1.750.0,665.0,885 = 441,394 kN > Nct = 309,831 kN ⇒ Móng khơng bị phá hoại chọc thủng  Mặt II: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 58 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Điều kiện kiểm tra: Fct = = 3,4.0,525 = 1,785 m2 với - Áp lực tính tốn trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng: - Lực đâm thủng: - Lực chống đâm thủng: α.Rbt.h0.btb ltb= m α.Rbt.h0.ltb = 1.750.0,665.1,115 = 556,106 kN > Nct = 184,835 kN ⇒ Móng khơng bị phá hoại chọc thủng SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 59 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG tt Pmin Pctt Pcttt tt Pmax Tính tốn cốt thép bố trí cho móng - Cốt thép để dùng cho móng chịu mơmen áp lực phản lực đất gây Khi tính mômen ta quan niệm cánh công-sôn ngàm vào tiết diện qua mép cột SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 60 13 30 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG tt Pmin GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG P1tt tt Pmax Ptbtt l P1tt.b Mặt ngàm tính thép  Mô men tương ứng với mặt ngàm I - I: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 61 tt Pmax b ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG - Diện tích cốt thép để chịu mơmen MI: = 22,72 cm2 Chọn thép có đường kính Số thanh: có as=1,13 cm2 => Chọn n=18 Chiều dài thanh: Khoảng cách hai trục cốt thép: a=  Mô men tương ứng với mặt ngàm II-II: Với SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 62 Chọn a145 mm ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG - Diện tích cốt thép chịu mômen MII: Với = 13,54 cm2 Chọn thép có đường kính Số thanh: có as=0,785 cm2 => Chọn n=18 Chiều dài thanh: Khoảng cách hai trục cốt thép: a=  Bố trí thép: SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 63 Chọn a195 mm ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG -0,00 6Ø25 Ø8 a200 -0,75 18ỉ10 -1,55 18ỉ12 -2,25 A mặt cắt - chi t iÕt 6Ø25 4 Ø8 a200 18Ø10 a195 18Ø12 a145 A móng nông t r ên t hiên nhiên t r ôc A t l 1:30 SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 64 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG MỤC LỤC PHẦN I: CÁC TÀI LIỆU DÙNG ĐỂ THIẾT KẾ NỀN MÓNG Trang Đề Nhiệm vụ giao Đặc điểm cơng trình Tải trọng cơng trình tác dụng xuống hố móng Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình, địa chất thủy văn 5.1 Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình 5.2 Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn 1 1 2 PHẦN II: CÁC PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG DƯỚI CỘT TRỤC I MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHÔN NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Tải trọng tác dụng xuống móng Xác định sơ kích thước đáy móng Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II Tính tốn độ bền cấu tạo móng 10 II MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƠN NÔNG TRÊN NỀN ĐỆM CÁT Xác định sơ kích thước đáy móng 16 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng 17 Xác định sơ kích thước đệm cát 18 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 19 Kiểm tra chiều cao đệm cát theo trạng thái giới hạn thứ II (Điều kiện biến dạng) 19 Xác định kích thước đáy đệm cát 21 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 21 III MĨNG CỌC Chọn loại cọc, kích thước cọc phương pháp thi công cọc Xác định sức chịu tải cọc * Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc * Theo cường độ đất a Theo qui pham R, fi b Theo kết xuyên tĩnh c Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng Kiểm tra điều kiện lực truyền xuống cọc dãy biên SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 65 27 28 28 29 30 34 35 ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG PHẦN III: CÁC PHƯƠNG ÁN TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG DƯỚI CỘT TRỤC I MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP CHƠN NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN Tải trọng tác dụng xuống móng 45 Xác định sơ kích thước đáy móng 45 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 48 Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn thứ II 48 Tính tốn độ bền cấu tạo móng 51 MỤC LỤC SVTH: LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang 66 ... LÊ MINH TUẤN – LỚP: 16X8 Trang ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: T.S PHẠM ĐỨC CƯỜNG Chỉ tiêu lý lớp đất bảng: Bảng tiêu lý đất ST T Tên gọi lớp đất W (%) WL (%) WP (%) (o) (kPa) E (kPa) SPT N (kPa) - - -... 1,5 m + Tra bảng 3-1(TCVN) ta m1=1,1 (=0,59 > 0,5) + m2=1 với nhà khung dạng tuyệt đối cứng + Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất Đất sét pha có = 18 kPa Tra bảng 3-2(TCVN)... 0,523 Với Ko = f Tra bảng, ta có: K0=0,523 - Cường độ tính toán đất đáy đệm cát: Rdy = Lớp sét pha có: , CII = 18 kPa trọng lượng thể tích lớp đất đệm cát: = 18,4 kN/m3 Tra bảng ta được: m1 = 1,1;