Tiểu luận quản lý công nghệ trong xây dựng

QUẢN LÝ CÔNG NGHỆ TRONG XÂY DỰNG Có rất nhiều yếu tố chi phối sự phát triển công nghệ. Quản lý công nghệ phải bao quát được tất cả các yếu tố có liên quan đến hệ thống sáng tạo, tiếp nhận và khai thác công nghệ. Có thể chia các yếu tố này thành sáu nhóm.

BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI BÀI TIỂU LUẬN QUẢN LÝ CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS Đinh Tuấn Hải Nhóm học viên lớp 23QLXD11 thực hiện: Lê Văn Hoàn Nguyễn Xuân Chinh Trần Tuấn Kiệt Nguyễn Thế Cơng Hà Nội, tháng 4/2016 CƠNG NGHỆ BÊ TÔNG ĐẦM LĂN (BÊ TÔNG LU LÈN) I Giới thiệu chung công nghệ bê tông đầm lăn (bê tông lu lèn) Bê tông đầm lăn (BTĐL), tên tiếng Anh Roller Compacted Concrete (RCC) loại bê tông sử dụng nguyên vật liệu tương tự bê tông thường Bê tông tạo thành hỗn hợp gồm cốt liệu nhỏ (cát thiên nhiên cát nghiền từ đá), cốt liệu lớn (đá dăm), xi măng (có thể xi măng pooc lăng PC xi măng pooc lăng hỗn hợp PCB), phụ gia hoạt tính nghiền mịn (tro bay nhiệt điện puzơlan thiên nhiên), nước phụ gia hóa học (chủ yếu phụ gia chậm ninh kết) Khác với bê tông thường, BTĐL sau trộn đều, vận chuyển, san rải, hỗn hợp đầm chặt máy đầm rung lăn ép Dưới tác dụng tải trọng lăn ép chấn động rung từ máy đầm lăn, bê tông đầm chặt Công tác đầm BTĐL thực hỗn hợp vữa bê tông chưa bắt đầu đông kết Bê tông đầm lăn (hay RCC) sử dụng chủ yếu để xây dựng bãi đỗ xe, kho bãi, đường khu công nghiệp, đường liên lạc đập chắn nước cho cơng trình thủy lợi, thủy điện Việc đầm lèn bê tông lu rung cho phép sử dụng hỗn hợp bê tơng khơ, chất kết dính so với bê tông thường nhờ số đập thi công công nghệ nhanh rẻ so với dùng công nghệ đổ bê tơng truyền thống Ngồi ra, thi cơng BTĐL giới hóa cao, tốc độ thi cơng nhanh, đặc biệt với đập lớn làm cho công trình sớm đưa vào khai thác vận hành tạo thu nhập cho dự án mang lại kinh tế sớm nhiều so với đập bê tông truyền thống lý sau: Thi công nhanh: So với đập bê tông thường, đập BTĐL thi công với tốc độ cao dùng băng tải để vận chuyển bê tông, dùng máy ủi để san gạt, máy lu rung để đầm lèn phải chờ khối đổ hạ nhiệt So với đập đất đắp có chiều cao, khối tích đập BTĐL nhỏ nên thi cơng nhanh Cơng trình đập cao, hiệu kinh tế đập BTĐL lớn so với đập đất đắp Giá thành hạ: Theo tính tốn tổng kết từ cơng trình xây dựng thủy điện Sơn La, thủy điện Lai Châu, giá thành đập BTĐL rẻ so với đập bê tông thi công công nghệ truyền thống khoảng 20% ÷ 25% Việc hạ giá thành đạt giảm chi phí cốp pha, giảm chi phí nhân cơng san đầm, chi phí xử lý khe thi cơng Giảm chi phí cho kết cấu phụ trợ biện pháp thi công: So với bê tông thông thường thi công đập BTĐL thời gian rút ngắn số nhân công phục vụ giảm chi phí xây dựng lán trại, sở hạ tầng (điện, nước ) thấp hơn, chi phí cho kết cấu phụ trợ đập BTĐL rẻ so sánh với phương án đập vật liệu địa phương (đập đất, đá đổ ) khối lượng thi công đập vật liệu địa phương lớn nhiều so với đập BTĐL Giảm chi phí cho biện pháp thi cơng: Thi cơng đập cơng nghệ BTĐL giảm chi phí dẫn dịng thời gian xây dựng giảm thiệt hại, rủi ro nước lũ tràn qua đê quai Tuy nhiên công nghệ bê tơng đầm lăn có nhược điểm địi hỏi trình độ thi cơng cao, quy trình giám sát quản lý chất lượng nghiêm ngặt từ khâu thiết kế, chọn vật liệu đầu vào, trình trộn, vận chuyển vữa, trình san đầm, bảo dưỡng đạt độ đồng chất lượng bê tông, đặc biệt với cơng trình có diện tích mặt thi cơng q lớn ngồi ảnh hưởng ngun nhân chủ quan nêu ảnh hưởng nhiều yếu tố chủ quan nhiệt độ, độ ẩm môi trường II Khái niệm bê tông đầm lăn Bê tông đầm lăn (BTĐL), tên tiếng Anh Roller Compacted Concrete (RCC) loại bê tông sử dụng nguyên vật liệu tương tự bê tông thường Bê tông tạo thành hỗn hợp gồm cốt liệu nhỏ (cát thiên nhiên cát nghiền), cốt liệu lớn (đá dăm), xi măng (có thể xi măng pooc lăng PC xi măng pooc lăng hỗn hợp PCB), phụ gia hoạt tính nghiền mịn (tro bay nhiệt điện puzơlan thiên nhiên), nước phụ gia hóa học Khác với bê tơng thường, BTĐL sau trộn đều, vận chuyển, san rải, hỗn hợp đầm chặt máy đầm lăn Dưới tác dụng tải trọng nén ép chấn động rung từ máy đầm lăn, bê tông đầm chặt Công tác đầm BTĐL thực hỗn hợp vữa bê tông chưa bắt đầu đông kết Một số đặc điểm bê tông đầm lăn: - Do lượng nước đưa vào hổn hợp BTĐL nhỏ (trên 100l/m bê tông, với bê tông truyền thống 200l/m3 bê tông), nên bê tông khô, phải sử dụng máy đầm rung đầm - Để bù lại lượng chất mịn lượng xi măng giảm nhỏ, tăng cường cường độ độ chống thấm, hổn hợp bê tông đầm lăn bổ sung chất độn tro bay Một số ưu, nhược điểm bê tông đầm lăn: Ưu điểm: - Do kế thừa công nghệ thi công giới đập đất nên đập bê tơng đầm lăn có ưu điểm lớn thi công nhanh, hiệu kinh tế cao so với thi công thủ công đập bê tông truyền thống Áp dụng công nghệ đẩy nhanh tiến độ thi cơng, cơng trình sớm đưa vào khai thác vận hành, hiệu kinh tế lớn nhiều so với đập bê tơng truyền thống Những cơng trình có khối lượng bê tông lớn sở trường công nghệ BTĐL - Do sử dụng nước hổn hợp bê tông nên lượng dùng xi măng hổn hợp BTĐL nhỏ Yếu tố làm cho nhiệt lượng thuỷ hoá khối BTĐL nhỏ nhiều so với bê tơng truyền thống Theo vấn đề khống chế nhiệt độ không phức tạp đập bê tông truyền thống phức tạp đập cao, phải sử dụng hệ thống ống làm lạnh bên thân đập, biện pháp hạ nhiệt hổn hợp bê tơng bên ngồi Nhược điểm: Các mặt tiếp xúc lớp đổ kiểm sốt khơng chặt chẽ ảnh hưởng đến khả chống thấm đập Tuy nhiên vấn đề giải triệt để: (1) thiết kế bố trí lớp chống thấm thượng lưu lớp bê tơng biến thái phía thượng lưu bê tơng chống thấm; Sau đập hồn thành mặt thượng lưu đập xử lý lớp chống thấm dạng kết tinh (Xypex Krystol); Sau lớp bê tông chống thấm hệ thống tiêu nước thân đập (2) Trước thi cơng tiến hành thí nghiệm đầm nện trường để xác định thông số đầm nện, quy trình thi cơng, thời gian khống chế để không phát sinh khe lạnh lớp tiếp giáp III Áp dụng công nghệ bê tông đầm lăn vào điều kiện Việt Nam Thành tựu áp dụng cơng nghệ BTĐL giới Năm 1961 có đê quây tường tâm đập Thạch Môn Đài Loan Trung Quốc năm 1975 Pakistan công việc sữa chữa cơng trình, dùng phương pháp để thi công Đây lần sớm đập cục xuất bê tông đầm lăn Đến năm 1980 - 1984 Nhật Bản, Anh, Mỹ xây dựng xong đập bê tông đầm lăn Năm 1986 - 1989 Trung Quốc xây dựng xong đập bê tông đầm lăn Khang Khẩu Cầu Thiên Sinh, Long Môn Than, Phan Gia Khẩu vv Qua trình phát triển đến hình thành trường phái cơng nghệ BTĐL giới: Mỹ, Nhật, Trung Quốc Mặc dầu công nghệ BTĐL áp dụng muộn so với nước phương Tây, song đến Trung Quốc với nổ lực sáng tạo, trở thành đầu đàn giới công nghệ BTĐL này, thể qua yếu tố sau: - Số lượng đập BTĐL xây dựng nhiều so với nước giới - Số lượng đập cao xây dựng nhiều so với nước giới Đập cao nghiên cứu cao gần 200m - đập Long Than - Cường độ thi công đạt cao giới (thể tính giới hố cao) - Đã phát minh bê tơng biến thái theo đưa tỷ lệ (BTĐL: Tổng khối lượng bê tông đập) lên cao giới Trình độ thiết kế đập BTĐL thể thông qua tỷ lệ Tỷ lệ cao thể trình độ cao - Lần giới áp dụng công nghệ BTĐL vào đập vòm trọng lực vòm mỏng Bảng Những đặc tính tham số hữu quan số đập bê tông đầm lăn xây dựng xong xây dựng: ST T Chiều cao Tên đập đập (m) Đảo địa xuyên (Nhật Bản) Liễu (Mỹ) Kê Khang Khẩu (Trung Quốc) 89 50 57 Thượng Tỉnh 88 Thuỷ (Mỹ) Long Môn Than (Tr.Quốc) Thiên Sinh Kiều Vật liệu kết dính Chiều Chiều dài rộng Cimen Tro đập đáy t than (m) Kg/m Kg/m3 Thời gian Vc hồn (giây) thành Thuyết minh 240 Hình thức kim bao ngân, đập bê 91-84 39-36 1980 2010 tông đầm lăn giới 526 Ở thượng lưu có chống thấm bê tông đúc sẵn (tấm mặt) 123 47 42 814 60 79 58 139 48 61 470 43 19 1983 80 Trộn lượng tro bay cao, chống 1986 1510 thấm vữa cát nhựa đường 173 Mặt thượng hạ lưu cấp phối 2, thấm biên đầm chặt, độ sụt 1987 17-29 0.6-1.14 cm, thường cốp pha trượt, trộn lượng tro bay nhiều Thêm chống 86 54-86 1989 13-25 thấm bê -96.31 tơng co ngót 53-47 85-44 1989 105 Chống thấm bê tông cấp phối (Tr Quốc) Đầm nén toàn mặt cắt thêm vữa vào để đầm Phan Gia Khẩu (Tr Quốc) 27 277 36 94 44 1989 Nham Than 111 (Tr.Quốc) 525 73 90 55 1992 105 Bê tông cấp phối chống thấm Thuỷ Khẩu (Tr 101 Quốc) 191 68 60-65 100105 1993 11.5 Bê tông cấp phối chống thấm 1993 Đập vịm bê tơng đầm lăn Trung Quốc Bê tông cấp phối 10.7 chống thấm, khe ngang phun ciment trùng lặp Phổ 10 Định (Tr Quốc) IV 75 196 28.2 85-54 103 3-5 1-3 Áp dụng BTĐL vào điều kiện Việt Nam: Bê tông đầm lăn áp dụng phổ biến giới Do giới hoá cao, tiến độ thi cơng nhanh, cơng trình sớm đưa vào khai thác, hiệu kinh tế mang lại to lớn, việc áp dụng công nghệ bê tông đầm lăn vào Việt Nam điều cần thiết Những thập niên qua, nhìn lại chặng đường phát triển BTĐL Trung Quốc đủ thấy ưu điểm loại công nghệ Bê tông đầm lăn không áp dụng vào xây dựng đập mà phải tiếp tục nghiên cứu áp dụng vào việc xây dựng sân bay, cảng, kè chắn sóng, cơng trình bê tơng khối lớn, diện rộng Do cịn mẻ nên việc áp dụng cơng nghệ vào điều kiện Việt Nam cần phải có bước giải pháp thích hợp: - Nghiên cứu kinh nghiệm nước để rút ngắn thời gian nghiên cứu Qua phân tích nhận thấy Trung Quốc nước láng giềng Việt Nam, nước đầu đàn công nghệ BTĐL giới, chi phí học tập nghiên cứu với Trung Quốc lại rẽ, xây dựng công nghệ BTĐL Việt Nam việc kế thừa kinh nghiệm Trung Quốc - Xây dựng đập nhỏ, thấp trước, đúc rút kinh nghiệm để làm đập cao sau Dịch thuật tài liệu, quy phạm nước đặc biệt Trung Quốc để sở thực tiễn xây dựng Việt Nam , hoàn chỉnh thành quy phạm thiết kế, thi công đập BTĐL Việt Nam - Đối với dự án BTĐL đầu tiên, lớn, quan trọng cần phải có : + Thuê, hợp tác với nước để Việt Nam tham gia tư vấn thiết kế + Thuê Tư vấn thẩm định quốc tế để thẩm định lại hồ sơ thiết kế + Thuê Tư vấn Giám sát chất lượng xây dựng quốc tế để giám sát thi công + Thuê Tư vấn Kiểm định chất lượng xây dựng quốc tế để kiểm định chất lượng xây dựng Nếu có bước giải pháp áp dụng cơng nghệ BTĐL áp dụng vào Việt Nam cách hiệu an toàn Bảng Một số cơng trình đập BTĐL xây dựng nước ta Tên đập Năm Hồ V Hm khởi chứa, BTĐL ax công 106m3 m3 m Tên đập Năm Hồ V Hmax khởi chứa, BTĐL m công 106m3 m Pleikrong 2003 1050 450 85 Đồng Nai 2004 340 1400 129 Bản Vẽ 2004 1800 1200 135 Sông Tranh 2006 730 - 96 AVương 2003 340 - 80 Định Bình 2005 - 432 80 Sê San 2004 265 - 74 Sơn La 2005 9260 3100 138 1420 - 108 Lai Châu 2011 1215 2200 138 Đồng Nai 2004 Vấn đề áp dụng công nghệ BT đầm lăn vào cơng trình thủy điện Sơn La - Theo tài liệu Cơng trình thuỷ điện Sơn La - Thiết kế kỹ thuật giai đoạn I, xuất tháng năm 2004, đập bê tơng có chiều cao đập lớn 138m, nhỏ so với đập Long Than xây dựng Trung Quốc đợt 1cao 192m Vì vấn đề kỹ thuật, an tồn đập với chiều cao đập Sơn La hoàn toàn giải Đập Sơn La cần thiết kế theo cơng nghệ BTĐL, bố trí tổng thể đập phải xếp phù hợp với công nghệ (bố trí tổng thể đập bê tơng truyền thống BTĐL có khác nhau) - Nếu xây dựng đập Sơn La theo công nghệ đập bê tông trọng lực truyền thống, bắt gặp vấn đề khó khăn sau: + Công nghệ thiết kế, thi công đập bê tông trọng lực truyền thống với chiều cao Sơn La ta chưa có: (1) Khống chế nhiệt độ bê tông trở nên phức tạp nhiều so với đập thấp, phức tạp tình hình khí hậu khắc nghiệt khu vực Sơn La; (2) Vấn đề khe thi công theo phương đứng; (3) Vấn đề vữa khe theo phương đứng; (4) Vấn đề làm lạnh hỗn hợp bê tông ban đầu; (5) Vấn đề sử dụng thiết bị dẫn nước lạnh để làm lạnh bê tông thân đập + Tiến độ thi công chậm lại nhiều khâu giới hố khơng cao Cơng trình chậm đưa vào khai thác, việc giải vấn đề thiếu hụt điện miền Bắc khơng kịp thời - Vì cần tiếp tục nghiên cứu có bước thích hợp để áp dụng cơng nghệ BTĐL vào đập Sơn La, nhằm rút ngắn tiến độ thi cơng, gấp rút đưa cơng trình vào khai thác, giải vấn đề thiếu hụt điện miền Bắc Quy trình thi cơng đập bê tơng đầm lăn cơng trình thủy điện Sơn La Sau tiếp nhận chuyển giao công nghệ thi công đập BTĐL từ Tư vấn Colenco, Tư vấn Colenco cử tổ chuyên gia đến làm việc trực tiếp công trường sở nghiên cứu điều kiện thực tế cơng trường (điều kiện khí hậu, thủy văn, thiết bị thi công, nhân công ) đưa quy trình thi cơng cụ thể áp dụng cho đập BTĐL cơng trình thủy điện Sơn La như: - Quy trình lựa chọn vật liệu cho BTĐL (chất kết dính, phụ gia hoạt tính, phụ gia chậm ninh kết ) - Quy trình thí nghiệm thiết kế cấp phối phịng thực bước thí nghiệm ngồi trường - Quy trình trộn vận chuyển hỗn hợp bê tơng mặt đập - Quy trình dải, san, đầm BTĐL ngồi mặt đập - Quy trình sử lý khe thi cơng - Quy trình kiểm tra kiểm sốt chất lượng Chi tiết quy trình theo điều kiện kỹ thuật thi cơng cơng trình trích đây: Quy trình chọn tỷ lệ cấp phối BTĐL Cấp phối cho RCC dùng cho tồn cơng trình Tỷ lệ cấp phối hỗn hợp trộn RCC nằm phạm vi đây: Kích cỡ dăm tối đa thơng (mm) thường 50 Nước tự (kg/m3) 110 – 120 Xi măng pooclăng (kg/m3) 60 Tro bay (kg/m3) 160 Dăm hạt mịn (kg/m3) 800 – 850 Dăm hạt thô (kg/m3) 1350 – 1450 Hỗn hợp trộn bao gồm phụ gia ninh kết chậm để trì tính cơng tác bê tông RCC (tức giữ thời gian VeBe) khoảng thời gian lúc trộn lúc hồn thành cơng tác đầm chặt, đặc biệt vào thời điểm nóng ngày Dự định thời gian ninh kết ban đầu RCC nằm phạm vi nêu bảng Thời gian ninh kết ban đầu (giờ) Khối lượng lớp m3 Min Trung bình Max 000 21 24 18 Thời gian ninh kết cuối (giờ) Không 72 Các cấp phối với thành phần khác Tư vấn thiết kế điều chỉnh q trình thực cơng việc có xét đến kết thí nghiệm vật liệu đổ thời điểm Nhà thầu điều chỉnh theo hướng dẫn để thu RCC có số tiêu phù hợp tính cơng tác, tính ổn định, tính khơng thấm, dung trọng, cường độ độ bền Cường độ thích hợp cho RCC mức đảm bảo 80% tất mẫu trụ thí nghiệm lớn cường độ kháng nén 16.5 MPa tuổi 365 ngày Phía Tư vấn thiết kế điều chỉnh tỉ lệ cấp phối q trình thi cơng cơng trình thấy cần thiết mà điều chỉnh thể từ kết thí nghiệm cốt liệu, vật liệu kết dính và/hoặc bê tơng RCC Từ u cầu trên, cơng trình thủy điện Sơn La thí nghiệm sử dụng cấp phối bê tông RCC sau: STT Vữa bêtông Vật liệu XM PC40 Bút Sơn (kg) Phụ Cát Đá dăm (m3) NPhụ gia xay ớc gia D1=4,75D1=12,5D1=25khoáng (m3) (m3) chậm 12,5mm 25mm 50mm (kg) đông kÕt CÊp phèi vËt liƯu 1m3 v÷a RCC đá 4.7560 50mm; xi măng PC40 (tính theo trọng lợng kg) (lÝt) 160 856 385 502 529 0,11 1,43 Yêu cầu vật liệu tạo thành bê tông RCC thủy điện Lai Châu: quy định cụ thể theo điều kiện kỹ thuật sau: - Xi măng Pooclăng dùng bê tông RCC, bê tông san phẳng bê tông trám phải loại PC40 từ nhà máy xi Bút Sơn nhà sản xuất khác loại phải theo yêu cầu Điều kiện Tiêu chuẩn kỹ thuật TCVN 2682-1999 xi măng tiêu chuẩn ASTM C150 - Tro bay dùng bê tông RCC, bê tông san phẳng bê tông trám phải theo yêu cầu kỹ thuật Tiêu chuẩn ASTM C618 - Phụ gia ninh kết chậm hay loại phụ gia khác dùng bê tơng RCC bê tông san phẳng hay bê tông trám phải theo yêu cầu ASTM C 494/C 494M – 04 - Nước dùng để sản xuất bảo dưỡng bê tông RCC phải theo yêu cầu ASTM C94 - Các cốt liệu dùng cho bê tông RCC phải theo yêu cầu ASTM C 33 – 03, điều chỉnh để phù hợp với cấp phối tiêu chuẩn sử dụng Việt Nam Tổng thành phần hạt kim, dẹt nhóm hạt cốt liệu riêng biệt không vượt 25% theo tiêu chuẩn Anh: BS 812 Cấp phối hạt tổng thể cốt liệu cho RCC phải đáp ứng yêu cầu tiêu chuẩn sau: 10 Khi lớp bê tông thi công xong, quan sát bề mặt bê tông bị se nước tiến hành bảo dưỡng bề mặt thiết bị phun sương Quy trình chi tiết quy định cụ thể theo điều kiện kỹ thuật sau: Mỗi mặt cắt đập RCC nâng lên mức ngang qua toàn diện tích mặt cắt thi cơng Một lớp bao gồm đoạn rộng liền kề đặt theo chiều dọc với quy trình đổ bình thường dải rộng kề vào lúc Cạnh dẫn dải đổ trước không vượt 10m so với đầu dải liền kề Các đoạn theo chiều rộng không đổ theo hướng thượng/hạ lưu Đầm hoàn thiện lớp đổ đập BTĐL - Thủy điện Sơn La Công tác san RCC phương pháp mà ngăn không cho phân tầng, nhiễm bẩn làm khô RCC ngăn làm bẩn gây hại cho lớp RCC đổ trước Ngoại trừ bắt đầu lớp mới, RCC phải đổ lên lớp RCC tươi rải đổ lên bề mặt lớp đầm chặt, sau xe ủi san RCC lên lớp trước Khi đổ bê tông không phép đổ thành đống kết thúc, độ dày đống RCC xốp đổ xuống không cao 75 cm RCC rải lớp mà sau đầm dày khoảng 30 ± 2cm Việc vận chuyển, đổ san RCC phải hồn thành vịng 75 phút sau nước trộn hoà với với vật liệu kết dính Khơng sử dụng thiết bị có lốp cao su thực công tác san bê tông Trong sau đổ xuống trước hồn thành đầm chặt cần ý khơng để thiết bị RCC chưa đầm chặt ngoại trừ thiết bị phục vụ cho việc san đầm khu vực RCC đặc biệt Phải đánh dấu dải thi công vạch sơn liên tục đá chuẩn bị cốp pha Kiểm soát độ dày lớp đổ hệ thống la-ze, hệ thống tự động điều chỉnh lưỡi ủi xe ủi rải bê tông Xe ủi phải phù hợp với đường với phương pháp thay thế, xích đường rãnh xích phải hạ xuống mức thấp để giảm thiểu thiệt hại lên bề mặt lớp RCC Xe ủi phải nghiêng lật nghiêng lưỡi ủi theo điều khiển người vận hành Tồn thiết bị phải trì điều kiện vận hành tốt để khơng làm rị rỉ dầu, dầu nhờn chất có hại nhìn thấy lên RCC Nhà thầu phải quan sát, giám sát liên tục q trình đổ san bê tơng để đảm bảo việc thi công giảm tối đa phân tầng cốt liệu hoạt động san sau đổ bê tông xuống Mỗi lớp RCC phải kiểm tra đặn, kỹ lưỡng sau san chưa đầm độ đồng cốt liệu độ dày lớp quy định nằm dung sai độ dày quy định theo yêu cầu Mỗi khu vực đổ có diện tích 500 m2 kiểm tra dung trọng hai vị trí 15 RCC đổ máy lu rung không gây sụt lún 5cm RCC đầm chặt Nguyên nhân tượng tỷ lệ thành phần hỗn hợp không nước dùng nhiều bảo dưỡng có mưa lớn Mưa nặng hạt coi lớn cường độ mưa lớn 2,5 mm/giờ Nếu có mưa lớn phải dừng cơng tác đổ RCC RCC đổ san trước bắt đầu mưa đầm chặt trước dừng thi công, miễn lớp vữa váng không tràn lên bề mặt Sau tạnh mưa, tất RCC chưa đầm chặt phải loại bỏ lớp vữa ximăng lên bề mặt sau đầm chặt phải loại bỏ tồn RCC lớp Bề mặt lớp đổ trước chuẩn bị quy định khe ấm khe lạnh - Mỗi lớp RCC phải đầm chặt đến dung trọng quy định trong vòng 30 phút sau rải Máy lu rung phải theo yêu cầu, máy lu rung tự hành cỡ lớn máy lu rung loại nhỏ Máy đầm rung loại nhỏ phải có khả đầm tương đương máy đầm rung cỡ lớn Mỗi dải đầm xe lu xác định sở số lượt đầm yêu cầu với chồng lấn lên thích hợp để đảm bảo xe lu phủ kín lên tồn bề mặt đầm Trừ hướng dẫn Tư vấn giám sát, lượt đầm xe lu rung dạng tĩnh, lượt đầm thứ hai lượt đầm xe lu rung không thực lượt đầm trước hồn thành Khi hoạt động đầm chặt bị ngừng lại trước hồn thành cơng tác đầm chặt mà để lại RCC chưa đầm 30 phút lý RCC bị ướt q mưa khơ q tồn lớp đổ bị ảnh hưởng phải bị loại bỏ đổ thay theo Điều kiện tiêu chuẩn kỹ thuật quy định với phí tổn Nhà thầu chịu RCC đầm đồng qua toàn lớp, mặt lớp RCC đầm phải chặt Bề mặt đầm hoàn toàn phẳng, khơng bị uốn lượn nhấp nhơ, khơng có vết xe hay vết trục lăn hằn sâu 5cm Công tác đầm chặt bê tông không thực theo hướng thượng lưu-hạ lưu trừ phần dọc theo bên vai đập Thiết bị đầm rung có độ rộng lớn, tự hành, có trống thép dùng nơi có diện tích rộng thiết bị lớn dễ vào; máy đầm rung loại nhỏ dùng nơi loại máy lớn khó vào Cịn máy đầm bàn dùng khu vực cần đầm mà áp dụng loại máy đầm Quy trình xử lý khe thi công: Khe thi công phân thành loại khe sau: Khe nóng; khe ấm; khe lạnh, khe siêu lạnh Đề nhận biết khe cần xử lý phải thông qua cơng tác thí nghiệm thời gian ninh kết bê tơng trường cách xử lý tương ứng với loại khe sau: 16 - Xử lý khe nóng: bê mặt khe nóng xử lý khe thi công mà tiến hành vệ sinh, thu gom vật thể dơi bề mặt bê tông, hút hết vũng nước tách bề mắt bê tông đổ tiếp -Xử lý khe ấm: Khi bề mặt RCC xuất khe ấm phải xử lý sau: Nếu khe ấm non (giai đoạn sau bắt đầu ninh kết) dùng máy đánh xờm có găn chổi nhựa để đánh Nếu khe ấm già (nửa giai đoạn cuối kết thúc ninh kết) dùng mày đánh xờm có gắn chổi thép để xử lý bề mặt tạo nhám tiến hành đổ lớp - Xử lý khe lạnh: Dùng máy phun nước áp lực cao (khoảng 200Bar) để phun bề mặt bê tơng bóc bỏ lớp vữa RCC bộc lộ viên cốt liệu thô, sau đo phun nước rửa sạch, hút khô nước đổ lớp RCC -Xử lý khe siêu lanh: bước thực khe lạnh, nhiên phải tười bề mặt bê tông lớp vữa GEVR (tỷ lệ Nước/XM = 0,6) dày 2cm trước đổ RCC lớp RCC không đổ lớp RCC đổ trước đầm nén kỹ lưỡng bề mặt lớp RCC tươi nghiệm thu Trước đổ RCC, bề mặt phải làm khỏi chất bẩn như: vật liệu không đầm nện, long rời vật liệu RCC không bảo dưỡng quy cách, váng vữa vật liệu mà RCC bao gồm không hạn chế đến chất bẩn, sản phẩm chứa xăng, hợp chất bảo dưỡng bê tông, nước tự bề mặt từ nguồn nào, vật liệu bê tơng cịn lại từ RCC loại bỏ lớp nâng bê tông cát dùng cho thổi v.v Trước rải, bề mặt bên lớp RCC xử lý quy định cho loại khe Nhà thầu khơng nhận khoản tốn riêng cho xử lý khe nối ngang xác định Các loại khe khác xác định theo thời gian bóc lộ (tức thời gian tính từ thời điểm hồn thành việc đầm nén lớp đổ trước thời gian đổ lớp mới) Những hạn chế thời gian quy định Tư vấn giám sát thay đổi dựa vào kinh nghiệm ghi chép có thi cơng Đắp thí nghiệm tồn diện ngồi trường và/hoặc thi công đập Tháng Thời gian bóc lộ cho cơng tác xử lý khe (giờ) Nóng Ấm Lạnh Siêu lạnh Tháng 21 21 42 42 63 65 20 20 39 39 60 62 18 18 36 36 54 56 17 17 33 33 50 52 17 Tháng Thời gian bóc lộ cho cơng tác xử lý khe (giờ) Nóng Ấm Lạnh Siêu lạnh 17 17 32 32 48 50 17 17 32 32 48 50 18 18 32 32 48 50 17 17 32 32 48 50 18 18 32 32 49 51 10 18 18 34 34 52 54 11 20 20 38 38 57 59 12 21 21 41 41 63 65 Xử lý khe nóng: Bề mặt tất khe nóng phải làm hoàn toàn trước đổ lớp để loại bỏ tất vật liệu long rời, nước đọng tạp chất ngoại lai khác trước Tư vấn giám sát chấp nhận Phương pháp làm bề mặt áp dụng phương pháp Tư vấn thiết kế thơng qua gồm cách thức thổi cẩn thận khí nén việc sử dụng máy hút bụi chân không Công tác dọn tiến hành cho không gây hư hại đến bề mặt RCC Máy hút bụi chân khơng phải có bơm chân khơng cơng suất bơm khí lớn 2m3khí/giây 150 lít nước/giây qua lỗ có đường kính 20 cm Xe tải phải ln trì điều kiện vận hành tốt khơng rị rỉ xăng dầu, dầu nhờn vật liệu có hại khác lên RCC Phải rút tồn bàn chải có nước đọng khỏi xe tải chân không Phải trang bị hút nằm bên xe tải bổ sung thêm vịi có đường kính 20cm Xử lý khe ấm: Bề mặt tất khe ấm phải đánh xờm chổi cuộn lông cứng chổi lông cứng thép sợi thép để tạo bề mặt thô nhám Các khe có thời gian lộ thiên khác dùng loại khác Cần ý cẩn thận tránh bóc bỏ hạt cốt liệu khỏi bề mặt khe Sau xử lý, khe làm giống khe nóng Cơng tác vệ sinh làm phải thực cuối trước đổ RCC lên bề mặt lớp đổ Xử lý khe lạnh: Ở giai đoạn ninh kết ban đầu trước ninh kết cuối bê tông, bề mặt khe lạnh phải rửa nước tia nước khí nén Mục đích việc rửa để loại bỏ vữa váng khỏi bề mặt, tách thành 18 tố bán long rời để lộ lại cốt liệu dăm thô mà không cắt bỏ hay tách hẳn hạt dăm thô Bề mặt khe lạnh đơng cứng phải chuẩn bị cách dùng thiết bị nước với áp lực cao Trong trình chuẩn bị khe nâng, phải ý ngăn ngừa không cắt bỏ cốt liệu RCC Thiết bị nước với áp lực cao phải trang bị điều khiển áp lực thích hợp có cơng tắc tắt bật miệng vòi mà tự động cắt áp lực miệng vịi bị rơi xuống Cơng tác rửa làm khô bề mặt thực cuối trước đổ RCC Sau xử lý để bề mặt khe nâng nghiệm thu, bề mặt làm khe nóng Xử lý khe hỏng: Toàn bề mặt khe nâng Tư vấn xác định bị hỏng đến mức cần phải làm hơn, phân loại “khe hỏng” chuẩn bị theo cách giống khe lạnh Xử lý khe siêu lạnh: Bề mặt toàn khe siêu lạnh xử lý giống khe lạnh (xem trên) dùng vữa xi măng Vữa xi măng có tỷ lệ nước/xi măng 0.60 tỷ lệ tối ưu khoảng 0.50 đến 0.65 Thực rải vữa xi măng đồng với độ dày khoảng từ 5-10mm Công tác hút chân không rải vữa xi măng thực bước cuối, trước đổ vữa lên bề mặt lớp đổ Không rải vữa xa 10m phía trước dải đổ RCC rải trùm lên lớp vữa đầm vịng 100 phút tính từ thời điểm vữa xi măng trộn, trước thời gian vữa bắt đầu ninh kết khơ lộ thiên vịng 45 phút từ vữa RCC đổ lên bề mặt lớp đổ Xử lý khe bị nhiễm bẩn: Nếu chất có ảnh hưởng đến gắn kết lớp bị đổ tràn lên bề mặt khe nâng RCC nhiễm bẩn phải loại bỏ hết xuống đến lớp thay RCC tươi RCC thay đầm chặt kỹ trước đổ lớp RCC Quy trình tạo bề mặt ngồi đập bê tơng RCC Các mặt đập RCC phải hình thành lớp vữa GEVR ốp vào cốp pha Nhà thầu phải lắp đặt trì ngăn tạm thời phù hợp dọc mặt thượng lưu hạ lưu đập liên tục cao trình thi cơng để đảm bảo an tồn cho người thiết bị thi công Quy trinh lắp dựng, tháo dỡ cốp pha Cốp pha dùng cho mặt thượng lưu, hạ lưu đập cho mặt khe co ngót, khe nối phần đầu mặt cắt đập RCC; Nhà thầu phải thiết kế thi cơng cốp pha cho có đủ cường độ để chịu lực trình đổ, đầm RCC GEVR Cốp pha phải ổn định, cứng vị trí lắp đặt phải đủ khít để tránh làm thất vữa bê tơng Các khe cốp pha phải 19 phủ bề mặt bên lớp băng thỏa thuận để tránh thất thoát vữa qua khe cốp pha Tư vấn giám sát phải thông báo trước Nhà thầu tháo loại cốp pha Nhà thầu phải chịu trách nhiệm hoàn toàn an toàn kết cấu Nhà thầu tháo cốp pha Tính từ mặt bê tơng hình thành, chốt đặt sẵn dùng để giữ cốp pha phải chôn với khoảng cách không nhỏ lần đường kính gấp đơi kích thước nhỏ chốt 10mm hay lớn tuỳ theo Thanh chốt phải đặt cho đầu đầu buộc chặt tháo mà không gây hư hại đáng kể đến bề mặt bê tông Các chỗ lõm để lại sau tháo chốt buộc cốp pha không cần phải sửa chữa nút lại Thi công vữa bê tông làm giàu GEVR bề mặt bê tông tiếp giáp cốp pha Vữa GEVR đổ lên phần cốp pha mặt thượng lưu hạ lưu đập đổ lên phần cốp pha khe co ngót phía cuối phần khác đập RCC Các qui trình thi công GEVR đổ vữa GEVR lên bề mặt BTĐL vữa san rải, đầm đầm dùi, hoàn thiện bề mặt lu rung loại nhỏ Lượng vữa ước tính sử dụng phải xấp xỉ lít mét dài tuyến tính bề mặt Các khe co ngót ngang bít kín cách sử dụng ngăn nước lắp đặt lớp GEVR mặt thượng lưu hạ lưu Các khe ngang hình thành lớp GEVR dụng cụ tạo khe đặt bê tông Cần ý đảm bảo tạo khe cố định tiếp xúc hoàn toàn với vật chắn nước đặt vị trí thể Bản vẽ, giếng nước đảm bảo đặt chắn nước với độ xác ±3 mm Tấm tạo khe thép có chiều cao 30 cm xuyên qua toàn chiều cao lớp GEVR Khung giữ ngăn nước phải chắn để giữ ngăn nước, vật tạo giếng thoát nước tạo khe cố định vị trí theo chiều thẳng đứng q trình thi cơng GEVR Quy trình kiểm sốt chất lượng bê tơng: Nhà thầu có trách nhiệm cung cấp biện pháp kiểm soát chất lượng để đảm bảo RCC phù hợp theo yêu cầu định Nhà thầu phải tiến hành chương trình kiểm sốt chất lượng cách thống tối thiểu theo thí nghiệm qui định, để thực phịng thí nghiệm với thiết bị lấy mẫu thí nghiệm Nhà thầu Ngồi chương trình kiểm sốt chất lượng bê tơng, Nhà thầu phải tiến hành thí nghiệm tới phạm vi số lượng cần thiết để đảm bảo thành phần bê tông bê tông tươi bê tông đông cứng đáp ứng yêu cầu chất lượng qui định Công tác lấy mẫu thí nghiệm: 20 Nhà thầu chịu trách nhiệm chuẩn bị mẫu RCC cần thiết, vật liệu sử dụng cho RCC, với khối lượng đủ để đáp ứng yêu cầu đề Khoan lấy mẫu thí nghiệm kiểm tra chất lượng đập RCC Các mẫu thí nghiệm loại vật liệu mẫu RCC tươi lấy theo yêu cầu kết thí nghiệm phải báo cáo cho Tư vấn giám sát ngày mà thí nghiệm hồn thành Chỉ tiến hành khoan lấy nõn thân đập bê tơng đạt tuổi 90 ngày nõn khoan thí nghiệm theo yêu cầu Các kết phải gửi cho Tư vấn giám sát ngày thí nghiệm hồn thành Loại mẫu nghiệm Tần suất Vị trí Tuổi Các thí nghiệm nghiệm thực (ngày) thí Cường độ nén Và Mẫu trụ 000 m3 2D, 7, 28, Vị trí đổ Để tương quan với 56B, 91, 182, đập kết Mô đun 365, 1000B biến dạng Mẫu trụ 000 m3 Thí nghiệm bảo dưỡng nhanh ngày, bảo dưỡng thường +7 Cường độ nén ngày bảo Vị trí đổ mẫu trụ cường dưỡng mức đập độ kéo mẫu trụ nhiệt độ 90oC+1 ngày bảo dưỡng nhiệt độ thường (xem Phụ lục E) 21 Loại mẫu nghiệm Tần suất Vị trí Mẫu trụ 10 000 m3 Tuổi Các thí nghiệm nghiệm thực (ngày) Vị trí đổ Cường độ kéo đập thí 91, 182, 365, 1000 2, 7, 14, 28, Vị trí đổ Mơ đun biến dạng Mẫu trụ 100 000 m3 56, 91, 182, đập kháng nénC 365, 1000 Vị trí đổ Mẫu trụ 100 000 m3 Hệ số PoissonC đập Mẫu trụ 100 000 m3 Trọng lượng khối (Bulk) 2, 7, 14, 28, 56, 91, 182, 365, 1000 Vị trí đổ Mơ đun biến dạng 91, 182, 365, đập kéo 1000 250 m3 Điểm đổ Cường độ nén bê 7, 28, 365 tông san phẳng 250 m3 Trạm trộn Ve Be Ngay 250 m3 Vị trí đổ Ve Be đập Ngay 250 m3 Trạm trộn Nhiệt độ RCC Ngay 250 m3 Vị trí đổ Nhiệt độ RCC đập Ngay Cứ 500m2 Vị trí đổ Độ ẩm RCC lấy vị trí đập Máy đo dung trọng hạt nhân Tại vị trí diện tích 500m2 Nõn khoan mẫu diện Từ hành tíchA lang đập Cường độ nén mức và/mặt hạ lưu tuổi 91, 365, 1000 Nõn Từ hành Cường độ kéo 91, 365, 1000 mẫu Bề mặt lớp đập độ sâu 150 300 mm Ngay Trọng lượng đơn vị chỗ Ngay 22 Loại mẫu nghiệm Tần suất khoan diện tíchA lang đập mức và/mặt hạ lưu tuổi Nõn khoan mẫu diện Từ hành Mơ đun biến dạng tíchA lang đập 91, 365, 1000 nén mức và/mặt hạ lưu tuổi Nõn khoan mẫu diện Từ hành tíchA lang đập Hệ số Poisson mức và/mặt hạ lưu tuổi Nõn khoan mẫu diện Từ hành Mô đun biến dạng tíchA lang đập 91, 365, 1000 kéo mức và/mặt hạ lưu tuổi Vị trí Tuổi Các thí nghiệm nghiệm thực (ngày) thí 91, 365, 1000 Nõn khoan mẫu diện tíchA mức tuổi Từ hành Từ biến bê tông lang đập 91, 365, 1000 kháng nén và/mặt hạ lưu Hố khoan có nõn mẫu diện tích A mức tuổi Từ hành lang đập và/mặt hạ lưu Tính thấm 365 Ghi chú: A Các vùng thiết kế sau: Khối đổ bên vai trái từ hành lang Khối đổ bên vai phải kênh dẫn dòng từ hành lang 23 Loại mẫu nghiệm Tần suất Vị trí Tuổi Các thí nghiệm nghiệm thực (ngày) thí B Các thí nghiệm mẫu trụ tuổi 56 1000 ngày thay lẫn nhau, tức mẫu trụ luân phiên dùng cho thí nghiệm tuổi 56 ngày 1000 ngày C Ngoài tuổi 14 ngày, thí nghiệm thực sử dụng mẫu trụ cho thí nghiệm cường độ nén D Thí nghiệm kháng nén ngày tuổi thực mẫu trụ thí nghiệm mơđun nén Nén mẫu thí nghiệm kiểm tra chất lượng RCC Các tiêu chuẩn thí nghiệm: Nhà thầu lấy mẫu tiến hành thí nghiệm theo phương pháp liệt kê đây: Mô tả Tiêu chuẩn Tro bay ASTM C311 Xi măng pooclăng ASTM C114, 109, 204 & 186 Cốt liệu ASTM C33-03 Thí nghệm Los Angeles cốt liệu ASTM C131 Thành phần hạt kim dẹt Lấy mẫu bê tông tươi ASTM C172 Tính đồng bê tơng ASTM C94 ASTM C138C – 138M– Dung trọng (trọng lượng đơn vị) sản 01a lượng ASTM C1040–2000 Hàm lượng khí - air content ASTM C231 10 Độ sụt ASTM C143 BS EN933–3 1997 BS EN993–4 2000 24 Mô tả Tiêu chuẩn 11 Nhiệt độ bê tông tươi- Nhiệt độ xác định cách đặt nhiệt kế ASTM C 1176–1998 vào bê tông điểm đổ 12 BS1881-108 & 111 Tạo mẫu bảo dưỡng mẫu thí nghiệm ASTM C1435–1999 bê tơng hình trụ ASTM C1176–1998 13 Gắn phủ đầu mẫu bê tơng hình trụ 14 Cường độ nén mẫu nghiệm bê tông BS1881 - 116 hình trụ 15 Cường độ nén nõn khoan bê tông 16 Phương pháp VeBe đo độ ổn định bê Xem Phụ lục D tông 17 Cường độ kháng nén nõn khoan 18 Cường độ kháng kéo trực tiếp nõn USACE CRD – C – 164 khoan 19 Cường độ kéo qua khe USACE CRD – C – 164 20 Cường độ cắt qua khe ASTM D 5607 – 02 21 Cường độ cắt trượt qua khe ASTM C 1042 22 Mô đun đàn hồi tĩnh Hệ số Poisson ASTM C 469 – 02 23 Phương pháp TN chuẩn cho mô đun đàn USACE CRD – C – 166 hồi tĩnh bê tông kéo 24 Từ biến bê tông nén ASTM C512 – 02 25 Cường độ kéo nõn khoan ASTM C 496/C 496M – 04 26 Đo chiều dài nõn khoan bê tông ASTM C 1542M–02 27 Hợp chất bảo dưỡng màng lỏng ASTM C1315–03 28 Bảo dưỡng nhanh Thí nghiệm Xem Phụ lục E ASTM C617 ASTM C42 ASTM C93/C 39M-03 1572C 25 Đánh giá kết áp dụng công nghệ thi công bê tông đầm lăn cơng trình thủy điện Sơn La Từ việc nghiên cứu triển khai thực tế cơng trình thủy điện Sơn La thành công, cụ thể nhe sau: Thời gian bắt đầu thi công đập RCC tháng 3/2008, hoàn thành đập RCC tháng 7/2010 Tổng khối lượng thi công thực tế 2.700.000m3, khối lượng thi công hàng tháng từ 120.000m3/tháng đến 180.000m3/tháng Các kết thí nghiệm kiểm tra mẫu RCC đúc mẫu nõn khoan thân đập: 100% kết thí nghiệm cường độ nén, cường độ kéo lớp, cường độ kéo khối, dung trọng vượt yêu cầu thiết kế đưa V Một số cấp phối BTĐL đập xây dựng Việt Nam: Bảng Cấp phối BTĐL thí nghiệm phịng dùng cho đập Định Bình TT Loại bê loại tông cấp phố i R90150 R90200 R90250 R90150 R90200 BTBT250 Loại X Tro CKD C N Đá dăm (kg) XM (kg) bay (kg) (kg) (kg) Cộn 5- 20- 40(kg) g 20 40 80 CP3 PCB -30 Bỉm CP2 Sơn CP3 PCB -40 Bỉm CP2 Sơn 119 72 191 838 120 1325 517 278 530 140 106 246 793 130 1288 837 451 198 114 312 818 162 1288 837 451 102 96 198 830 120 1325 517 278 530 120 114 234 802 130 1288 837 451 190 123 313 818 176 1288 837 451 Bảng Cấp phối BTĐL thí nghiệm trường dùng cho đập Định Bình TT Loại bê tông loại cấp phối Loại XM X Tro CKD (kg) bay (kg) (kg) C (kg) N Đá dăm (kg) (kg) Cộng 520 2040 4060 26 R90150 CP3 PCB- 105 40 Bỉm CP2 Sơn 126 140 245 772 122 1341 526 215 600 R90200 114 240 796 132 1295 842 453 Vữa liên kết M200 512 170 682 1092 360 Vữa liên kết M250 580 200 780 978 370 Bảng Cấp phối BTĐL thí nghiệm đề nghị dùng cho đập Sơn La TT Loại bê tông R365160 loại Loại X Tro CKD C N Đá dăm (kg) cấp XM (kg) bay (kg) (kg) (kg) Cộng 5- 20- 40phối (kg) 20 40 60 D5 PC40 60 170 230 787 152 1400 Bảng Cấp phối BTĐL thi công cho đập Pleikrong T T Loại bê tông loại Loạ X cấp i (kg phố XM ) i Puzơla n CK D (kg) (kg) C N Đá dăm (kg) (kg ) (kg ) Cộn g 5-20 20 40 131 R180 -150* PC40 80 210 731 158 131 2 R180 150* * Nt 80 210 728 145 136 40 60 Ghi chú: 1) Sử dụng puzơlan Gia Quy; sử dụng puzơlan Phong Mỹ 2) Đập Sơn La đập Pleikrong Bộ Công Nghiệp nghiên cứu 27 VI - - - - Kết luận, kiến nghị Công nghệ BTĐL nhiều nước giới áp dụng hiệu cho cơng trình đường bê tơng đập bê tơng trọng lực BTĐL áp dụng cho cơng trình thủy lợi, thủy điện Việt Nam năm qua thành công BTĐL thành tựu giới công nghệ vật liệu công nghệ thi công Đập BTĐL phát huy ưu điểm đập đất công nghệ thi công, đập bê tông truyền thống kết cấu Công nghệ thiết kế, thi công đập BTĐL giới ngày hồn chỉnh, có đập cao gần 200m, đập vịm, đập vịm mỏng áp dụng cơng nghệ Trung Quốc nước có nhiều kinh nghiệm nước đầu đàn cơng nghệ BTĐL, kế thừa công nghệ BTĐL Trung Quốc để xây dựng trường phái BTĐL Việt Nam Hiện BTĐL chí áp dụng đập bê tông trọng lực công trình thủy lợi, thủy điện, cần nghiên cứu để áp dụng rộng rãi cơng nghệ BTĐL cho cơng trình khác đê điều, cơng trình giao thông nông thôn Với ưu điểm trội cơng nghệ BTĐL, kính đề nghị Bộ, ngành liên quan khẩn trương xúc tiến nghiên cứu để sớm ban hành tiêu chuẩn thiết kế, thi công đập bê tông đầm lăn, làm sở pháp lý cho công tác quản lý đầu tư dự án có xây dựng đập BTĐL./ Tuy nhiên khả kinh nghiệm hạn chế, thời gian nghiên cứu hạn hẹp nên chúng em chưa thể nêu đánh giá cách tồn diện, xác, đầy đủ nội dung quản lý công nghệ xây dựng Kính mong thầy giáo PGS.TS Đinh Tuấn Hải góp ý để em hồn thiện hiểu sâu sắc công nghệ xây dựng Một lần em xin trân thành cảm ơn thầy giáo PGS.TS Đinh Tuấn Hải tận tình giảng dạy, giúp đỡ chúng em hồn thành mơn học này./ 28 29 ... qua thành công BTĐL thành tựu giới công nghệ vật liệu công nghệ thi công Đập BTĐL phát huy ưu điểm đập đất công nghệ thi công, đập bê tông truyền thống kết cấu Công nghệ thiết kế, thi công đập... Giám sát chất lượng xây dựng quốc tế để giám sát thi công + Thuê Tư vấn Kiểm định chất lượng xây dựng quốc tế để kiểm định chất lượng xây dựng Nếu có bước giải pháp áp dụng cơng nghệ BTĐL áp dụng... - Do kế thừa công nghệ thi công giới đập đất nên đập bê tơng đầm lăn có ưu điểm lớn thi công nhanh, hiệu kinh tế cao so với thi công thủ công đập bê tông truyền thống Áp dụng công nghệ đẩy nhanh