Nghiên cứu ảnh hưởng của assembly time đến độ bền dán dính của keo synteko 1980 1993 và synteko 1985 1993 với gỗ keo lá tràm

LỜI CẢM ƠN Nhân dịp hồn thành khố luận tốt nghiệp tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc đến thầy cô giáo b môn Công nghệ s n xu t ván nhân t o, khoa Chế biến Lâm s n, trường Đ i học Lâm nghiệp, người tận tình giúp đỡ tơi bốn năm học đ i học Đặc biệt xin c m ơn thầy giáo NGƯT.PGS.TS Ph m Văn Chương người tận tình hướng dẫn tơi thực đề tài Qua đây, xin c m ơn cán b , cơng nhân viên thu c Trung tâm thí nghiệm thực hành khoa Chế biến Lâm s n, lãnh đ o cán b viên chức Thư viện, cô cán b công nhân viên Trung tâm Nghiên cứu, thực nghiệm Chuyển giao công nghệ công nghiệp rừng trường Đ i học Lâm nghiệp t o điều kiện giúp đỡ việc tổ chức thực nghiệm Tơi xin chân thành c m ơn gia đình, b n bè đồng nghiệp hết lịng giúp đỡ tơi tinh thần vật ch t để tơi hồn thành khóa học Xin chân thành c m ơn! Hà Nội, ngày 10 tháng năm 2010 ẢN I U ý hiệu N TRON nghĩa ỀT I ơn vị OAT Open assembly time Phút CAT Closed assembly time Phút MC Đ ẩm %  Đ nhớt mPas l Chiều dài mẫu mm w Chiều r ng mẫu mm t Chiều dày mẫu mm R Mức thí nghiệm assembly time P Áp su t ép T Nhiệt đ ép  Thời gian ép Phút k Đ bền kéo trượt MPa k Khối lượng thể tích khơ kiệt g/cm3 0 Khối lượng thể tích b n g/cm3 MPa C MỤC LỤC ẶT VẤN Ề Phần TỔN QUAN 1.1 Khái niệm assembly time 1.2 Tình hình nghiên cứu nước 1.3 Mục tiêu đề tài 1.4 Ph m vi nghiên cứu 1.4.1 Lo i ch t kết dính 1.4.2 Gỗ Keo tràm 16 1.5 Phương pháp nghiên cứu 17 1.6 Ý nghĩa khoa học đề tài 19 Phần ẾT QUẢ N IÊN CỨU 20 2.1 Nghiên cứu lý thuyết 20 2.1.1 Lý thuyết dán dính 20 2.1.2 Các v n đề liên quan đến assembly time 23 2.1.3 Quy ho ch thực nghiệm 29 2.2 Thực nghiệm 29 2.2.1 Chuẩn bị nguyên liệu 29 2.2.2 Chuẩn bị mẫu 29 2.2.3 Tiến hành ép mẫu 30 2.2.4 Cắt mẫu 33 2.3 Kiểm tra đ bền dán dính 35 2.3.1 Kiểm tra đ bền kéo trượt màng keo 35 3.2.2 Kiểm tra đ bong tách ngâm nước 39 2.3 Phân tích, đánh giá kết qu nghiên cứu 42 2.3.1 Nhận xét, đánh giá 42 2.3.2 Phân tích nguyên nhân nh hưởng đến kết qu 43 Phần ẾT LUẬN V Ề XUẤT 46 3.1 Kết luận 46 3.2 Tồn t i 46 3.3 Đề xu t 46 ẶT VẤN Ề Keo dán nguyên liệu r t quan trọng cần thiết ngành chế biến gỗ Dưới tác dụng keo dán điều kiện nh t định t o mối dán gắn kết vật dán l i với nhau, liên kết vật dán để t o s n phẩm có kích thước lớn Keo dán nguyên liệu thiếu công nghệ s n xu t ván nhân t o M t lo i keo dán tốt lo i keo tho mãn nh t yêu cầu dán dính cho điều kiện s n phẩm cụ thể Vì ch t lượng keo dán ngày nâng cao cho phù hợp yêu cầu sử dụng người Có r t nhiều yếu tố nh hưởng ch t lượng dán dính keo như: Đ nhớt, thời gian b o qu n, điều kiện b o qu n, hàm lượng formaldehyde, pot life, assembly time (là kho ng thời gian tính từ tráng keo lên vật dán đến đưa vật dán lên bàn ép áp su t, nhiệt đ nh t định), yếu tố thu c quy trình dán ép nhiệt đ , thời gian ép, áp su t ép, cách tráng keo hay yếu tố vật dán: Đ ẩm, đ nhẵn bề mặt, lo i gỗ yếu tố assembly time m t yếu tố cần nghiên cứu nh hưởng trực tiếp đến ch t lượng dán dính keo Đề tài: "Nghiên cứu ảnh hưởng assembly time đến độ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm" nhằm nghiên cứu nh hưởng assembly time đến ch t lượng dán dính hai lo i keo dán công ty keo Casco cung c p với gỗ Keo tràm m t lo i gỗ rừng trồng phổ biến nước ta Phần TỔN 1.1 QUAN hái niệm assembly time [7] Assembly time kho ng thời gian từ tráng keo đến đưa vật dán lên bàn ép áp su t nhiệt đ nh t định Assembly time chia làm hai phần: Open assembly time (OAT) closed assembly time (CAT) Open assembly time kho ng thời gian tính từ tráng keo đến xếp lớp vật dán l i với Closed assembly time kho ng thời gian tính từ xếp ván đến đưa phôi ván lên bàn ép để thực trình ép Kho ng thời gian khơng thể xác định xác tuyệt đối cịn phụ thu c vào điều kiện cụ thể vật dán, keo dán, điều kiện dán ép… 1.2 Tình hình nghiên cứu ngồi nước Trên giới có m t số nghiên cứu assembly time, với mục đích mở r ng ph m vi ứng dụng assembly time điều kiện cụ thể K.Semple, E.Sackey, H.Park G.Smith (2005) nghiên cứu nh hưởng Assembly time đến đ bền ván dăm định hướng (OSB) với lo i keo PMDI [8] Bryan H.River, E Arnold Okkonen (1991) nghiên cứu nh hưởng đ ẩm gỗ tới đ bền dán dính thực mối dán c nh ván Trong tác gi có nghiên cứu nh hưởng Assembly time đến đ đặc keo [6] Tiêu chuẩn D6325- 98, Hoa Kỳ đưa phương pháp xác định Open assembly time cho t m th m tráng keo [5] Hiện nay, Việt Nam chưa có m t nghiên cứu cụ thể v n đề Vì đề tài cần thiết, không trùng lặp 1.3 Mục tiêu đề tài Nghiên cứu nh hưởng assembly time tới đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm Trên sở xác định kho ng assembly time hợp lí để ứng dụng s n xu t 1.4 Phạm vi nghiên cứu Trong đề tài bước đầu nghiên cứu nh hưởng assembly time đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 keo Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm qua hai tiêu đ bền kéo trượt màng keo (theo EN 205) đ bong tách màng keo (theo JAS Type 2) 1.4.1 Loại chất kết dính a Keo Emulsion Polymer Isocyanate/EPI [10] Keo EPI m t lo i keo thu c dịng keo có kh hịa tan nước khơng có formaldehyde, đáp ứng u cầu thị trường keo kh đóng rắn nhanh, lưu hố l nh, tác nhân dán dính đáp ứng u cầu an tồn mơi trường Keo EPI thuờng m t hệ có hai thành phần bao gồm polime d ng nhũ tương polysocyanate (hoặc polisocyanate biến tính) Khi đuợc dán vào bề mặt gỗ nhũ tương (emulsion) thành phần keo t o nên m t màng liên tục mặt dán nhiệt đ môi trường Emulsion t o bám dính ban đầu tới gỗ t o đ nhớt thích hợp cho keo dán, đ m b o vị trí ổn định emulsion bề mặt gỗ Ch t polysocyanate làm tăng chức chống chịu với nhiệt đ mơi trường cho liên kết hố học t o chuỗi polime , thành phần keo gỗ Từ năm 1975 keo EPI sử dụng Nhật cho ván nhân t o có bề mặt chịu lực với nhà làm sẵn Keo PRF (phenol, resorcinol, formaldehyde) thuờng sử dụng, thay keo EPI tính đàn hồi lớn chúng với nhiệt đ làm việc, hình d ng đường dán phù hợp hơn, dễ vận chuyển, tốc đ s n xu t nhanh R t nhiều nhà xây dựng sử dụng keo EPI với hiệu qu so sánh với PRF như: EPI gắn kết ván sàn nhà, mái nhà tường, nhà m t tầng hay nhiều tầng Những tiêu chuẩn Mĩ Nhật chứng minh hiệu qu tuyệt vời keo EPI liên quan tới đ biến d ng, kh chống chịu nước nhiệt Ngồi keo EPI cịn có đ bám dính tốt lo i ch t liệu khác ngồi gỗ; ví dụ chúng dùng để dán dính t m bọc nhơm với gỗ Kh đem đến cho keo EPI triển vọng lớn thị trường keo dán gỗ Với việc phát triển keo EPI, việc nghiên cứu ph n ứng hoá học x y keo dán, nh hưởng emulsion polyisocyanate đến đặc tính keo trở nên r t quan trọng Những nhóm có c u t o chứa isocyanate có tác đ ng m nh chúng ph n ứng với hầu hết ch t có cực nước, rượu, cacbonat ch t khác m t hệ Thông thường ph n ứng phụ x y liên kết C=N; ngưng tụ isocyanate m t ph n ứng b n khác Sự ngưng tụ ph n ứng phụ nối với x y m t lúc, sinh s n phẩm đa d ng, đặc biệt m t polyisocyanate sử dụng Thêm nữa, ph n ứng xúc tác lẫn nhau, ph n ứng lưu hoá nhanh chúng bắt đầu Ho t đ ng hóa học isocyanates làm cho keo EPI lưu hố hồn tồn vĩnh cửu sau màng keo hình thành, từ ph n ứng lưu hố bao gồm ph n ứng không thuận nghịch x y nhanh Keo EPI kết hợp ưu điểm keo c u trúc không c u trúc Sự lựa chọn kĩ lưỡng isocyanate emulsion, việc điều chỉnh tỉ lệ chúng cho phép t o phương án keo với T đáp ứng sử dụng đến Emulision xác định có cơng thức xác t o thành màng keo tốt không cần kể đến T chúng cao Khi dán vào gỗ, isocyanate ph n ứng với thành phần gỗ (cellulose, hemilcellulose, lignin, ch t dẫn xu t) để hình thành liên kết hố trị R t nhiều ph n ứng x y đồng thời c nh tranh Trong tình tr ng đ ph n ứng isocyanate hidrophilicity thành phần khác điều khiển mức đ ph n ứng Có thể dự đoán thay đổi emulision isocyanate keo EPI nh hưởng đến hiệu qu keo mối dán gỗ Phản ứng keo EPI Phản ứng isocyanate với nước Phản ứng isocyanate với gỗ (cellulose, lignin nước) ình thành liên kết (M I + Polymer + ỗ) ình 1.1 Cơ chế liên kết mạng kh ng gian Vật dán Màng keo b Keo Synteko 1980/1993 [9] EPI 1980 ch t đóng rắn 1993 sử dụng để dán dính gỗ với gỗ Sự kết hợp t o nên mối dán có cường đ cao mơi trường khác nhau, có kh chịu nhiệt cao, có đ đàn hồi Dưới b ng thông số kỹ thuật keo ảng 1.1 Th ng số kỹ thuật keo EPI 1980/1993 Th ng số EPI Adhesive 1980 Isocyanate hardener 1993 Tr ng thái Lỏng Lỏng Màu sắc Trắng Hơi nâu 11000 - 20000 150 - 170 Đ nhớt (t i thời điểm cung c p, 25oC), mPas – 8,5 pH 20oC 30oC 20oC 30oC tháng tháng 12 tháng tháng Nhiệt đ Thời gian b o qu n điều kiện b o qu n NA b o qu n - 35oC; nhiệt đ th p Nhiệt đ b o qu n - 35oC; nhiệt đ th p 5oC cao hơn 5oC cao 35oC, b o qu n 35oC, b o qu n thời gian ngắn thời gian ngắn Keo bị tách rời thành thành phần sau 1-2 tháng b o qu n Sự phân tách không nh hưởng đến b n ch t dán dính khu y bình chứa trước sử dụng Hàm lượng formaldehyde Đáp ứng tiêu chuẩn F**** Khối lượng 1200 riêng, kg/m3 1200 Khi sử dụng nên tuân theo quy trình kỹ thuật S n phẩm 1980/1993 có kh t o mối dán theo tiêu chuẩn Khuyến nghị JAS 1152 S n phẩm sử dụng phù hợp với tiêu chuẩn JAIA F**** 005432 Quy trình c ng nghệ dán ép Vật dán T m mỏng hình khối Kiểu ép Ép ngu i, ép nóng, ép cao tần Nhiệt đ màng keo Lớn 15oC Thời gian ép ngu i (gỗ 60 phút 20oC Cao su với gỗ Cao su) 30 phút 30oC, phụ thu c vào điều kiện cụ thể Thời gian ép nóng, Chiều dày vật dán: 4mm - 10 phút 70oC (gỗ Cao su) 6mm - 12 phút ảng 2.3 ảng số lượng mẫu mức thí nghiệm bong tách Mức thí Mẫu keo Snyteko Mẫu keo Synteko nghiệm 1980/1993 1985/1993 R1 12 12 R2 12 12 R3 12 12 R4 12 12 R5 12 12 R6 12 12 R7 12 12 R8 12 12 R9 12 12 2.3 iểm tra độ bền dán dính Để đánh giá ch t lượng mối dán tiến hành kiểm tra lo i mẫu phương pháp khác 2.3.1 iểm tra độ bền kéo trượt màng keo Số lượng mẫu : 12 mẫu/mức assembly time Mẫu cắt theo tiêu chuẩn EN 205 – 2003 Mẫu lắp vào b gá theo phương thẳng đứng so với trục máy, đồng thời mẫu nằm mép b gá từ 15-20cm T i trọng máy tăng từ từ đến màng keo bị kéo trượt ( thời gian tăng t i từ 30 – 60s ) đọc trị số t i trọng lực phá huỷ đồng hồ đo lực (đọc xác đến kg ) Đ bền kéo trượt màng keo tính theo công thức: k = P x 9,81 (MPa) lw Trong : P - lực kéo màng keo bị phá huỷ, kgf; w - chiều r ng tiết diện kéo, mm; l - chiều dài tiết diện kéo, mm; 9,81 - hệ số quy đổi từ kgf sang Newton (N) (2.1) ình 2.9 Máy thử độ bền kéo trượt màng keo AMSLER a ối với keo Synteko 1980/1993 ảng 2.4 ộ bền kéo trượt màng keo Synteko 1980/1993, MPa Chế độ ặc trưng thống kê OAT, CAT, phút phút Xtb s S% P% C(95%) 5,44 0,72 13,24 3,82 0,46 6,27 0,82 13,05 3,77 0,52 5.82 0,70 11,99 3,46 0,44 10 5,49 0,53 9,69 2,80 0,34 10 5,25 0,90 17,18 4,96 0,57 10 5,08 0,63 12,42 3,59 0,40 12 4,77 0,55 11,60 3,35 0,35 12 4,59 0,57 12,42 3,59 0,36 12 4,47 0,65 14,59 4,21 0,41 Dựa kết qu b ng 2.4 ta lập phương trình tương quan biểu thị phụ thu c đ bền kéo trượt màng keo assembly time có d ng: Y = 0,36X1 - 0,07X2 - 0,05X12 - 0,01X22 + 6,66 (2.2) Hệ số tương quan: r = 0,93 Trong đó: Y – hàm tương quan biểu thị k ; X1 – biến số OAT; X2- biến số CAT Từ phương trình tương quan (2.2) ta thiết lập biểu đồ quan hệ assembly time n bn kộo trt mng keo Hình 2.10 Đồ thị quan hệ assembly time độ bền kéo tr-ợt màng keo Synteko 1980/1993 với gỗ Keo tràm §é bỊn kÐo tr-ỵt, MPa CAT 10 12 3.5 OAT, b ối với keo Synteko 1985/1993 ảng 2.5: ộ bền kéo trượt màng keo Synteko 1985/1993, MPa Chế độ ặc trưng thống kê OAT, CAT, phút phút Xtb s S% P% C(95%) 5,54 0,83 15,10 4,30 0,53 6,31 0,97 15,40 4,50 0,62 6,10 0,80 13,10 3,80 0,51 10 5,63 0,76 13,50 3,90 0,48 10 5,11 0,75 14,60 4,20 0,48 10 4,94 0,70 14,30 4,10 0,45 12 4,89 0,74 15,20 4,40 0,47 12 4,77 0,44 9,20 2,60 0,28 12 4,03 0,38 9,50 2,70 0,24 Dựa kết qu b ng 2.5 ta lập phương trình tương quan biểu thị phụ thu c đ bền kéo trượt màng keo assembly time có d ng: Y = 0,33X1 - 0,59X2 - 0,05X12 + 0,01X22 + 9,58 (2.3) Hệ số tương quan: r = 0,90 Từ phương trình tương quan (2.3) ta thiết lập biểu đồ tương quan theo thực nghiệm Hình 2.11 Đồ thị quan hệ assembly time độ bền kéo tr-ợt màng keo Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm Độ bền kéo tr-ợt, MPa CAT 10 12 OAT, 4 3.2.2 iểm tra độ bong tách ngâm nước Số lượng mẫu : 12 mẫu/mức assembly time Mẫu lu c bể điều nhiệt GW – 3025G 700C giờ, sau để 15 phút điều kiện môi trường, cuối s y nhiệt đ 600C Chiều dài vết nứt xác định kính lúp bong tách nhỏ đo thước kẹp điện tử có đ xác đến 10 -2mm ình 2.12 ể điều nhiệt RW – 3025G Từ số liệu đo được, thông qua xử lý số liệu ta kết qu sau a ối với keo Synteko 1980/1993 ảng 2.6 ộ bong tách màng keo Synteko 1980/1993, % Chế độ ặc trưng thống kê OAT, CAT, phút phút Xtb s S% P% C(95%) 35,06 3,49 9,96 2,88 2,22 27,04 4,36 16,14 4,66 2,77 36,61 4,22 11,52 3,33 2,68 10 36,89 2,60 7,05 2,04 1,65 10 37,01 4,13 11,17 3,22 2,63 10 41,15 5,76 14,00 4,04 3,66 12 42,30 5,72 13,52 3,90 3,63 12 42,98 7,12 16,57 4,78 4,52 12 44,42 5,68 12,80 3,69 3,61 Từ kết qu mức đ bong tách mẫu thí nghiệm giá trị mức assembly time ta xây dựng phương trình tương quan: Y = -6,79X1 + 3,99X2 + 0,93X12 - 0,07X22 + 15,27 (2.4) Trong đó: Y – hàm tương quan biểu thị đ bong tách; X1 – biến số OAT; X2- biến số CAT Hệ số tương quan r = 0,93 Từ phương trình tương quan (2.4) ta vẽ biểu đồ quan hệ assembly time với đ bong tỏch mng keo theo thc nghim Hình 2.12 Đồ thị quan hệ assembly time độ bong tách màng keo Synteko 1980/1993 với gỗ Keo tràm 60 §é bong t¸ch, % CAT 10 12 OAT, 20 b ối với keo Synteko 1985/1993 ảng 2.7 ộ bong tách màng keo Synteko 1985/1993, % Chế độ ặc trưng thống kê OAT, CAT, phút phút Xtb s S% P% C(95%) 34,54 4,66 13,49 3,89 2,96 39,74 6,30 15,84 4,57 4,00 39,26 4,75 12,10 3,49 3,02 10 33,59 3,89 11,58 3,34 2,47 10 26,34 2,36 8,97 2,59 1,50 10 28,42 4,10 14,42 4,16 2,60 12 39,28 6,81 17,33 5,00 4,32 12 43,70 5,54 13,96 4,03 3,52 12 43,47 5,90 13,57 3,92 3,75 Từ kết qu mức đ bong tách mẫu thí nghiệm giá trị mức assembly time xây dựng phương trình tương quan: Y = -2,02X1 - 48,67X2 + 0,29X12 + 2,47X22 + 271,7 (2.5) Hệ số tương quan r = 0,90 Từ phương trình tương quan (2.5) ta thiết lập biểu đồ tương quan thực nghiệm H×nh 2.13 Đồ thị quan hệ assembly time độ bong tách màng keo Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm 50 Độ bong tách, % CAT 10 12 OAT, 25 2.3 Phân tích, đánh giá kết nghiên cứu 2.3.1 Nhận xét, đánh giá Về hình dạng phá hủy mẫu Các mẫu gỗ thử kéo trượt có d ng phá hủy màng keo, m t số mẫu phá hủy gỗ hay đứt gỗ lo i bỏ Về giá trị đo được: Đ bền kéo trượt màng keo: Ta th y kết qu đ bền kéo trượt nhỏ, nhiên số liệu ch p nhận để phân tích mối tương quan yếu tố nh hưởng đến đ bền dán dính Đã lo i bỏ m t số mẫu thơ có giá trị lớn không cắt đứt hẳn màng keo nên lực đo lực làm đứt gỗ Mức đ bong tách màng keo theo giá trị đo r t lớn có m t số mức thí nghiệm R2 keo Synteko 1980/1993 mức thí nghiệm R5, R6 keo Synteko 1985/1993 đ t tiêu chuẩn Nhật B n phần trăm bong tách nhỏ 30% Tuy nhiên kết qu đánh giá mức đ nh hưởng assembly time yếu tố khác đến ch t lượng dán dính Về quy luật ảnh hưởng Căn vào biểu đồ từ hình 2.10 đến 2.13 ta th y Trong điều kiện lo i gỗ Keo tràm, đ ẩm, lượng keo tráng, chế đ ép đ bền kéo trượt màng keo tăng gi m cịn đ bong tách màng keo gi m tăng theo trình assembly time Kho ng assembly time tốt nh t lo i keo Synteko 1980/1993 mức thí nghiệm R2 (OAT = phút, CAT = phút), lo i keo Synteko 1985/1993 mức thí nghiệm R5 (OAT = phút, CAT= 10 phút) Đây kết qu quan trọng có ý nghĩa nh t rút từ thực nghiệm, vào kết qu để áp dụng vào s n xu t ta nên xem xét điều kiện cụ thể đưa mức assembly time hợp lý Q trình thực nghiệm có sai lệch thời gian quy trình ép song ngun nhân sai số khơng lớn đến mức khơng thể ch p nhận Tóm l i, kết luận chung rút đáng tin cậy áp dụng vào thực tế s n xu t 2.3.2 Phân tích nguyên nhân ảnh hưởng đến kết Ảnh hưởng assembly time Như phân tích phần nghiên cứu lý thuyết assembly time có nh hưởng đến đ bền dán dính Mỗi mức thí nghiệm khác kho ng assembly time khác nên đ bền mối dán khác Cụ thể nh hưởng trực tiếp đến liên kết keo dán - vật dán liên kết keo dán - keo dán Mục đích sau kho ng assembly time t o mức đ tiếp xúc màng keo vật dán hợp lý hình thành liên kết hai màng keo OAT ngắn hay dài nh hưởng không tốt đến ch t lượng mối dán Nếu OAT ngắn, dung dịch keo chưa kịp phân tán vào gỗ làm cho mức đ tiếp xúc keo vật dán dẫn đến liên kết keo dán- vật dán bền Ngược l i OAT dài, với lượng keo tráng khơng đủ màng keo bị gián đo n đ bền dán dính CAT khác liên kết hai màng keo khác Nếu CAT ngắn, hai màng keo chưa hình thành liên kết ban đầu Ngược l i, CAT dài làm liên kết ban đầu nhiều lên gây tượng đóng rắn sớm, ép màng keo bị giịn gẫy ch t lượng mối dán Ảnh hưởng chất kết dính Mỗi lo i keo có tính ch t, thơng số kỹ thuật khác v n đề t o nên khác biệt ch t lượng mối dán Theo thông số kỹ thuật keo Synteko 1980/1993, 1985/1993 công ty casco cung c p, th y khác hai lo i keo đ nhớt, đ pH khối lượng riêng Điều lý gi i khác kết qu thu thực nghiệm Ngồi ra, q trình b o qu n keo không cẩn thận nh hưởng đến ch t lượng keo làm gi m ch t lượng mối dán Ảnh hưởng cấu tạo gỗ C u t o gỗ lõi, gỗ giác khác nhau: Gỗ lõi gỗ giác hình thành lên sau m t sau m t q trình biến đổi sinh học, vật lý, hố học r t phức t p Vì vậy, gỗ giác, gỗ lõi khác KLTT, c u t o thành phần hoá học nên ch t lượng mối dán phần gỗ giác, gỗ lõi khác Về KLTT, gỗ giác lớn gỗ lõi Chính mà m t chế đ gia công bề mặt vật dán gỗ giác cho ch t lượng gia công bề mặt tốt phần gỗ lõi Mà cường đ dán dính l i tỷ lệ thuận với đ nhẵn bề mặt vật dán Vì ch t lượng mối dán gỗ giác–gỗ giác, gỗ giác–gỗ lõi tốt ch t lượng mối dán gỗ lõi–gỗ lõi Ở phần gỗ lõi ống m ch tế bào bít, bịt kín lỗ m ch có m t số ch t hố học khác thẩm th u lên vách tế bào Do trình thẩm th u dung dịch keo vào gỗ khó khăn nên ép keo bị trào làm nghèo lượng keo bề mặt vật dán dẫn đến ch t lượng mối dán gỗ lõi – gỗ lõi ch t lượng mối dán gỗ giác – gỗ giác Ảnh hưởng độ tuổi Gỗ Keo tràm sử dụng có đ tuổi 8-10 năm Ở đ tuổi phần gỗ lõi xu t m t vòng gỗ già, mềm xốp màu nâu xám, làm gi m đ bền học gỗ Vùng gỗ làm gi m ch t lượng gia công bề mặt, cường đ mối dán vùng r t th p Ảnh hưởng áp suất ép Với gỗ lõi bề mặt vật dán đ nhẵn phẳng cao gỗ giác đồng thời gỗ lõi keo khó thẩm th u màng keo không dàn tr i gỗ giác nên đòi hỏi áp su t ép gỗ lõi ph i lớn phần gỗ giác Nhưng q trình làm thí nghiệm ta chọn áp su t ép cho c gỗ giác gỗ lõi nên ch t lượng mối dán gỗ giác lớn gỗ lõi Ảnh hưởng thiết bị B n thân thiết bị đo, máy móc chứa sẵn m t sai số nh t định đồng hồ đo lực sai số kgf Tuy nhiên sai số không đáng kể Ảnh hưởng gia c ng mẫu Mẫu thí nghiệm gia công theo tiêu chuẩn tránh khỏi m t số mẫu sai lệch gia cơng chưa chuẩn Ví dụ mẫu có d ng phá huỷ m t phần keo gỗ q trình gia cơng cắt mẫu thử kéo trượt chưa chuẩn xác Mẫu m t phần gỗ chưa cắt hết nên kéo trượt màng keo phần gỗ chưa cắt y bị phá huỷ chúng cho trị số kéo trượt lớn giá trị thực Ở mẫu kéo trượt bị đứt gỗ phần gỗ lõi gỗ lõi có mắt bị chéo thớ dẫn đến cường đ kéo đứt dọc thớ gỗ nhỏ cường đ kéo trượt màng keo làm cho gỗ bị đứt Các mẫu cho giá trị nhỏ giá trị thực Tuy nhiên, mẫu sai quy cách r t ít, lo i bỏ nên nh hưởng không đáng kể tới kết qu thí nghiệm Phần ẾT LUẬN V Ề XUẤT ết luận 3.1 Qua kết qu nghiên cứu , đưa m t số kết luận sau: Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 dán vào bề mặt gỗ Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính có tính quy luật lập phương trình tương quan đ bền dán dính assembly time Kho ng assembly time hợp lý lo i keo Synteko 1980/1993 mức R2 (OAT = phút, CAT = phút), Với lo i keo Synteko 1985/1993 mức R5 (OAT = phút, CAT = 10 phút) Kết qu nghiên cứu sở để định hướng cho sử dụng keo với kho ng assembly time hợp lí 3.2 Tồn Ph m vi nghiên cứu đề tài h n chế lo i gỗ Keo tràm hai lo i keo dán Synteko 1980/1993, Synteko 1985/1993 công ty keo Casco cung c p M t số yếu tố khống chế đ ẩm vật dán, lượng keo tráng, chế đ ép, mơi trường ép khó điều khiển dẫn đến hệ số biến đ ng mẫu lớn m t mức thí nghiệm 3.3 ề xuất Mở r ng ph m vi nghiên cứu assembly time cho lo i gỗ khác, cho điều kiện s n xu t cụ thể như: s n xu t ván ghép thanh, ván dán, ván dăm Dung lượng mẫu thí nghiệm cịn cần ph i tăng thêm dung lượng mẫu để kết qu có đ tin cậy cao Để phục vụ cho nghiên cứu khoa học mong thiết bị dùng phục vụ cho trình t o mẫu kiểm tra đ m b o tính xác, khơng bị hư hỏng hay sai số ph i sửa chữa sử dụng Tài liệu tham khảo Tài liệu tham khảo Tiếng việt Ph m Văn Chương – Nguyễn Hữu Quang (2004), Công nghệ sản xuất ván nhân tạo, NXB Nông nghiệp Hà N i Nguyễn Văn Bỉ (2005), h ng pháp nghi n c u th c nghiệm, Trường đ i học Lâm nghiệp Hà Thị Thu (2009), khoá luận tốt nghiệp “Nghi n c u ảnh h ởng thời gian sau trộn keo (pot life) đến độ bền dán dính keo Synteko 1911/1999”, Khoa Chế biến Lâm s n, Trường đ i học Lâm nghiệp Nguyễn Văn Thuận (1993), ài giảng Công nghệ sản xuất ván nhân tạo tập 1, Trường đ i học Lâm nghiệp Tài liệu tham khảo tiếng nước American society for testing and materials - Designation: D 6325 – 98, Test Method for Determining Open Assembly Time of Carpet Mastic Adhesives1 Bryan H.River – E Anold Okkonen (1991), Delamination of Edge – glued wood panels United states Department of Agriculture Handbook of Adhesive Technology, Second Edition Revised and Expanded K.Semple, E.Sackey, H.Park and G.Smith (2005), Open assembly time effects on strength properties of OSB bonded with PMDI, The University of Bristish Columbia Faculty of Forestry Panek, J.R and Cook, J.P., Construction Sealants and Adhesives, John Wiley & Sons, New York, 1991.Sharpe, L.H., “Fundamentals of Adhesives and Sealants Technology,” Adhesives and Sealants, vol 3, Engineered 10 Product information (2009), Casco adhesives 11 Thermomechanical analysis and performance tests of some EPI wood adhesives, Lijun Qiao, Allan J Easteal, Clive J Bolt, Philip K Coveny, Robert A Franich Pigment & Resin Technology Bradford: 2000 Vol 29, Iss 4; pg 229 ẢN TÓM TẮT ĨA LUẬN TỐT N I P Tên khóa luận: “Nghiên cứu ảnh hưởng assembly time đến độ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm” Giáo viên hướng dẫn: NGƯT.PGS.TS Ph m Văn Chương Sinh viên thực : Ph m Thị Hiền Mục tiêu khóa luận Nghiên cứu nh hưởng assembly time tới đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm sở xác định kho ng assembly time hợp lí để ứng dụng s n xu t ối tượng, phạm vi phương pháp nghiên cứu 2.1 ối tượng nghiên cứu  Lo i keo: Sử dụng hai lo i keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993  Lo i gỗ: Keo tràm 2.2 Phạm vi nghiên cứu Trong đề tài bước đầu nghiên cứu nh hưởng assembly time đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 keo Synteko 1985/1993 với gỗ Keo tràm qua hai tiêu đ bền kéo trượt màng keo (theo EN 205) đ bong tách màng keo (theo JAS Type 234) 2.3 Phương pháp nghiên cứu  Phương pháp kế thừa: Kế thừa kết qu nghiên cứu có trước vật dán Keo tràm, kế thừa thông tin b n keo EPI  Phương pháp chuyên gia: Tham kh o ý kiến nhà chuyên môn  Phương pháp thực nghiệm  Phương pháp xử lý số liệu phương pháp thống kê tốn học Nội dung khóa luận  Trình bày sở lý thuyết;  Mơ t phần thực nghiệm;  Xử lý kết qu thực nghiệm;  Rút kết luận nh hưởng assembly time đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 (đ bền kéo trượt màng keo, mức đ bong tách màng keo ngâm nước) gỗ Keo tràm ết luận Qua kết qu nghiên cứu , đưa m t số kết luận sau: Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/1993 Synteko 1985/1993 dán vào bề mặt gỗ Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính có tính quy luật lập phương trình tương quan đ bền dán dính assembly time Kho ng assembly time hợp lý lo i keo Synteko 1980/1993 mức R2 (OAT = phút, CAT = phút), Với lo i keo Synteko 1985/1993 mức R5 (OAT = phút, CAT = 10 phút) Kết qu nghiên cứu sở để định hướng cho sử dụng keo với kho ng assembly time hợp lí ố cục khóa luận Khóa luận gồm có:  Số trang: 44 trang  Số biểu đồ: biểu đồ  Số phụ biểu: 18 phụ biểu ... dán dính keo Đề tài: "Nghiên cứu ảnh hưởng assembly time đến độ bền dán dính keo Synteko 1980/ 1993 Synteko 1985 /1993 với gỗ Keo tràm" nhằm nghiên cứu nh hưởng assembly time đến ch t lượng dán dính. .. sau: Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/ 1993 Synteko 1985 /1993 dán vào bề mặt gỗ Assembly time nh hưởng đến đ bền dán dính có tính quy luật lập phương trình tương quan đ bền. .. vi nghiên cứu Trong đề tài bước đầu nghiên cứu nh hưởng assembly time đến đ bền dán dính keo Synteko 1980/ 1993 keo Synteko 1985 /1993 với gỗ Keo tràm qua hai tiêu đ bền kéo trượt màng keo (theo