Nhà đa năng trường đại học bách khoa đà nẵng

Nhà đa năng trường đại học bách khoa đà nẵng Nhà đa năng trường đại học bách khoa đà nẵng Nhà đa năng trường đại học bách khoa đà nẵng luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP NHÀ ĐA NĂNG- TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐÀ NẴNG SVTH: TRỊNH TRƯỜNG SƠN MSSV: 110120318 LỚP: 12X1C GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÍNH TS MAI CHÁNH TRUNG Đà Nẵng – Năm 2017 MỤC LỤC CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH………………………….1 1.1 Sự cần thiết đầu tư 1.2 Vị trí, điều kiện tự nhiên, trạng khu vực 1.2.1 Khái quát vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên 1.2.3 Các điều kiện địa chất thủy văn 1.3 Nội dung quy mơ cơng trình 1.4 Giải pháp thiết kế cơng trình 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 1.4.2 Giải pháp kiến trúc 1.4.3 Các giải pháp kỹ thuật khác CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH- SÀN TẦNG 4……………….8 2.1 Sơ đồ phân chia ô sàn tầng 2.2 Phân loại ô sàn 2.3 Chọn sơ chiều dày sàn 2.4 Cấu tạo lớp sàn 2.5 Xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn 2.5.1 Tĩnh tải sàn 2.5.2 Hoạt tải sàn 10 2.6 Xác định nội lực ô 11 2.6.1 Nội lực sàn dầm ( S1, S2, S3, S5, S13, S14, S17, S19, S20) 11 2.6.2 Nội lực kê cạnh 11 2.6.3 Tính tốn cốt thép chịu lực 12 2.6.4 Tính tốn sàn kê bốn cạnh (ơ sàn S8) 13 2.6.5 Tính tốn sàn loại dầm (ơ sàn s17) 16 2.7 Tính tốn cốt thép sàn cịn lại 17 2.8 Bố trí cốt thép 18 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THANG BỘ……………………………………………19 3.1 Kiến trúc cấu tạo thang 19 3.2 Sơ kích thước tiết diện cấu kiện 20 3.3 Tính thang 21 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên thang 21 3.3.2 Xác định nội lực 22 3.3.3 Tính tốn cốt thép 23 3.4 Tính sàn chiếu nghỉ 24 3.4.1 Tải trọng sác dụng lên sàn chiếu nghỉ 24 3.4.2 Xác định nội lực 24 3.4.3 Tính tốn cốt thép 25 3.5 Tính tốn dầm chiếu nghỉ D1 26 3.5.1 Tải trọng tác dụng 26 3.5.2 Sơ đồ tính nội lực 27 3.5.3 Tính tốn cốt thép dọc 27 3.5.4 Tính tốn cốt đai 28 3.6 Tính dầm chiếu tới D2 29 3.6.1 Tải trọng tác dụng 29 3.6.2 Sơ đồ tính nội lực 29 3.6.3 Tính tốn cốt thép dọc 30 3.6.4 Tính toán cốt đai 31 CHƯƠNG 4: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH……………………32 4.1 Chọn sơ kích thước cáu kiện 32 4.1.1 Chọn kích thước sàn 32 4.1.2 Chọn sơ kích thước tiết diện cột 32 4.1.3 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm 33 4.2 Xác định tải trọng tác dụng lên cơng trình 35 4.2.1 Cơ sở tính tốn 35 4.2.2 Xác định tải trọng thẳng đứng 35 4.2.3 Xác định tải trọng gió 36 4.3 Tổ hợp tải trọng 42 4.3.1 Phương pháp tính toán 42 4.3.2 Các trường hợp tải trọng 42 4.3.3 Tổ hợp tải trọng 43 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 3…………………………………… 44 5.1 Tính tốn cột khung trục 44 Hình 5.1 Khung trục 44 5.2 Tổ hợp nội lực: 44 5.2.1 Vật liệu: 45 5.2.2 Tính tốn cốt thép dọc cho cột: 45 5.3 Bố trí cốt thép 53 5.4 Tính tốn dầm khung trục 54 5.4.1 Tổ hợp nội lực 54 5.4.2 Vật liệu 54 5.4.3 Tính tốn cốt thép dọc dầm 54 5.5 Tính tốn thép đai dầm 57 5.5.1 Kiểm tra khả chịu ứng suất nén 57 5.5.2 Kiểm tra điều kiện tính tốn cốt thép đai 58 5.5.3 Tính tốn cốt thép đai khơng đặt cốt thép xiên 58 5.5.4 Tính tốn khoảng cách cốt đai 60 5.6 Tính tốn cốt thép treo 60 5.6.1 Tính tốn cốt thép treo dầm B24 tầng 61 CHƯƠNG 6: TÍNH MĨNG KHUNG TRỤC 3…………………………………….62 6.1 Điều kiện địa chất cơng trình 62 6.1.1 Địa tầng khu đất 62 6.1.2 Đánh giá chị tiêu lý đất 62 6.1.3 Đánh giá đất 63 6.2 Lựa chọn giải pháp móng 65 6.1.4 Giải pháp cọc ép 65 6.1.5 Giải pháp cọc khoan nhồi 65 6.2 Tính tốn thiết kế móng cọc 65 6.2.1 Các giả thiết tính tốn 65 6.2.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 66 6.3 Thiết kế móng M1 (móng cột C7.1) 66 6.3.1 Chọn vật liệu 66 6.3.2 Tải trọng: 66 6.3.3 Chọn thông số cọc 67 6.3.4 Chọn thông số đài cọc 67 6.3.5 Tính tốn sức chịu tải cọc 68 6.3.6 Chọn số lượng cọc, bố trí cọc 69 6.3.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cột 70 6.3.8 Kiểm tra đất mũi cọc kiểm tra lún 71 6.3.9 Tính toán cốt thép đài cọc 74 6.4 Thiết kế móng M2 (móng cột C12.1 C15.1) 77 6.4.1 Chọn vật liệu 77 6.4.2 Tải trọng: 77 6.4.3 Chọn thông số cọc 79 6.4.4 Chọn thông số đài cọc 79 6.4.5 Tính tốn sức chịu tải cọc 80 6.4.6 Chọn số lượng cọc, bố trí cọc 80 6.4.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cột 81 6.4.8 Kiểm tra đất mũi cọc kiểm tra lún 82 6.4.9 Tính tốn cốt thép đài cọc 85 6.5 Thiết kế móng M4 (móng cột C27.1) 87 6.5.1 Chọn vật liệu 87 6.5.2 Tải trọng: 87 6.5.3 Chọn thông số cọc 88 6.5.4 Chọn thông số đài cọc 89 6.5.5 Tính tốn sức chịu tải cọc 89 6.5.6 Chọn số lượng cọc, bố trí cọc 90 6.5.7 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cột 90 6.5.8 Kiểm tra đất mũi cọc kiểm tra lún 91 CHƯƠNG 7: BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG TỔNG QUAN CƠNG TRÌNH……………………………………………………………………………… 95 7.1 Đặc điểm cơng trình: 95 7.1.1 Vị trí cơng trình: 95 7.1.2 Kết cấu qui mơ cơng trình: 95 7.1.3 Các công tác chuẩn bị thi công: 95 7.2 Phương án tổng thể thi công phần ngầm: 96 7.3 Phương án thi công phần thân 97 CHƯƠNG 8: BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG PHẦN NGẦM…………………………………………………………………………………9 8.1 Thi cơng cọc khoan nhồi 99 8.1.1 Đánh giá sơ công tác thi công cọc khoan nhồi 99 8.1.2 Chọn máy thi công cọc 99 8.2 Trình tự thi cơng cọc khoan nhồi: 100 8.3 Tính tốn máy bơm xe vận chuyển bê tơng phục vụ công tác thi công cọc 101 8.3.1 Chọn máy bơm bê tông 102 8.3.2 Thời gian thi công cọc nhồi 102 8.3.3 Công tác phá đầu cọc 102 8.3.4 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 103 8.4 Biện pháp thi công đào đất 104 8.4.1 Chọn biện pháp thi công: 104 8.4.2 Chọn phương án đào đất 104 8.4.3 Tính khối lượng đất đào 105 8.5 Tính tốn khối lượng cơng tác đắp đất hố móng 106 8.6 Lựa chọn máy đào xe vận chuyển đất 107 8.6.1 Chọn máy đào 107 8.6.2 Chọn xe phối hợp để chở đất đổ 108 8.6.3 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 109 8.7 Thiết kế ván khn đài móng 109 8.7.1 Thiết kế ván khn đài móng M2 110 8.8 Tổ chức thi công cơng tác bê tơng cốt thép móng 113 8.8.1 Xác định cấu trình 113 8.8.2 Phần chia phân đoạn 113 8.8.3 Chọn tổ hợp máy thi công 116 8.9 Tổ chức thi công công giằng móng 116 8.9.1 Phần chia phân đoạn 116 8.9.2 Phần chia phân đoạn 116 8.9.3 Tính khối lượng cơng tác 116 8.9.4 Xác định nhịp công tác 117 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN…………………………118 9.1 Lựa chọn ván khn, cột chống cho cơng trình 118 9.2 Thiết kế ván khuôn cột 118 9.2.1 Ván khuôn cột 118 9.2.2 Sườn dọc 120 9.2.3 Gông 121 9.3 Thiết kế ván khn sàn tầng điển hình 122 9.3.1 Ván khuôn sàn 122 9.3.2 Xà gồ lớp 124 9.3.3 Xà gồ lớp 125 9.3.4 Cột chống 126 9.4 Thiết kế ván khuôn dầm 400X650 127 9.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 400x650 127 9.4.2 Xà gồ dọc đỡ đáy dầm 129 9.4.3 Xà gồ ngang 130 9.4.4 Cột chống 132 9.4.5 Thiết kế ván khuôn thành dầm 400x650 132 9.4.6 Xà gồ dọc đỡ thành dầm 134 9.5 Thiết kế ván khuôn dầm 300X800 135 9.5.1 Ván khuôn đáy dầm 300x800 135 9.5.2 Xà gồ dọc đỡ đáy dầm 135 9.5.3 Xà gồ ngang 135 9.5.4 Ván khuôn thành dầm 300x800 135 9.5.5 Xà gồ dọc đỡ thành dầm 135 9.5.6 Xà gồ đứng đỡ thành dầm 135 9.6 Thiết kế ván khuôn cầu thang 135 9.6.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ 136 9.6.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ cầu thang 136 9.6.3 Thiết kê ván khuôn cầu thang 136 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2.1: Sơ đồ sàn tầng điển hình……………………………………………… Hình 2.2 Cấu tạo lớp sàn nhà ô sàn dày 120 có đóng trần thạch cao……… Hình 2.3 Cấu tạo lớp sàn nhà sàn dày 120 khơng đóng trần thạch cao…….6 Hình 3.1: Mặt thang số 1……………………………………………….16 Hình 3.2: Mặt cắt thang số 1………………………………………………….17 Hình 3.3: Cấu tạo lớp vật liệu cầu thang………………………………….…18 Hình 3.4: Sơ đồ tính thang…………………………………………… 19 Hình 3.5: Sơ đồ tính sàn chiếu nghỉ…………………………………………….22 Hình 3.6: Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ D1……………………………………….24 Hình 3.7: Biểu đồ moment dầm chiếu nghỉ D1……………………………… 24 Hình 3.8: Sự truyền tải ô sàn S6 vào dầm chiếu tới D2………………… 26 Hình 3.9: Sơ đồ tính dầm chiếu tới D2……………………………………… 27 Hình 3.10: Biểu đồ moment dầm chiếu tới D2……………………………… 27 Hình 4.1 Sơ đồ bố trí cột……………………………………………………… 30 Hình 4.2 Sơ đồ bố trí dầm sàn tầng 2,3 31 Hình 4.3 Sơ đồ bố trí dầm sàn tầng 4-11…………………………… 31 Hình 4.4 Sơ đồ tính tốn……………………………………………………….34 Hình 4.5 Mơ hình ETABS2013……………………………………… 36 Hình 5.1 Khung trục 3………………………………………….…………… 41 Hình 5.2: Trường hợp tính tốn thép chịu mơ men dương…………………….52 Hình 5.3: Cốt thép treo……………………………………………………… 56 Hình 6.1 Bố trí cọc móng M1……………………………………….… 67 Hình 6.2 Diện tích đáy móng khối quy ước móng M1…………………………69 Hình 6.3 Sơ đồ tính tốn chọc thủng đài cọc M1……………………………….72 Hình 6.4 Sơ đồ mặt cắt tính thép đài móng M1…………………………….73 Hình 6.5 Tải trọng tác dụng lên móng M2…………………………………….75 Hình 6.6: Bố trí cọc móng M2…………………………………………….78 Hình 6.7 Sơ đồ tính tốn chọc thủng đài cọc M1………………… 82 Hình 6.8 Sơ đồ mặt cắt tính thép đài móng M2……………… 83 Hình 8.2 Đài móng M2………………………………… ………………… 105 Hình 8.3 Sơ đồ tính ván khn đài móng………………………….…….106 Hình 8.4 Sơ đồ tính xác định khoảng cách cột chống………………107 Hình 8.5 Mặt phân đoạn thi cơng bê tơng móng….…………………….108 Hình 9.1 Sơ đồ tính ván khn cột……………………………………… 115 Hình 9.2 Sơ đồ tính sườn dọc VK cột…………………………………….116 Hình 9.3 Sơ đồ tính gơng VK cột…………………………………………117 Hình 9.4 Biểu đồ nội lực chuyển vị gông VK cột 117 Hình 9.5 Ơ sàn S16 tầng 118 Hình 9.6 Sơ đồ tính ván khn sàn…………………………………………….118 Hình 9.7 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK sàn………….………………… 120 Hình 9.8 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK sàn……………………………….122 Hình 9.9 Biểu đồ moment, chuyển vị xà gồ lớp VK sàn 122 Hình 9.10 Sơ đồ tính cột chống VK sàn…………………………………… 123 Hình 9.11 Sơ đồ tính VK đáy dầm 400x650 mm .124 Hình 9.12 Sơ đồ tính xà gồ dọc VK đáy dầm 400x650 mm………………125 Hình 9.13 Sơ đồ tính xà gồ ngang VK dầm 400x650 mm…………….….127 Hình 9.14 Biểu đồ nội lực, chuyển vị, xà gồ ngang VK dầm 400x650… 127 Hình 9.15 Sơ đồ tính VK thành dầm 400x650 mm 129 Hình 9.16 Sơ đồ tính xà gồ dọc VK thành dầm 400x650 mm…………….130 Hình 9.17 : Mặt cầu thang bộ…………………………………….……….133 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.7: Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn………………………………… Bảng 4.1: Giá trị tần số dao động cơng trình theo phương X………………38 Bảng 4.2: Giá trị I theo mode dao động……………………………………38 Bảng 4.3: Giá trị tần số dao động cơng trình theo phương Y………………39 Bảng 4.4: Giá trị I theo mode dao động theo phương Y………………………39 Bảng 5.1: Điều kiện tính tốn theo nén lệch tẩm phẳng phương X,Y…………… 43 Bảng 5.2: Giá trị độ mảnh…………………………………………………………45 Bảng 5.3: Bảng tổ hợp nội lực cột C7 Tầng 1……………………………………45 Bảng 5.4 : Bảng tính cốt thép cột C7 tầng 1………………………………………47 Bảng 5.5: Bảng tổ hợp nội lực cột C7.11……………………………………… 48 Bảng 5.6 : Bảng tính cốt thép cột C7.11……… ……………………………… 50 Bảng 5.7: Bảng tổ hợp nội lực dầm B24 tầng 2……………………………… 53 Bảng 6.1- Chỉ tiêu lý lớp đất………………………………………….59 Bảng 6.2 Đánh giá độ chặt đất rời(TCVN 93622012)……………… …….59 Bảng 6.3: Đánh giá trạng thái đất dính (TCVN 93622012)…………… ….59 Bảng 6.4 : Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M1……………….…………………63 Bảng 6.5 :Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M1……………… …………….…64 Bảng 6.6 : Tải trọng tác dụng lên cọc móng M1…………………………………68 Bảng 6.7: Bảng ứng suất thân ứng suất gây lún móng M1……………….71 Bảng 6.8 : Tổ hợp tải trọng tính tốn chân cột C12.1 C15.1 ………………….74 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng Bảng 6.9 : Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M2 …………… ……………… 75 Bảng 6.10 : Tải trọng tác dụng lên cọc móng M2……………………………… 79 Bảng 6.11: Bảng ứng suất thân ứng suất gây lún móng M2………… 82 Bảng 6.12 : Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M3…………… ………………… 84 Bảng 6.13 : Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M3 …………………………… 85 Bảng 6.14 : Tải trọng tác dụng lên cọc móng M3…………………….……… 87 Bảng 6.15: Bảng ứng suất thân ứng suất gây lún móng M3………….…90 Bảng 8.1: Khối lượng bê tông, cốt thép cọc…………………………………94 Bảng 8.2: Thể tích bê tơng đài móng chiếm chỗ………………………………101 Bảng 8.3: Thể tích dầm móng chiếm chỗ…………………………………… 102 Bảng 8.4 Khối lượng công tác thi công bê tông đài…………………109 Bảng 8.5 Khối lượng công tác phân đoạn………………………109 Bảng 8.7 Hao phí nhân cơng cho công việc (Đài cọc)……………………110 Bảng 8.8 Khối lượng công tác thi cơng đài móng…………………………… 112 Bảng 8.9 Phân cơng tổ đội chuyên môn……………………………………… 112 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng  l2 = 128.E.J x 128.65000.48,6 =3 = 67,9 cm 400.q tc 400.3, 228 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 625 cm giữa, lxgt = 425 cm biên 9.3.2 Xà gồ lớp a) Sơ đồ tính - Xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ lớp dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ lớp qtt = 759,05 KG/m l l l (M) ql2/10 Hình 9.7 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK sàn b) Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 625 cm - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông cốt thép qbtct = γbtct.hs.0,625 = 2600.0,12.0,625 = 195 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: qvk = γgỗ.hvk.0,6 = 600.0,018.0,625 = 6,75 kG/m + Trọng lượng xà gồ lớp trên: qxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,05-0,046.0,046) = 3,0 kG/m - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công lấy 250 kG/m2 => qsd = 250.0,625 = 156,3 kG/m + Hoạt tải đầm rung: tra TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kg/m2 => qđ1 = 200.0,625 = 125 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: →Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ2 = 400.0,625 = 250 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2) = max(125 ; 250) = 250 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbtct + qvk + qxg = 195 + 6,75 + 3,0= 204,75 kG/m - Tải trọng tính tốn: qtt = qbt n1 + qct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + 0,9.qsd.n3 +0,9 qđ n4 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 124 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng = 195.1,2 +6,75.1,1+3,0.1,1+0,9.156,3.1,3 +0,9 250.1,3 = 720,1 kG/m - Trong n1, n2, n3, n4 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,2 trường hợp tải trọng thân bê tông cốt thép + n2=1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo + n3=1,3 trường hợp tải trọng người phương tiện vận chuyển + n4=1,3 trường hợp tải trọng chấn động đổ bê tơng c) Tính khoảng cách xà gồ lớp lxgd - Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 Jx = Jy = = 14,77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h - Theo điều kiện bền: Mmax q tt l2 7,59.l2 = = =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91 2100.10.5,91 = 131,3 cm 7, 201  l1  - Theo điều kiện biến dạng: f max q tc l4 l =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép  l2  128.E.J x 128.2,1.106.14,77 = = 169,2 cm 400.q tc 400.2,047 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp 100 cm 9.3.3 Xà gồ lớp a) Sơ đồ tính - Xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ lớp dưới, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống 100 cm P P P P 200 425 625 625 625 500 000 000 P P P P P 625 625 625 625 625 000 000 000 8000 P P P P P 625 625 625 300 200 000 000 500 Hình 9.8 Sơ đồ tính xà gồ lớp VK sàn SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 125 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng Hình 9.9 Biểu đồ mômen, phản lực gối , chuyển vị xà gồ lớp VK sàn b) Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 100 cm - Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ lớp lên xà gồ lớp dưới: Ptc(xà gồ lớp trên) = qtc.l = 204,75.1 = 204,75 kG Ptt(xà gồ lớp trên) = qtt.l = 720,1.1 = 720,1 kG - Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,1-0,046.0,096) = 4,6 kG/m q ttxg = q tcxg n = 4,6.1,1 = 5,1 kG/m - Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo c) Kiểm tra khoảng cách cột chống - Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm: 2J 2.77,52 5.103 − 4,6.9,63 Jx = Jy = = 77,52 cm , Wx = Wy = = = 15,50 cm3 12 h 10 - Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 217,24 kG.m = 21724 kG.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,0009 m = 0,09 cm - Theo điều kiện bền: M 21724  = max = = 1401,5 kG/cm2 < [] = 2100 kG/cm2 (Thỏa mãn) Wx 15,5 - Theo điều kiện biến dạng: l 100 f max = 0,09 cm  [f ] = = = 0, 25 cm (Đối với bề mặt lộ ngoài)( Thỏa 400 400 mãn) 9.3.4 Cột chống - Giải phần mềm Sap2000, ta có phản lực lớn gối: P = 1865,6 kG - Chiều cao cột chống: hcc = htầng − hsàn − hvk − hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,6 - 0,12 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 3,312 (m) - Dùng cột chống nêm 48,3x2 mm SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 126 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng Hình 9.10 Sơ đồ tính cột chống VK sàn - Kích thước cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm - Các đặc trưng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: 4 D4   d   .4,834   4, 43   Jx = Jy = J = 1 −   = 7,81 (cm ) 1 −    =  64   D   64   4,83   .(D − d ) .(4,832 − 4, 432 ) = = 2,91 (cm ) + Diện tích F = 4 + Bán kính quán tính: i x1 = i y2 = J 7,81 = = 1,64 (cm) F 2,91 - Kiểm tra điều kiện ổn định: + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm l 100  x =  y = 0x = = 61     = 150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823 P 1864,6 max = c = = 973,2 (kG / cm )  R thep = 2100 (kG / cm ) ..F 0,8.0,823.2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phương 9.4 Thiết kế ván khuôn dầm 400X650 - Dầm cao 650 mm - Chiều cao thông thuỷ: h = 3600 - 650 = 2950 (mm) - Sử dụng chống đà 9.4.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 400x650 - Dầm 400x650 dọc trục B ô sàn S17 - Với chiều rộng đáy dầm 400mm, dài 7450 mm - Ta chọn 400x2500 mm 400x2450 mm, bề dày ván 18 mm SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 127 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng a) Sơ đồ tính - Ván khuôn đáy dầm làm việc dầm đơn giản, gối tựa xà gồ dọc qtt = 2508 kG/m l (M) ql2/8 Hình 9.11 Sơ đồ tính VK đáy dầm 400x650 mm b) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn đáy dầm 400x650 - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông cốt thép qbtct = γbtct.1.hdc = 2600.1.0,65 = 1690 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: q vk =  vk t vk = 600.0,018.1 = 10,8 kG/m - Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2 => Tính m bề rộng ván khn là: qđ1 = 200.1 = 200 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: →Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => Tính m bề rộng ván khuôn là: qđ2 = 400.1 = 400 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbtct + qvk = 1690 + 10,8 = 1700,8 kG/m - Tải trọng tính toán: qtt = qbtct n1 + qvk.n2 + qđ n3 = 1690.1,2 + 10,8.1,1 + 400.1,3 = 2508 kG/m - Trong n1, n2, n3, n4 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,2 trường hợp tải trọng thân bê tông cốt thép + n2=1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn + n3=1,3 trường hợp tải trọng chấn động đổ bê tơng c) Tính khoảng cách xà gồ dọc đở đáy dầm - Các đặc trưng hình học ván khn dầm 400x650 mm: 100.1,82 100.1,83 Wx = = 54 cm , J x = = 48,6 cm 12 - Theo điều kiện bền: SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 128 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng M max q tt l2 25,79.l2 = = =  [] = 180 kG/cm2 (ngang thớ) Wx 8.Wx 8.54 180.8.54 = 54,91 cm 25,08  l1  - Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max 5.q tc l4 l =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 384.E.J x 400 Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384.E.J x 384.55000.48,6 =3 = 31,13 cm 5.400.q tc 5.400.17,01 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 20 cm 9.4.2 Xà gồ dọc đỡ đáy dầm a) Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc đáy dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa xà gồ ngang qtt = 563,4 KG/m l l l (M) ql /10 Hình 9.12 Sơ đồ tính xà gồ dọc VK đáy dầm 400x650 mm b) Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ dọc lxgd = 20 cm - Tĩnh tải: + Trọng lượng thân bê tông cốt thép qbtct = γbtct.1.hdc 0, = 2600.1.0,65 0, = 338 kG/m + Trọng lượng ván khuôn gỗ: q vk =  vk t vk 0, = 600.0,018.0,2 = 2,16 kG/m + Trọng lượng xà gồ lớp trên: qxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,05-0,046.0,046) = 3,0 kG/m - Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung tra tiêu chuẩn TCVN 4453-1995: qđ1= 200 kG/m2 => qđ1 = 200.0,2=40 kG/m + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: →Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 129 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng => qđ2 = 400.0,2=80 kG/m => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(40;80) = 80 kG/m - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qbtct + qvk + qxg= 338 +2,16+3= 343,16 kG/m - Tải trọng tính toán: qtt = qbtct n1 + qvk.n2 + qxg.n2 + qđ n3 = 338.1,2 + 2,16.1,1 + 3.1,1 + 80.1,3 = 563,4 kG/m - Trong n1, n2, n3, n4 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,2 trường hợp tải trọng thân bê tông cốt thép + n2=1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn dàn giáo + n3=1,3 trường hợp tải trọng chấn động đổ bê tơng c) Tính khoảng cách xà gồ ngang lxgn - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 Jx = Jy = = 14,77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h _ Theo điều kiện bền: Mmax q tt l2 5,634.l2 = = =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91  l1  2100.10.5,91 = 148, cm 5,634 _ Theo điều kiện biến dạng: f max = q tc l4 l  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép 128.E.J x 128.2,1.106.14,77  l2  = = 142,5 cm 400.q tc 400.3, 43 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ ngang giống khoảng cách cột chống sàn 100 cm 9.4.3 Xà gồ ngang a) Sơ đồ tính - Xà gồ ngang thép hộp 50x100x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ ngang, gối tựa cột chống - Chọn khoảng cách cột chống trùng với khoảng cách xà gồ ngang SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 130 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng P P P q 500 200 200 500 400 Hình 9.13 Sơ đồ tính xà gồ ngang VK dầm 400x650 mm Hình 9.14.Biểu đồ mơ men, phản lực gối chuyển vị xà gồ ngang VK dầm 400X650 b) Tải trọng tác dụng - Khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 100 cm - Tải tập trung: Tải trọng truyền từ xà gồ dọc lên xà gồ ngang: Ptt(xà gồ dọc) = qtt.l = 563,4.1 = 563,4 kG Ptc(xà gồ dọc) = qtc.l = 343,16.1 = 343,16 kG - Tải phân bố đều: Trọng lượng thân xà gồ lớp dưới: q tcxg = γth.Fxg = 7850.(0,05.0,1-0,046.0,096) = 4,6 kG/m q ttxg = q tcxg n = 4,6.1,1 = 5,1 kG/m - Trong n hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: n = 1,1 trường hợp tải trọng thân ván khuôn giàn giáo c) Kiểm tra khoảng cách cột chống - Các đặc trưng hình học xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 mm: 2J 2.77,52 5.103 − 4,6.9,63 Jx = Jy = = 77,52 cm , Wx = Wy = = = 15,50 cm3 12 h 10 - Mơ hình giải tốn phần mềm Sap 2000, ta có kết quả: + Momen lớn nhất: Mmax = 50,7 kG.m = 5070 kG.cm + Độ võng lớn nhất: fmax = 0,00007 m = 0,007 cm - Theo điều kiện bền: M 5070  = max = = 327,1 kG/cm2 < [] = 2100 kG/cm2 (Thỏa mãn) Wx 15,5 - Theo điều kiện biến dạng: SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 131 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng f max = 0,007 cm  [f ] = l 100 = = 0, 25 cm (Đối với bề mặt lộ ngoài) 400 400 ( Thỏa mãn) 9.4.4 Cột chống - Giải phần mềm Sap2000, ta có phản lực lớn gối: Pdầm = 1140,4 kG - Dùng chống 48,3x2 mm - Kích thước cột chống: D = 48,3mm; d = 44,3mm; dày 2mm - Các đặc trưng hình học tiết diện: + Mơ men qn tính: D4 Jx = Jy = J = 64 + Diện tích F =   d 4  .4,834 1 −    = 64   D     4, 43 4  1 −   = 7,81 (cm )    4,83   .(D − d ) .(4,832 − 4, 432 ) = = 2,91 (cm ) 4 + Bán kính quán tính: i x1 = i y2 = J 7,81 = = 1,64 (cm) F 2,91 - Kiểm tra điều kiện ổn định: + Chiều dài tính tốn: lox = loy = l. = 100.1 = 100 cm l 100  x =  y = 0x = = 61     = 150 i 1,64 + Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 61 tra bảng φ = 0,823 P 1140, max = c = = 529,4 (kG / cm )  R thep = 2100 (kG / cm ) ..F 0,8.0,823.2,91  Vậy ống đảm bảo điều kiện bền ổn định theo phương 9.4.5 Thiết kế ván khuôn thành dầm 400x650 - Chiều cao tính tốn ván khuôn thành dầm là:h = 650-120 = 520 cm (trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 7450 mm - Ta chọn 520x2500 mm 520x2450 mm, bề dày ván 18 mm (tính cho cạnh) a) Sơ đồ tính - Coi ván khn thành dầm làm việc dầm đơn giản nhịp tựa gối tựa xà gồ dọc qtt = 2632,5 kG/m SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 132 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng Hình 9.15 Sơ đồ tính VK thành dầm 400x650 mm b) Tải trọng tác dụng - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông hmax = 65 cm: →Theo TCVN 4453-1995 chiều cao đổ lớn 65 cm < Rđ =75cm : qh= .hmax = 2500.0,65 = 1625 kG/m2 - Hoạt tải: + Hoạt tải đầm rung: qđ1 = 200 kG/m2 + Hoạt tải chấn động đỗ bê tông vào cốp pha sinh ra: →Theo bảng A.2-TCVN 4453-1995 Với phương pháp đổ bê tông đường ống từ máy bơm bê tông: qđ2 = 400daN/m2.= 400kG/m2 => qđ = max(qđ1;qđ2 ) = max(200;400) = 400 kG/m → Cắt dãi 1m ván khuôn: - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qh.b = 1625.1 = 1625 kG/m - Tải trọng tính tốn: qtt = (qh.n1 + qđ.n3).b = (1625.1,3 + 400.1,3).1= 2632,5 kG/m - Trong n1, n3 hệ số vược tải tra TCVN 4453-1995: + n1=1,3 trường hợp tải trọng áp lực ngang bê tông + n3=1,3 trường hợp tải trọng đầm chấn động c) Tính khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm - Các đặc trưng hình học ván khn thành dầm 400x650 mm: 100.1,82 100.1,83 Wx = = 54 cm3 , J x = = 48,6 cm 12 - Theo điều kiện bền: M max q tt l2 26,325.l2 = = =  [] = 180 kG/cm2 (ngang thớ) Wx 8.Wx 8.54  l1  180.8.54 = 54 cm 26,325 - Theo điều kiện biến dạng: fmax ≤ [ f ] f max 5.q tc l4 l =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngoài) 384.E.J x 400 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 133 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng Trong E = 55000 kG/cm2: modun đàn hồi gỗ ngang thớ  l2 = 384.E.J x 384.55000.48,6 =3 = 31,6 cm 5.400.q tc 5.400.16, 25 - Vậy chọn khoảng cách xà gồ dọc đở thành dầm lxgd = 25,5 cm 9.4.6 Xà gồ dọc đỡ thành dầm a) Sơ đồ tính - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Sơ đồ làm việc xà gồ dọc thành dầm dầm liên tục, chịu tải phân bố đều, gối tựa sườn đứng qtt = 732,6 KG/m l l l (M) ql2/10 Hình 9.16 Sơ đồ tính xà gồ dọc VK thành dầm 400x650 mm b) Tải trọng tác dụng Vì khoảng cách xà gồ dọc chọn lxgd = 25,5 cm 1625.0, 255 q tc = = 414, kG/m 2632,5.0, 255 q tt = = 732,6 kG / m c) Tính khoảng cách sườn đứng - Các đặc trưng hình học xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm: 2J 2.14,77 5.53 − 4,6.4,63 Jx = Jy = = 14,77 cm , Wx = Wy = = = 5,91 cm3 12 h - Theo điều kiện bền: = Mmax q l2 7,326.l2 = tt =  [] = 2100 kG/cm2 Wx 10.Wx 10.5,91 2100.10.5,91 = 130 cm 7,326  l1  - Theo điều kiện biến dạng: f max q tc l4 l =  [f ] = (Đối với bề mặt lộ ngồi) 128.E.J x 400 Trong E = 2,1.106 kg/cm2: modun đàn hồi thép  l2  128.E.J x 128.2,1.106.14,77 = = 133,8 cm 400.q tc 400.4,144 - Vậy chọn khoảng cách sườn đứng giống khoảng cách xà gồ ngang 100 cm SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 134 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng 9.5 Thiết kế ván khuôn dầm 300X800 - Dầm cao 800 mm - Chiều cao thông thuỷ: h = 3600 - 800 = 2800 (mm) - Sử dụng chống đà 9.5.1 Ván khuôn đáy dầm 300x800 - Với chiều rộng đáy dầm 300mm, dài 7800 mm - Ta chọn 400x2500 mm 400x300 mm, bề dày ván 18 mm 9.5.2 Xà gồ dọc đỡ đáy dầm - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Khoảng cách xà dồ dọc lxgd = 30 cm 9.5.3 Xà gồ ngang - Xà gồ ngang thép hộp 50x100x2 mm - Khoảng cách xà gồ ngang lxgn = 100 cm 9.5.4 Ván khuôn thành dầm 300x800 - Chiều cao tính tốn ván khn thành dầm là:h = 800-120 = 680 cm (trừ chiều dày sàn) - Thành dầm dài 7800 mm - Ta chọn 680x2500 mm 680x300 mm, bề dày ván 18 mm (tính cho cạnh) 9.5.5 Xà gồ dọc đỡ thành dầm - Xà gồ dọc thép hộp 50x50x2 mm - Khoảng cách xà gồ dọc đỡ thành dầm lxgd = 23 cm 9.5.6 Xà gồ đứng đỡ thành dầm - Xà gồ đứng thép hộp 50x100x2 mm - Khoảng cách xà gồ đứng lxgđ = 100 cm Các kết tính tốn chi tiết thiết kế ván khuôn dầm 300x800 thể Phụ lục 2E 9.6 Thiết kế ván khuôn cầu thang - Là cầu thang dạng vế - Kích thước thang BxL = 1450x3080 mm - Kích thước chiếu nghỉ BxL = 3200x1520 mm - Khoảng hở thông thủy vế 300 mm - Dầm chiếu nghỉ có kích thước: 200x400 mm - Chiều dày thang, chiếu nghỉ 100 mm - Độ dốc cầu thang : α = 28,750 SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 135 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng 4500 280X1 = 3080 420 3200 250 250 300 300 Dcn 350 3000 350 200 D 200 D1 Hình 9.17 : Mặt cầu thang 9.6.1 Thiết kê ván khuôn dầm chiếu nghỉ - Dcn (200x400 mm) + Đáy dầm: 200x1800x18 mm, 200x1000x18 mm + Thành dầm: 300x1800x18 mm, 300x1000x18 mm (Tính cho cạnh) + Chọn khoảng cách xà gồ dọc (20 cm) , đà ngang (100 cm), sườn đứng (100 cm) tương tự phần ván khuôn dầm sàn Nên không cần kiểm tra lại phần đà ngang, xà gồ dọc sườn đứng 9.6.2 Thiết kê ván khuôn chiếu nghỉ cầu thang - Kích thước chiếu nghỉ BxL = 3200x1520 mm - Kích thước tính tốn ván khn chiếu nghỉ Btt= 3200-2.bt =3200-2.200=2800 mm Ltt = 1520-bt -bdcn=1520-200-200=1120 mm - Ta chọn 1120x1800 mm, 1120x1000 mm, bề dày ván 18 mm - Chọn khoảng cách xà gồ lớp (55 cm) phương trục D, xà gồ lớp ( 80 cm) phương trục tương tự phần tính sàn Nên khơng cần kiểm tra lại phần xà gồ - Thay cột chống nêm cột chống đơn SK42 để tiện cho thi công cầu thang 9.6.3 Thiết kê ván khn cầu thang - Kích thước thang : BxL = 1450x3080 mm - Kích thước tính tốn ván khn : B = 1450 – bt= 1450-200=1250 mm L = 3080/cos28,75= 3510 mm - Ta chọn 1250x2500 mm, 1250x1010 mm, bề dày ván 18 mm (Tính cho vế thang) SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 136 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng - Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x50x2, khoảng cách xà gồ lớp lxgt = 63 cm (Khoảng cách theo phương ngang xà gồ lớp 63.cos(28,750) = 55 cm - Xà gồ lớp sử dụng thép hộp 50x100x2, khoảng cách xà gồ lớp lxgd = 100cm Các kết tính tốn chi tiết thiết kế ván khuôn thang thể mục Phụ lục 3E SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 137 Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Sàn sườn bê tơng cốt thép tồn khối-G.S Nguyễn Đình Cống, NXB Xây dựng 2008 [2] Kết cấu bêtông cốt thép – Tập (Các cấu kiện đặc biệt) Võ Bá Tầm - NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh 2005 [3] Tính tốn tiết diện cột-G.S Nguyễn Đình Cống, NXB Xây dựng 2006 [4] Kết cấu bêtông cốt thép – Tập (Cấu kiện nhà cửa) Võ Bá Tầm - NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh 2007 [5] Vũ Mạnh Hùng Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình NXB Xây Dựng 2009 [6] Lê Văn Kiểm Thiết kế thi công NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh 2005 [7] Lê Văn Kiểm Thi cơng bê tông cốt thép NXB Xây Dựng 2009 [8] Lê Kiều & CTV Công tác đất thi công bê tơng cốt thép tồn NXB Khoa học kĩ thuật 2005 [9] Trịnh Quang Thịnh Giáo trình Bê tơng cốt thép Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [10] Nguyễn Tiến Thu Sổ tay chọn máy thi công NXB Xây Dựng 2008 [11] Lê Khánh Tồn Giáo trình Tở chức thi cơng Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [12] Đỗ Đình Đức, Lê Kiều Kĩ thuật thi công NXB Xây Dựng 2004 [13] Đỗ Đình Đức, Lê Kiều & CTV Kĩ thuật thi công NXB Xây Dựng 2006 [14] Tiêu chuẩn TCVN 229-1999, Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn 2737-1995 [15] Tiêu chuẩn TCVN 2737-1995, Tải trọng tác động- Tiêu chuẩn thiết kế [16] Tiêu chuẩn TCVN 5574-2012, Kết cấu bê tông bê tông cốt thép- Tiêu chuẩn thiết kế [17] Tiêu chuẩn TCVN 9362-2012, Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [18] Tiêu chuẩn TCVN 10304-2014, Móng cọc- Tiêu chuẩn thiết kế [19] Tiêu chuẩn TCVN 326-2004, Cọc khoan nhồi- Tiêu chuẩn Thi công Nghiệm thu SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính 138 ... tư Trường đại học Bách khoa Đà Nẵng trường đại học lớn khu vực miền Trung Tây Nguyên toàn quốc Một số nghành đạo tạo trường tổ chức quốc tế chứng nhận chất lượng đào tạo Chất lượng quy mô đào... rộng sở vật chất trường quan trọng Chính lý đó, đồng ý phê duyệt Sở giáo dục đào tạo thành phố, Bộ giáo dục đào tạo, trường đại học Bách khoa Đà Nẵng đầu tư xây dựng khu nhà Đa Năng 11 tầng 1.2... thần để em hoàn thành đồ án Đà Nẵng, ngày 25 tháng năm 2017 Sinh viên Trịnh Trường Sơn SVTH: Trịnh Trường Sơn GVHD: Nguyễn Văn Chính Nhà Đa Năng- Trường ĐH bách khoa Đà Nẵng CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU